Режимы Определение профиля

Содержание работы. Определение локальных значений коэффициентов теплоотдачи по длине пластины, обтекаемой потоком воздуха, при ламинарном и турбулентном режимах течения в пограничном слое. Обобщение результатов опыта в критериальном виде и сравнение полученных зависимостей с имеющимися в литературе экспериментальными данными. Определение профилей скорости и температуры в пограничном слое. [c.153]

Аналитическое исследование радиационно-конвективного теплообмена в кольцевом канале при турбулентном режиме течения было сравнительно недавно предпринято в Л. 441]. Однако автору пришлось привлечь для решения задачи результаты экспериментальных исследований по определению профиля скоростей в кольцевом канале и коэффициентов турбулентной диффузии в потоке. Кроме того, принятый метод решения предполагает малые значения оптических плотностей потока и доминирующее влияние теплопроводности по сравнению с радиационным теплообменом в среде. [c.401]

Фрезы дисковые двухсторонние 240, 282, 284—286 - зуборезные 398, 460 — Выбор номера 461 — Зубья— Определение профиля 399—401 — Наборы 399 — Режимы резания 403, 439 - зуборезные комбинированные 399 [c.806]

Подобно тому, как в однофазном потоке ламинарный и турбулентный режимы течения характеризуются определенными профилями скорости и температуры, режимы двухфазных течений характеризуются определенными профилями паросодержания и объемного расхода, т. е. значениями q и скорости всплытия пара. Эти результаты подтверждаются довольно обширными измерениями и наблюдениями, проведенными в опытах на фреоне-22 [20, 21]. Было обнаружено, что для каждого режима течения линейная зависимость, определяемая уравнением (10), находится в хорошем соответствии с экспериментальными данными (см., например, фиг. 3, которая заимствована из [20]). Из этого графика можно также видеть, что пузырьковому и эмульсионному режимам течения соответствуют одинаковые значения q и Vgj, а при переходе к кольцевому режиму течения эти значения изменяются. Для определения режимов течения и последующего представления данных в виде графика измеренных значений Vg в зависимости от (j) были использованы данные фотографического исследования. [c.73]

Определение профиля скоростей в отдельных сечениях слоя производилось по нескольку раз при одном и том же режиме. На рис. 32 нанесены опытные точки по данным двух испытаний, проведенных в разное время. Как видно, результаты опытов хорошо согласуются между собой. [c.74]

В настоящей главе дается представление о связях ТЭЦ с энергохозяйством предприятия и факторах, подлежащих учету при определении профиля и состава ТЭЦ, а также режимов ее работы. Весьма большие и сложные вопросы оптимизации энергохозяйства (тепловой схемы) предприятия выходят за рамки данного учебника. [c.205]

Определение профиля 3.49Q, 498 — Режимы резания для нарезания колес зубчатых цилиндрических 3.498 [c.662]

Полученный результат не является случайным. Действительно, угол отставания при безотрывных режимах обтекания профилей в решетке должен быть пропорционален углу изгиба профиля и обратно пропорционален густоте решетки. Экспериментально установлено и согласуется с выбором определения оптимального режима ( г/ 1 = 1), что угол атаки профиля в решетке пропорционален густоте и углу изгиба профиля. Следовательно, можно положить [c.41]

Исследование процесса развития регулярных волновых течений из малых возмущений и устойчивости этих течений [25, 26] показало, что оптимальные режимы обладают определенными преимуществами перед другими и с наибольшей вероятностью реализуются в эксперименте. В этих работах применялся прямой метод для исследования волновых режимов. Форма профиля скорости в поперечном сечении задавалась заранее, затем из полной краевой задачи, описывающей течение жидкости, выводилась система нелинейных уравнений для формы поверхности и локального расхода жидкости. Были получены нелинейные периодические решения этой системы, соответствующие волновым движениям. В работе [27] методом Крылова—Боголюбова (см. [28]) уравнение для возмущения, полученное после задания параболического профиля скорости, решено в первом приближении. По существу, это один из возможных частных случаев более общего решения работы [25], где исчерпаны возможности применения прямых методов к отысканию волновых режимов. В другой работе [29] выявлена возможность существования некапиллярных волн на поверхности тонкого слоя вязкой жидкости. Пока найдено только качественное согласие теоретического профиля гравитационной волны с экспериментальным. [c.8]

В примере (рис. 6.7) уравнение Бернулли позволило определить приращение давления только в одной точке обтекаемого контура. В остальных точках обтекаемого контура получить давление, действующее на тело, из уравнения Бернулли нельзя. Для определения эпюры давлений р (рнс. 6.8) надо решать общие уравнения движения жидкости с учетом ее взаимодействия с твердым телом. К сожалению, получить теоретически аэродинамические силы, особенно с учетом реальных свойств жидкости или газа (сжимаемости, вязкости) и режимов обтекания, для разных профилей сечений стержня не представляется возможным. Поэтому основную роль при определении аэродинамических сил имеют экспериментальные исследования, которые полностью подтверждают сделанный качественный вывод о том, что аэродинамические силы зависят от квадрата скорости потока. [c.237]

Рассмотрим задачу определения тепловых потоков со стороны горячего газа к обтекаемому профилю типа турбинной лопатки. Данная задача осложняется тем, что в пограничном слое могут одновременно существовать зоны ламинарного, переходного и турбулентного режимов течения. [c.60]

Профиль скорости при соответствующем значении г может быть определен из равенства (8.44). Результаты расчетов профилей скорости при различных числах Re представлены на рис. 8.2. Получен характерный для турбулентного течения Куэтта S-образный вид профилей скорости. С уменьшением числа Рейнольдса г течение перестраивается, а профили скорости приближаются к линейному, характерному для ламинарного режима. Для сопоставления на рис. 8.2 показаны также результаты измерений профиля скорости. Расчеты согласуются с измерениями. [c.281]

Существуют методы определения Рг д и для открытых положений лопаток расчетным путем, основанные на определении скоростей и давлений при обтекании профиля при заданном режиме и заданных линиях тока. Они запрограммированы на ЭВМ, обычно применяются при проектировании проточного тракта турбины и требуют последующей экспериментальной проверки. [c.109]

Определение коэффициентов потерь, скорости, расхода и углов выхода потока. По нормалям или атласам профилей [10] в зависимости от режима течения (числа М), угла входа и желательного угла выхода потока выбирают профиль лопатки. Для каждого профиля имеется диапазон рекомендуемых значений относительного шага t и угла установки Рв- Выбирают значение t, обеспечивающее требуемый угол выхода потока при номинальном значении Рв и минимальных потерях. [c.107]

Изложен новый единый вариационный метод совместного определения нестационарных полей деформаций, напряжений и температур системы контактирующих тел заготовка— инструмент с учетом случайного характера основных технологических параметров процесса деформирования. Впервые описана комплексная математическая модель, позволяющая определять нестационарные поля температуры, напряжений и деформаций в процессе прессования прутковых н трубных профилей и скоростные режимы-изотермического прессования профилей в зависимости от основных технологических параметров процесса. [c.57]

Основная часть холоднодеформированных труб, прутков и профилей производится с использованием процесса волочения. Увеличение скоростей волочения и режима обжатий приводит при определенных условиях к значительному росту динамических нагрузок в линии привода таких машин и увеличивает кинематическую неравномерность хода тягового органа, а в некоторых случаях исключает нормальную работу стана вследствие возникновения колебаний недопустимой интенсивности. В этих условиях необходимо исследовать динамику упругой системы машин с целью рационального выбора ее параметров. [c.131]

Таким образом, для определения резонансных амплитуд колебаний шестерен I ж II ступеней 4, 6, 11 — по рис. 4) редуктора по ветвям турбин высокого и низкого давления достаточно решить дифференциальные уравнения типа (14). В силу специфики структуры дифференциальных уравнений (14) отпадает необходимость в определении коэффициентов демпфирования всех масс системы. Оказывается достаточным найти коэффициенты демпфирования лишь тех масс, амплитуды колебаний которых определяются для резонансного режима. В том случае, если зацепления колес и шестерен редуктора были бы выполнены с идеальной точностью и звенья зубчатого механизма были бы абсолютно жесткими, не наблюдалась бы неравномерность вращения колес и шестерен. Однако благодаря неизбежно возникающим при изготовлении периодическим погрешностям шага и профилей зубьев, а также вследствие деформаций зубьев под нагрузкой при работе зубчатой передачи возникают периодические нарушения равномерности вращения и, следовательно, аналогичные изменения передаваемого системой момента. Вследствие этого все вращающиеся элементы системы находятся под воздействием переменных по времени сил, которые и могут в этом случае рассматриваться как возбуждающие. [c.85]

Ф р е 3 е р о в щ и к 3-г о разряда. Фрезерование простых, неответственных деталей без допусков на фрезерных станках определенных моделей с применением простых режущих и мерительных инструментов и приспособлений. Фрезерование мелких деталей по контуру или по разметке с простым профилем обработки. Установка, выверка и крепление простых деталей. Установление режима резания по указанию мастера. Выполнение работ по простым чертежам и эскизам. [c.112]

Изложенный метод обработки первичных опытных данных позволяет учитывать неизбежные от опыта к опыту изменения температуры воздуха, а также облегчает определение режима течения в пограничном слое по обводу профиля. [c.66]

При сравнении эффективности влагоудаления, рассчитанной при условии полного осаждения влаги, известных начальных условиях входа влаги в сопловую решетку и определенном поле скоростей пара в канале сопел, с результатами экспериментов, видно, что эти данные не согласуются. Это объясняется тем, что действительные процессы образования жидких пленок зависят от дробления частиц воды при соударении с сопловыми лопатками и срыва влаги с поверхности волны жидких пленок. Как показали опыты на плоских пластинах, на большей части профиля сопловых лопаток жидкие пленки достигают критического режима течения, т. е расход воды в месте отбора не зависит от предыстории образования пленки. В связи с этим удаление влаги, например в зоне выходной кромки, пе является результатом суммирования расхода воды, котор 4я выпала на поверхности лопатки. Однако, если рассмотреть известные результаты исследований эффективности влагоудаления в сопловых лопатках при одинаковых [c.325]

Решение задачи при ламинарном режиме течения показывает, что выделением области г > труднейшая задача определения коэффициента сопротивления и теплообмена сводится к простой задаче интегрирования системы дифференциальных уравнений, аналогичных теории пограничного слоя, но при симметричном профиле распределения скоростей и температур относительно стенки и окружающей среды. [c.280]

При назначении режима обработки целесообразно построение циклограмм процессов (рис. 14.23). На этом графике указываются толщина дефектного слоя, микронеровности и трещины. При определении машинного времени съема припуска по объему снимаемого металла учитывается заполнение профиля микронеровностями. [c.458]

Нерасчетные режимы работы компрессоров. Для осевого компрессора, как и для всякой лопаточной машины, принцип работы которой основан на взаимодействии с потоком газа подвижных и неподвижных лопаток определенного аэродинамического профиля, существует так называемый расчетный режим работы. На расчетном режиме обеспечивается безударное и безотрывное обтекание лопаток всех ступеней компрессора (рис. 5.18,6). [c.250]

В частности, при подводе потока по прямому участку, расположенному за плавным входным коллектором, коэффициент сопротивления отводов и колен возрастает до определенного предела вместе с увеличением относительной длины /q/ o прямого входного участка (рис. 6-17). Рост прекращается тогда, когда длина входного участка приближается к длине начального участка, т. е. участка, в котором происходит развитие и установление профиля скорости, соответствующего данному режиму течения. [c.269]

Отклонение формы в составе суммарных отклонений формы и расположения измеряется с помощью специальных измерительных средств, в которых либо воспроизводится номинальная форма кривой, либо определяются координаты положения точек от базы. Наиболее соверщенными в этом случае являются КИМ с автоматическим режимом измерения, при котором вводимая в машину программа воспроизводит форму профиля и регистрируются отклонения. Обычно отклонение формы заданной поверхности определяется по отклонению заданного профиля в определенных сечениях. [c.149]

В автоматическом режиме происходят следующие переходы отвод рольганга без протектора от барабана, подвод рольганга к механизму хранения протекторов пневмоцилиндром через реечно-шестеренчатую и цепную передачи, включение привода перемещения лотков механизма хранения протекторов, укладка протектора на рольганг, отвод рольганга от механизма хранения в исходное положение для подачи протектора к барабану, синхронизированный отвод ограничительных шаблонов, включение высокой скорости вращения барабана, подача высокого давления в диафрагму, поджим прикаточных роликов к каркасу покрышки высоким давлением в пневмоцилиндрах поджима, включение привода перемещения прикаточных роликов (мотор-редуктора), прикатка протектора по профилю сформованной покрышки, останов прикатчиков в течение определенного времени в зоне сухаря протектора, отвод прикаточных роликов от каркаса пневмоцилиндрами, разведение прикаточных роликов, отключение высокой скорости барабана и останов его, отключение подачи высокого давления в диафрагму. [c.111]

При больших значениях характеристики режима, а также для близких к оси вращения сечений лопасти меняющаяся с частотой оборотов составляющая скорости довольно велика по сравнению со средним ее значением. В таких случаях изменение скорости потока во времени должно учитываться в нестационарной теории профиля для определения как его непосредственного воздействия, так и косвенного влияния через образующуюся пелену вихрей. Такое рассмотрение возможно лишь в случае i/r < 1. При к/г> 1 сечение лопасти проходит через зону обратного течения, и простая модель пелены оказывается неприемлемой. [c.449]

Основным критерием возникновения срыва на лопасти служат значения углов атаки или коэффициентов подъемной силы (рассматриваемые непосредственно либо представленные посредством эквивалентных параметров). Влияние срыва на винте заметно проявляется в тех случаях, когда на значительной части диска винта углы атаки сечений лопастей превысят критические углы для профилей. Расчет границ летных режимов винта на основании такого критерия является сложной задачей. Углы атаки изменяются по диску винта неравномерно, и их трудно рассчитать с удовлетворительной точностью, особенно для экстремальных режимов полета. Кроме того, на вращающейся лопасти срыв представляет собой более сложное аэродинамическое явление, чем на профиле крыла. Поэтому используемые для него критерии имеют эмпирическую основу. Срыв может диагностироваться на основе значений обобщенных характеристик работы винта, например параметров Ст/а и i. Если срыв охватывает лишь ограниченную часть диска винта, то предпочтительны более частные критерии. Установлен ряд таких критериев, в которых используется значение угла атаки сечения лопасти в некоторых критических точках диска винта. Однако лучше производить детальный расчет аэродинамических нагрузок лопастей при заданных условиях полета, используя описанную в гл. 14 схему определения сил при срыв-ном обтекании сечений. Но даже столь полный анализ, учитывающий упругие свойства лопастей, пока не дает адекватного представления о срыве, поскольку наши знания в этой области аэродинамики лопасти еше недостаточно полны. [c.796]

Однофазный поток при наличии тепло- и массообмена описывается определенным профилем температуры, концентрации и скорости, т. е. определенным режимом потока. Поток двухфазной смеси в термодинамически неравновесных условиях представляет собой такую среду, где температура, объемная концентрация и скорости изменяются. Поэтому не случайно, что для формулирования задачи двухфазного потока необходимы параметры, оиисываюш ие три профиля. Однако поскольку скорости фаз в двухфазном потоке не равны друг другу, при расчете этих течений необходимо использовать четвертьи параметр, учитывающий относительную скорость. [c.58]

В первой главе при описании течений в газожидкостных системах было дано определение режима снарядного течения (см. рис. I, б). Напомним, что этот режим течения характеризуется периодическим прохождением вдоль оси трубы больших, сравнн.мых по размеру с диаметром трубы, пузырей газа. Будем предполагать, что пространство между газовыми пузырями, заполненное жидкостью, не содержит дисперсных газовых включений. Будем также считать, что возмущенно жидкости, вызванное прохождением данного пузыря газа, не влияет на скорость всплывания остальных пузырей, и их движение можно считать независимым. Таким образом, рассмотрим движение одного большого газового пузыря в условиях ламинарного и турбулентного профилей скорости жидкости [71]. Основным гидродинамическим [c.209]

В процессе проведения эксперимента к цифровому вольтметру через аналоговый коммутатор подключаются датчики давления, тока электронного пучка и интенсивности излучения, возбуждаемого электронным пучком. Аппаратура работает в двух режимах первый — определение тарировочной зависимости излучения от плотности газа второй — получение зависимости интенсивности излучения от координаты с последующим пересчетом в профиль изменения плотности газа. Программное обеспечние комплекса включает две основные программы тарировка и эксперимент . [c.354]

Одним ИЗ важнейших факторов, влияющих на величину Квнр, а значит, и на положение точки перехода, является градиент давления. Как известно, при обтекании тел он может быть как положительным, так и отрицательным. В области отрицательных градиентов, т. е. в области ускоряющегося или конфузорного течения, пограничный слой чаще всего остается ламинарным, тогда как в области положительных градиентов (или диффузорного течения) обычно происходит переход к турбулентному режиму. При этом точка перехода располагается ниже точки минимума давлений, поэтому в первом приближении положение точки перехода на удобообтекаемых телах при отсутствии отрывов пограничного слоя можно определять по положению точки минимума давлений. Поскольку последнее зависит от формы профиля тела, можно в определенных пределах управлять положением точки перехода, изменяя надлежащим образом форму профиля. Это используется для снижения сопротивления трения тонких крыловых профилей. Дело в том, что трение, определяемое касательными напряжениями, в ламинарном слое гораздо меньше, чем в турбулентном. Выполняя профиль таким, чтобы его сечение с наибольшей толщиной, при- [c.362]

Дальнейшее совершенствование автомобильного парка предполагает последовательное расширение теоретических и экспериментальных исследований и выполнение ряда значительных конструкторских и технологических разработок. Результаты многих исследовательских работ и многие новые инженерные решения воплощены в конструкциях автомобилей, вновь осваиваемых в серийном и массовом производстве. Отраслевые научно-исследовательские институты, специализированные проектно-конструкторские организации и заводские лаборатории располагают квалифицированными кадрами исследователей и конструкторов и совершенным оборудованием. В 1966 г. в Дмитровском районе под Москвой закончено строительство первого в СССР и одного из крупнейших в мире автомобильного полигона с 14-километровой кольцевой цементобетонной дорогой для испытания автомобилей на скоростных режимах, с 18,5-километровой кольцевой грунтовой дорогой переменного профиля, включая труднопроходимые участки, со специальными испытательными дорогами для динамометрических исследований, определения взаимодействия движущихся автомобилей с различными дорожными покрытиями и т. д. Все это обеспечивает получение эффективных решений кардинальных проблем безопасности движения с большими скоростями, применения новых конструкционных материалов, нейтрализации выбрасываемых в атмосферу выхлопных газов и использования новых источников энергии, разработки легкосменных узлов, облегчающих техническое обслуживание и ремонт автомобилей, повышения экономичности автомобилей и других проблем, характерных для основных направлений развития автомобилестроения и автомобильного транспорта в ближайший период. [c.274]

Н. Н. Лузин показал, что в общем случае любого криволинейного профиля существует, и притом единственное, решение и= =щ (s) уравнения движения поезда (2. 48), определенное на всей числовой прямой Ei = (—оо, -foo) и асимптотически устойчивое при 5- +ОЭ. Его и называют установившимся режимом движения поезда. Скорость установившегося режима движения поезда, рассматриваемая как функция расстояния, равна [c.95]

Во всех случаях проектирования химической аппаратуры из нержавеющих сталей следует учитывать необходимость проведения термической обработки для некоторых марок сталей в целях повышения коррозионной стойкости, поскольку структурные изменения, происходящие в металле в результате нагрева, например, при штамповке или сварке, как правило, оказывают существенное влияние на его коррозионную стойкость. Следует также учитывать, что сортовой профиль нери<а-веющих сталей заводами черной металлургии поставляется преимущественно термически необработанным. При применении нержавеющих сталей различных марок, в том числе сталей с пониженным содержанием никеля, необходимо строго соблюдать технологию переработки металла уделять большое внимание вопросам сварки сталей (правильности выбора сварочных электродов и соблюдению определенных режимов сварки). [c.66]

Токарь 4-го разряда. Обработка деталей средней сложности на токарном станке определенной конструкции по 3-му и 4-му классам точности и но 2-му классу точности при пользовании предельными калибрами Обтачивание и растачивание цилиндрических и конических поверхностей. Нарезание наружных и внутренних однозаходных резьб остроугольного и прямоугольного профилей. Установление режима резания под руководством мастера или по технологической карте. Правильное применение режущего и мерительного инструмента и приспособлений. Подсчет и подбор шестерен для на-везания резьбы. Заточка нормального инструмента. Настройка станка. Выполнение работ по чертежам и эскизам средней сложности. Определение причин ненормальной работы станка и предупреждение брака. [c.101]

Подача, определяющая производительность процесса обкатывания, непосредственно связана с величиной профильного радиуса ролика (табл. 20). Радиус профиля может быть взят тем больше, чем больще применяемое рабочее усилие. Поэтому исходным при определении оптимального режима, как правило, является рабочее усилие, допускаемое станком. В соответствии с этим усилием по номограмме (рис. 80) выбираются геометрические параметры рабочего ролика. В большинстве случаев следует применять ролики возможно малого диаметра. Уменьшение диаметра обычно ограничивается необходимостью установки надежных подшипников качения. [c.145]

Таким образом, оценка термостойкости может быть произведена и без расчета полей температур и напряжений. Однако это не значит, что установление полей температур и напряжений не представляет практического интереса. Во-первых, зная поля температур и напряжений, можно находить пути к рациональному профилированию деталей во-вторых, заделывая в реальную лопатку одну-две термопары, можно, пользуясь установленными выше закономерностями регулярного режима, назначать фактические режимы испытаний в-третьих, можно находить из эксперимента распределение а по профилю лопатки (за исключением малых участков передней и задней кромок) при испытаниях на стендах и в двигателе. Определение а производится по известным (из эксперимента) темпам охлаждения и термофизическим константам при помощи приведенных выше зависимостей. [c.351]

При расходах жидкости, превышающих некоторый вполне определенный для данной скорости газа предел, на поверхности пленки появляются длинноволновые возмущения с большой амплитудой, так называемые катящиеся (roll) или возмущающие (disturban es) волны. В отличие от мелкомасштабных возмущений катящиеся волны имеют форму колец, занимающих весь периметр канала [75, 179, 200, 209]. Профиль катящейся волны значительно отличается от правильной синусоидальной формы [75] — волна имеет крутой фронт и пологий скат (рис. 4). Детальное изучение фотоснимков движения пленки при дисперсно-кольцевом режиме течения показало, что срыв капель жидкости и унос их в ядро потока происходит только с гребней возмущающих волн [75, 138, 153, 167, 188]. Было установлено также, что чем больше расход жидкости в пленке превышает тем выше амплитуда возмущающих [c.193]

Расчетные величины коэффициентов кромочных потерь, подсчитанные по первому способу (с кромкой толщиной d), значительно меньще, а по второму способу несколько больше, чем их экспериментальные значения. При этом большое значение имеет выбор величины разрежения за кромками. Так, например, прир р = —0,08 может быть достигнуто вполне удовлетворительное совпадение теоретических и экспериментальных данных. Удовлетворительное совпадение было получено со всеми имеющимися экспериментальными данными по реактивным турбинным решеткам. В случае активных решеток, а также реактивных решеток, работающих на нерасчетных режимах (при малых углах входа р,), аналогичное сопоставление не могло быть произведено ввиду трудности раздельного экспериментального определения потерь трения на профиле и закромочных потерь. По имеющимся данным толщина выходной кромки влияет меньше при больших величинах потерь на профиле. [c.391]

При пересечении системы волн разрежения и косых скачков отдельные линии тока лшогократно н различно деформируются, причем при еа<е. средний угол выхода потока увеличивается по сравнению с дозвуковым режимом поток отклоняется в косом срезе. С увеличением перепада давлений меняется спектр потока в косом срезе канала и за решеткой, изменяются интенсивность и характер расположения волн разрежения и скачков уплотнения. Увеличиваются протяженность и интенсивность первичной волны разрежения. Углы первичного, отраженного и кромочного скачков уменьшаются, и точка падения косого скачка F на спинку профиля (точка С) смещается по потоку (рис. 11.14,6). В соответствии с этим меняется и характер деформации отдельных линий тока. Однако интенсивность скачков возрастает только до определенного значения числа М , зависяш,его от геометрических параметров решетки. [c.310]

Решение проблемы обеспечения прочностной надежности элементов конструкций на стадии их проектирования и расчета в значительной степени зависит от достоверности информации о возникающих в эксплуатации воздействиях (нагрузках). Информация эта может быть представлена в различной формами иметь различную степень детализации. Она может быть использована либо непосредственно для анализа нагрузок и напряжений и оценок прочностной надежности, либо быть исходной (входом) при динамическом анализе механических систем. Разнообразие режимов работы и особенностей функционирования различных элементов конструкций обусловливает многообразие возникающих воздействий. В качестве примера рассмотрим осциллограммы реальных нагрузок, возникающих в подрессоренных и неподрес-соренных элементах конструкций транспортных и землеройных машин при движении их по дорогам случайного профиля и при выполнении некоторых технологических операций (рис. 1.1 и 1.21. Качественные и количественные различия в возникающих нагрузках обусловлены различием в условиях нагружения и особенностями выполняемой, технологической операции. Неупорядоченные нагрузки возникают также в элементах строительных конструкций (мачтах, антеннах) при случайных порывах ветра, в самолетах в полете при пульсации давления в пограничном турбулентном слое воздуха и при посадке и движении самолета по взлетной полосе и т. д. Нерегулярные морские волнения приводят к аналогичной картине изменения усилий и напряжений в элементах конструкций судов и береговых гидротехнических сооружений. Вопрос о том, какая по величине нагрузка возникнет в некоторый конкретный момент времени, не имеет определенного (детерминированного) ответа, так как в этот момент времени она может быть, вообще говоря, любой из всего диапазона возможных нагрузок. Введение понятия случайности, мерой которой является вероятность, снимает эту логическую трудность и позволяет ввести количественные оценки в область качественных представлений [c.7]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...