Атлас профилей

Определение коэффициентов потерь, скорости, расхода и углов выхода потока. По нормалям или атласам профилей [10] в зависимости от режима течения (числа М), угла входа и желательного угла выхода потока выбирают профиль лопатки. Для каждого профиля имеется диапазон рекомендуемых значений относительного шага t и угла установки Рв- Выбирают значение t, обеспечивающее требуемый угол выхода потока при номинальном значении Рв и минимальных потерях. [c.107]

Определение коэффициентов потерь энергии возможно двумя способами. Первый заключается в использовании атласов профилей и нормалей [12]. [c.256]

По углу Р2э> вычисленному по формуле (3.4), подбирают необходимый профиль рабочей решетки из атласа профилей [4] и строят выходной треугольник скоростей. [c.84]

По углу выхода потока aj из атласа профилей выбирают профиль направляющей лопатки из се-84 [c.84]

По углу выхода потока Р2 из атласа профилей [c.84]

По отношению площадей Ру Р и углу выхода потока а, 3 по атласу профилей выбирают соответствующий профиль лопатки. Если в атласе подходящего профиля подобрать не удается, необходимо по аналогии с существующими высокоэффективными расширяющимися решетками создать новый профиль для проектируемой ступени. [c.85]

Если относительная толщина кромки лопатки отличается от приведенной в атласе профилей, вводят поправку к потерям энергии на отклонение выходной кромки. Кромочные потери энергии для решеток МЭИ группы А определяют следующим образом [c.88]

По значениям М,, и а,з из атласа профилей выбран сопловой профиль С-90-12А. По характеристикам решетки принят относительный шаг = 0,788 и найдено число сопловых лопаток в решетке [c.105]

По значениям М2,, 2э и Р) из атласа профилей выбран профиль рабочей лопатки Р-30-21А. По характери- [c.105]

Тип профиля в решетке С-90- 12Б Р-23-14А Р-30- 21А Р-46-29А Выбраны по атласу профилей [c.106]

Принимаем угол выхода потока из сопловой решетки а, = 12°. По этому углу и числу М1, = 0,89 из атласа профилей выбираем тип профиля сопловой решетки С-90-12Б, рассчитанный на околозвуковые скорости М = = 0,85. .. 1,15. Далее определяем произведение е/, [c.107]

Определение размеров решетки колеса начинается с выбора профиля лопатки решетки по Атласу профилей решеток осевых турбин [3]. [c.354]

По значениям Р1, р2 и выбирается в атласе профилей рабочий профиль. [c.362]

Резьбы треугольного профиля применяют для крепежных изделий, где винтовой механизм используется только для однократного прижатия соединяемых деталей. При этом перемещение под нагрузкой совершается лишь в пределах упругой деформации тела винта, самой резьбы и скрепляемых деталей, возникающей в процессе свинчивания. Крепежные резьбы должны поддерживать первоначальное натяжение тела винта и после снятия момента затяжки Гд. Поэтому они должны быть самотормозящи-м и с я, т. е. иметь при вычислении по формуле (11.7) т) < О, что получается, если ф < р (обычно для крепежных резьб ф я 2°). Для большей надежности дополнительно применяют различные стопорные детали и устройства, предохраняющие винты от самоотвинчивания. С конструкцией таких деталей и устройств можно ознакомиться в специальной литературе и в атласах деталей машин. [c.292]

Короткие лопатки выполняют с постоянной формой профиля по высоте. Вместе с тем увеличение шага лопаток вдоль радиуса приводит к увеличению углов входа и выхода потока с направляющих и рабочих лопаток aj и р2 по линейному закону. Соответствующие зависимости приведены в атласе для каждого конкретного [c.124]

Профилирование длинных лопаток. После расчета ступени на среднем радиусе определяют параметры потока в нескольких сечениях по длине лопатки. Основываясь на полученных значениях углов, строят профиль лопатки в указанных сечениях или, если возможно, выбирают его из атласа. Для согласования размеров задаются законом изменения площади профиля по длине лопатки, зачастую в виде [c.125]

Затем определяют потребную величину коэфициента подъёмной силы профиля, которая служит для подбора профиля по атласам авиационных профилей. Из предыдущего следует [c.366]

Исходный профиль компрессорной лопатки (рис. 19) выбирают по атласу аэродинамических профилей. Максимальная относительная толщина профиля [c.19]

ЦКТИ разработка методика расчета профилей лопаток для малых дозвуковых скоростей. При новом проектировании используются нормали на профили лопаток постоянного сечения и атласы аэродинамических характеристик, выпущенные ЦКТИ. [c.473]

Имеющиеся в атласах аэродинамические характеристики решеток профилей получены в аэродинамических трубах при малой степени турбулентности (Ео = 0,005- 0,15). Под степенью турбулентности Ео подразумевается отношение средней квадратичной пульсационной скорости Av к средней скорости течения v. Изменение степени турбулентности приводит к смещению зоны перехода ламинарного пограничного слоя в турбулентный на обтекаемой поверхности и тем самым влияет на сопротивление профиля. [c.55]

Для турбинных профилей, применяемых в колесах турбин и реакторов, значения коэффициента профильных потерь в зависимости от углов решетки Pij pzj принимают по табл. 6, составленной по данным атласов ЦКТИ, ЦИАМ и МЭИ. [c.86]

Решетки турбомашин. .... 106 )-19-1. Основные геометрические и газодинамические характеристики решеток (106). 1-19-2. Потери в решетках (108). 1-19-3. Приемы построения профилей сопловых и рабочих решеток турбин (108). 1-19-4. Атласы и нормали на профили турбинных решеток [c.8]

В настоящее время основным методом оценки аэродинамических характеристик и выбора профилей является использование атласов и нормалей, в которых собраны и обобщены экспериментальные данные по большому числу разнообразных профилей. Так, в [12] приведены характеристики более чем 60 типов профилей, которые можно разбить на группы (табл. 3.9). [c.256]

При отсутствии в атласе профиля желаемой толщины можно построить профиль с требуемыми коэфициентами подъемной силы, профильного сопротивления и момента. Для этого надо изменять толщину профиля данной группы от средней линии, а не от хорды таким образом кривизна профиля останется прежней. Так как при изменении в небольших размерах толщины профиля коэфициенты С и Ст Л5еняются мало, то их можно оставить без изменения. Коэфициент же профильного сопротивления Ср можно определить интерполяцией между профилями, имеющими большую и меньшую толщину, чем заданная. [c.39]

Профиль сопловых лопаток выбирается из атласа профилей по значениям а,,, 1 и Мс ад (угол потока на входе а,, можно принять равным 90°). Профили сопловых решеток обозначены в атласе буквой С. По характеристикам выбранного профиля определяют относительный шаг f. Он должен находиться в диапазоне оптимальных значений. По относительному шагу f находят угол установки лопатки X, при котором обеспечивается необходимый эффективный угол решетки а дф. Эффективный угол а эф — ar sin (d/t) связан с углом потока % следующи.м соотношением. вытекающим из уравнения (4.39) [c.361]

Первый метод расчета лопастей поворотнолопастной турбины, основанный на гипотезе цилиндрических сечений, был создан на основе развиваюш,ейся прикладной аэродинамики и заключался в использовании для определения возникаюш,их на лопастях сил теоремы Н. Е. Жуковского о подъемной силе на крыле. Этот метод, названный методом подъемных сил, был использован Н. Е. Жуковским и его учениками еще в 1910—1914 гг. для расчета лопастей гребных винтов, винтов самолетов и крыльев ветряков. Дальнейшее развитие метод подъемных сил получил в работах Г. Ф. Проскуры. Расчет лопастей по этому методу сводился к подбору из атласа для каждого цилиндрического сечения аэродинамического профиля, который по своим характеристикам (коэффициенты подъемной силы Су и профильного сопротивления J, найденным путем продувок в трубе, удовлетворяет заданным условиям. [c.167]

Такой метод построения профиля шины достаточно сложен. Поэтому произведено номографирование уравнений для значений 3, и для нерастяжимых нитей, что позволило построить все семейство и многообразие профилей, встречающихся в практике конструирования шин. Кривые для различных значений угла нити корда по экватору приведены в атласе номограмм [8] (см., например, рис. 11.15). [c.341]

Успешное практическое применение указанных принципов опиралось на использование хорошо развитого метода расчета распределения нагрузки по размаху крыла, а также на экспериментально изученные аэродинамические характеристики крыловых профилей различных типов (Б. А. Ушаков, А. Н. Гржегоржевский, П. П. Красильщиков, А. К. Волков Атлас аэродинамических характеристик , 1940 г.). [c.288]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...