Профили Профили- Определение

Профили — Методы определения 7 — 453 [c.83]

Зубья — Профили — Определение — Метод последовательного копирования 679 [c.985]

В работе [D.5] проанализированы общие-требования к профилю лопасти и определены пути улучшения характеристик профиля. Опыт показывает, что хотя обтекание лопасти трехмерно и нестационарно, можно добиться существенного улучшения характеристик несущего винта и снижения нагрузок при рассмотрении только двумерных статических характеристик профиля. Установлено, что в общем случае требованиям по срыву и сжимаемости (высокий максимальный коэффициент подъемной силы при средних числах Маха и высокое Мкр при малых углах атаки) можно удовлетворить только путем компромисса. Лучше использовать разные профили в середине лопасти (где доминируют эффекты срыва) и на конце (где доминируют эффекты сжимаемости). Были сопоставлены аэродинамические характеристики ряда профилей для лопастей несущих винтов, как стандартных, так и недавно разработанных. Последние обнаруживают определенные преимущества, в частности, в отношении максимального коэффициента подъемной силы при М = 0,6 и сопротивления при докритических числах Маха. Желаемые дальнейшие улучшения касаются увеличения Мкр, увеличения максимального коэффициента подъемной силы при низких М и уменьшения шарнирных моментов. [c.317]

Открытый проф. Н. П. Петровым закон трения смазанных поверхностей изложен в гидродинамической теории смазки, которая позволяет определить, при каких условиях создается в масляном слое, разделяющем цапфу и вкладыш, давление и как им управлять. Проф. Н. П. Петров, основываясь на законах Ньютона о трении жидких тел и на собственных опытах, получил уравнение для определения силы трения в подшипниках при жидкостном режиме смазки. Это уравнение имеет следующий вид [c.448]

Типовые поперечные профили земляного полотна делятся на нормальные и специальные. По типовым нормальным поперечным профилям земляное полотно строят повсеместно из обыкновенных грунтов (глинистых, суглинистых и супесчаных). По типовым специальным поперечным профилям сооружают земляное полотно в определенных районах из таких грунтов, как скала, лёсс, песок. Лёссом называют породу, близкую по механическому составу к пылеватым суглинкам и супесям. Основную массу его составляет пыль частицы крупнее 0,25 мм почти отсутствуют. Одной из характерных особенностей лёсса является способность удерживать вертикальные откосы, но только в сухом состоянии. Поэтому перед устройством выемки в лёссе необходимо заранее подготовить водоотводы, которые исключили бы попадание воды на откосы выемки. [c.24]

Профили скоростей, определенные таким путем для различных ф, изображены па рис. 9.6. Профили для углов ф, больших 90°, имеют точку перегиба, так как они лежат в области повышения давления. Вычислив на основе распределения скоростей (9.25) касательное напряжение То на стенке, мы получим [c.166]

Долбежные резцы 397 Долбежные станки — Технические характеристики 393 Долбление 390—412 Долбяки для валиков с параллельными шлицами — Зубья — Контроль — Размеры 1052 --для изделий дугового профиля — Профили — Определение 980 -- для обработки валиков шлицевых — Профили 1046 [c.1167]

Работа по типизации технологических процессов предусматривает предварительную классификацию деталей и приведение теоретически бесконечного числа комбинаций форм деталей и размеров к минимальному количеству типов, для которых можно разработать типовые технологические процессы обработки в нескольких вариантах с дальнейшим использованием применительно к конкретным деталям и условиям работы данного завода. При классификации деталей машин проф. А. П. Соколовский предлагает все многообразие деталей разделить на классы, которые в свою очередь подразделяют на подклассы, группы и подгруппы. Классом называется совокупность деталей, характеризуемых обш,ностью технологических задач, возникающих при обработке деталей определенной конфигурации. По классификации А. П. Соколовского предусмотрено 15 классов (валы, втулки, диски, эксцентриковые детали, крестовины, рычаги, плиты, шпонки, стойки, угольники, бабки, зубчатые колеса, фасонные кулачки, ходовые винты и червяки, мелкие крепежные детали). При этом указывается, к какому классу целесообразно добавлять и другие виды деталей, характерные для отдельных отраслей промышленности (например, шариковые или роликовые подшипники. [c.237]

Известно, что в машиностроении отбраковка многих изделий производится по толщинам их стенок, для чего разработана целая серия различных методов, предусмотренных в существующих стандартах как обязательные. Однако в большинстве случаев для определения ТОЛЩИНЫ стенок приходится разрушать образцы готовых изделий, и поэтому такой контроль производится в выборочном порядке, Благодаря этому изделия поступают в эксплуатацию без надлежащей гарантии за их качество, К таким изделиям относятся все прокатные листовые материалы, многие пустотелые детали, цельнотянутые баллоны, все без исключения трубы и профили проката. Определение разностенности труб в настоящее время возможно лишь путем разрезки их, для чего из партии 100 шт, отбираются одна-две трубы . При этом из отобранных труб изготавливаются два-три образца, по которым и определяется разностенность. Подобный метод, как видно, позволяет проконтролировать лишь тысячные доли процента от длины изготавливаемых промышленностью труб. Измерение толщины слоя покрытий является чрезвычайно важной задачей, ибо лишняя толщина его ведет к большому пере- [c.42]

Для определения этим методом скоростей и ускорений кулачковых механизмов необходимо знать радиусы кривизны различных участков профиля кулачка. В кулачках, профили которых очерчены по дугам окружностей, парабол, эллипсов, отрезкам прямых и т. д., нахождение радиусов кривизны [c.135]

Следует отметить, что приведенное определение достаточно условно и не является общепринятым. Оно введено проф. И.И. Котовым, чтобы подчеркнуть их отличие от вышерассмотренных групп поверхностей, содержащих каркас конгруэнтных (подобных — для циклических поверхностей) сечений. [c.74]

Отклонением расположения называют отклонение реального расположения поверхности, оси или профиля от номинального расположения. При определении значений этих отклонений отклонения формы рассматриваемых и базовых поверхностей, прямых и профилей не учитывают. При этом 1) реальные поверхности, прямые, профили заменяют прилегающими 2) в качестве осей, плоскостей симметрии, центров реальных поверхностей и профилей принимают оси, плоскости симметрии и центры прилегающих поверхностей и профилей. [c.91]

На рис. 367, в приведены определенные. но этой формуле профили гае для л=1 0,9 и 0,8 (принято б/ г = 1). Эти формы реально выполнимы. Конструктивное приближение к теоретической форме для а = 0,9 показано на рие. 367, г. Сечение гайки На участке выше пояса резьбы определяется из условия прочности гайки на растяжение. [c.521]

Профили зубьев механизма передачи должны быть спроектированы строго определенным образом. [c.255]

Расчет трубчатых пружин разработан проф. В. И. Феодосьевым. Характеристики манометрических трубчатых пружин линейны по давлению, но до определенной его величины, называемой пределом пропорциональности трубки [c.478]

Профили холодногнутые изготовляются из углеродистой стали обыкновенного качества, по ГОСТ 380— 71, углеродистой качественной, по ГОСТ 1050— 60 и низколегированной стали, по ГОСТ 5058—65 в соответствии с техническими требованиями по ГОСТ 11474—65 термины и определения устанавливает ГОСТ 14350 —69. [c.67]

Предлагались и другие гипотезы прочности. Проф. М. М. Филоненко-Бородич предложил записывать условие прочности в виде некоторого многочлена второй или даже третьей степени относительно главных напряжений, содержащего определенное число произвольных постоянных, которые определяются из опытов, в том числе и из опытов при сложном напряженном состоянии. Однако приведенные выше диаграммы разрушения хрупких материалов ясно показывают, что условие прочности материала не может быть выражено одной замкнутой функцией во всем диапазоне напряженных состояний. [c.233]

При определении кинематических характеристик механизмов с высшими парами (например, кулачковых) приходится учитывать, что профили или один из профилей имеют сложные очертания (рис. 3.9). Координаты точек профиля обычно задаются графически или в табличной форме. Вычерчивание ряда положений подобного [c.68]

Образование боковой поверхности зубьев можно проследить по рис. 14.4. Плоскость П касается основного конуса и перекатывается по нему без скольжения. Любая прямая KL на обкатывающейся плоскости П в пространстве опишет коническую эвольвент н у ю п (J в е р X и о с т ь, а любая точка (К, L или другая) описывает траекторию, расположенную на сфере определенного радиуса, называемую сферической эвольвентой. В каждом сферическом сечении на боковой поверхности зуба можно выделить линию пересечения, называемую профилем зуба. Профили зубьев в сечениях конического колеса отличаются друг от друга. Различают торцовые сечения внешнее, среднее, внутреннее и текущее. При обозначении параметров в том или ином [c.386]

Сопряженные профили эвольвент окружностей, концентрических с рулеттой. Мы уже выше (рубр. 39) занимались эволютой эпициклоиды, которая определялась как геометрическое место центров кривизны. Однако, как извеотно из анализа и как это, в сущности, непосредственно вытекает из определения центра кривизны, эволюту любой плоской кривой с можно еще определить, как огибающую с нормалей кривой с. Иными словами, эволюта кривой с есть такая кривая с, касательными которой служат нормали исходной кривой с. [c.251]

Освоение производства приборов и новой техники измерения шло настолько быстро, что к 1940 г. на некоторых предприятиях были внедрены методы автолштического контроля изделий. Массовое производство изделий можно осуществить лишь при определенной системе допусков на отклонения параметров. До 1935 г. разработка допусков велась научно-исследовательским сектором завода Калибр и одним из управлений ВСНХ. В 1935 г. было организовано Научно-исследовательское бюро взаимозаменяемости под руководством проф. И. Н. 1 ородецкого. Почти все государственные стандарты на допуски изделий и калибров для их контроля разрабатывались в этом бюро [7]. Эта же организация стала ведущей в области разработки измерительных приборов для машиностроения. Одновременно развернулись работы по взаимозаменяемости и технике измерений в научно-исследовательских организациях различных отраслей промышленности. Решения поставленных задач исследования все в большей степени обосновывались теоретическими положениями. Так, в работах Б. С. Балакшина [16] и И. А. Бородачева [30] при исследовании размерных цепей расчет допуска на замыкающее звено выполнен на основе теории вероятностей. В 1950 г. были опубликованы результаты исследований проф. Н. А. Калашникова [881 по вопросам точности зубчатых колес. Вопросы точности стали рассматриваться не только по отношению к готовому изделию, но и по отношению к технологическому процессу их изготовления. В 1939 г. проф. В. М. Кован и А. Б. Яхин рассмотрели теоретические вопросы технологии машиностроения. [c.45]

Опыты показывают, что в том случае, когда профили имеют малую толщину выходных кромок и последние обтекаются без срыва потока, потеря энергии в следе мала (по сравнениюс потерей от трения в пограничном слое) и ею можно пренебречь. Это дает право заменить определение потери энергии между сечениями 1—1 и 2—2 определением ее между сечениями 1—1 и 2 —2 (рис. 10). [c.27]

При одном и том же виде обработки поверхности шероховатость всегда меньше волнистости. Чтобы различать их, при оценке шероховатости используют профили поверхности определенной длины, называемой базовой длиной. В качестве базовой длины I обычно берут величину 5в/2, где Sb — шаг волны, определяемый по волнограмме поверхности. Для наиболее распространенных классов шероховатости базовая длина I изменяется в диапозоне 0,25 -Н 0,8 мм. [c.162]

Элементарный теоретический анализ показывает, что не всегда может быть линейная зависимость между данными профильного метода и показаниями пневматического прибора- Шероховатость поверхности, найденная профильным прибором, определяется главным образом высотой неровностей, в то время как шероховатость, установленная с помощью пневматического метода, определяется в основном. площадью (живым сечением) впадин микронеровностей. Поверхность, обработанная по одной и той же технологии, например шлифованием периферией круга, может иметь при одинаковой глубине впадин разные профили и, следовательно, разные величины живых сечений. Помимо этого очень важное значение имеет сопротивление воздушной струе в зазоре, связанное, по-видимому, с характером микротопографии контролируемой поверхности- Практически линейную зависимость между значениями чистоты поверхности, определенными с помощью профильного метода и показаниями пневматического прибора,. можно ожидать лишь при достаточном подобии контролируемых поверх-ностей- [c.124]

Эвольвентный червяк нарезают двумя резцами 1 и 2, профили режущих кромок которых совмещаются с двумя плоскостями, расположенными касательно к поверхности основного цилиндра с двух сторон (рис. 221, б). По мере увеличения диаметра основного цилиндра установка резцов выше и ниже центра вызывает определенные трудности вследствие изгиенений углов резания, поэтому при нарезании эвольвентны гс червяков применяют профильные резцы, соответствующие. контуру нормального сечения впадины червяка с установкой плоскости профиля нормально к ее оси. [c.326]

Одна интересная серия экспериментов Нумачи была посвящена сравнению характеристик изолированных профилей Кларка Y, УН, а также оживального профиля и тех же профилей в замедляющей решетке [21]. Все профили имели одинаковую толщину, равную 6% хорды. На фиг. 7.27 представлена геометрия трех профилей, а в табл. 7.4 приведены их координаты. Расположение профилей в решетке показано на фиг. 7.28, а определения ее параметров даны в табл. 7.5. Во всех случаях угол 6i оси решетки был равен 25,73°, а отношение шага к хорде tjl было равно 1,237. Угол атаки i изменялся путем регулирования угла лопатки 0 = 0i-fai. Во всех экспериментах подвижные стенки трубы были установлены в направлении скорости потока на выходе из решетки. Типичные результаты приведены на фиг. 7.29, где кавитационные характеристики профиля Кларка УН-6 представлены на диаграммах зависимости угла атаки от числа кави- [c.362]

Учебник проф. в. в. Сушкова является одним из основных учебников, рекомендованных Министерством высшего и среднего специального образования СССР для неэнергетических втузов. Присущие Сушкову принципиальность и пунктуальность, умение ясно и кратко изложить даже наиболее трудные вопросы в сочетании с тщательной и глубоко творческой работой его над каждым разделом термодинамики обеспечили его учебнику научную строгость и высокую методичность. Отличительной особенностью учебника Сушкова являются четкость и отработанность применяемых в нем определений отдельных положений термодинамики, а также даваемых автором выводов из проведенных им исследований. [c.340]

Определение азимута по способу проф. Красовского основано па измерении го1)изоиталь-ного угла между Полярной и вспомогательной звездами. Идея способа заключается в решении задачи нахождения момента времени, в которой разность азимутов двух звезд для данной широты представляет определенную заданную величину. По этому моменту находится значение часового угла любой из данных звезд, по часовому углу получается азимут этой звезды, а по этому азимуту — азимут предмета, В геодезич, практике при применении этого способа выгодно вычис, 1ять [c.194]

Это означает, что средние профили температуры, определенные на основе данных радиозондовых и спутниковых наблюдений, различаются в основном несуш ественно (незначимо), а имеющиеся между ними расхождения могут быть объяснены лишь случайными отклонениями. [c.76]

Пре кде чем переходить к теории профилирования эволь-сентных проф илей, условимся об основных терминах, определениях и обозначениях. Центроиды круглых зубчатых колес и Дз (р1К. 22.5) называются начальными окружностями. [c.428]

Советскими теплотехниками были разработаны методы расчетов теплопередачи в котельных топках, основанные на большом экспериментальном материале, и предложены практические расчеты топок по эмпирическим формулам (В. Н. Тимофеев, А. М. Гурвич и др.). Обычно расчеттопки заключается в определении температуры дымовых газов на выходе из камеры горения котла. В 1949 г. в Энергетическом институте АН СССР его сотрудниками проф. Г. Л. Поляк и С. Н. Шориным была предложена сравнительно простая формула для расчета этой температуры [c.478]

Для определения концентрации напряжений воспользуемся диаграммой (рис. 279), изображающей эффективный коэффициент концентрации напряжений для прнзматвческоГо стержня из прочной стали по осредненным данным ряда авторов в зависимости ог р = г/Ь. Принятое обозначение р// = у/Н связано с величиной соотношением рд = иру Как видно Из выражений (22) и (24), напряжения изгиба и смятия определяются только относительной шириной шлица и и относительным радиусом галтели р /. Число шлицев и абсолютные их размеры не имеют значения. Соединения с малым числом крупных шлицев и с большим числом мелких шлицев (рис. 280,д) равнопрочны, если профили шлицев геометрически подобны. [c.261]

Оптимальными являются профили с развитой гладкой несущей поверхностью, пересеченной маслоудерживающими микроканавками (вид г) или углублениями (вид д), которые обеспечивают питание маслом в периоды недостаточной подачи (пуск), способствуют распределению масла по поверхности и предотвращают схватывание и заедание. Размеры микроуглублений определяются условием достаточной маслоемкостй. Суммарную площадь накопительных карманов делают равной 20 — 30% общей поверхности, глубину доводят до 5-10 мкм. Таким образом, номинальная шероховатость поверхности, определенная на основе величин Ка, увеличивается по сравнению с обычно рекомендуемыми значениями (формально до Ка = = 0,63 ч- 2,5 мкм), несмотря на то, что несущая способность поверхности возрастает. [c.389]

Основная теорема зацепления. В зубчатых передачах вращение от одного колеса другому передается силами в точках контакта боковых поверхностей зубьев. Поверхности взаимодействующих зубьев зубчатых колес, обеспечивающие постоянное передаточное число, называют сопряженными поверхностями зубьев. Для получения таких поверхностей профили зубьев нужно очертить кривыми, подчиняющимися определенным законам. Эти законы вытекают из основной теоремы зацепления общая нормаль пп к профилям зубьев, проведенная через точку их касания, в любой момент зацепления проходит через полюс зацепления П, делящий межосевую линию О1О2 на отрезки, обратно пропорциональные угловым скоростям. [c.331]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...