Устойчивость влияние упругостей

Рассмотренные примеры дают достаточное представление об энергетическом методе, но еще не раскрывают полностью его возможностей. Энергетическим методом можно решать и более сложные задачи. Он позволяет без особого труда учитывать переменную жесткость и влияние упругих связей, наложенных на стержневую систему. Он применяется и при решении задач, связанных с исследованием устойчивости оболочечных конструкций. [c.149]

Основным источником колебаний в турбомашинах, наиболее существенно влияющим на общий уровень вибрации на их лапах, являются неуравновешенные силы инерции, возбуждающие поперечные колебания роторов. Поэтому вопросы динамики вращающихся роторов составляют основное содержание этой главы. В частности, здесь рассмотрены различные аспекты задачи о нахождении критических скоростей вращения валов (влияние упругости опор, несимметрии упругих и инерционных свойств ротора, влияние гироскопического эффекта дисков и т. п.) и дана общая постановка задачи об исследовании устойчивости их вращения и р вынужденных колебаниях роторов (влияние внутреннего и внешнего трений, условия самовозбуждения автоколебаний на масляной пленке подшипников скольжения и т. д.). Описаны также различные методы расчета собственных частот изгибных колебаний и критических скоростей валов и, в частности, современные методы, ориентированные на применение ЭВМ. [c.42]

Влияние упругости k связи 8 (рис. 3.1) между силовым двигателем и рабочим органом на устойчивость привода может быть учтено, если в исходной системе уравнений (3.77) принять уравнение связи 8 в форме (3.17). Если положить для простоты изложения В2 = В 2 = О, что соответствует коротким и жестким маслопроводам между управляюш,им золотником и силовым двигателем, то в результате решения системы уравнений движения привода по изложенной ранее методике получаем [c.174]

Сопоставление формул (3.103) и (3.93) показывает, что увеличение упругости k механической связи 8 способствует снижению устойчивости следящего привода, причем влияние упругости механических звеньев аналогично влиянию упругости гидросистемы силового цилиндра. Это влияние повышается с увеличением рабочей площади F силового цилиндра. Следовательно, с увеличением рабочей площади F необходимо повышать жесткость механических звеньев привода, что соответствует данным практики. [c.174]

В приводе предусмотрено устройство, демпфирующее перемещения золотника. Особенности конструкции исследованного гидравлического следящего привода заключаются в следующем применение независимого отдельного питания для полостей цилиндра, что значительно повышает быстродействие привода [19] размещение следящего золотника непосредственно внутри поршня 2, что дает возможность сократить трубопроводы, соединяющие золотник с полостями / и 5 цилиндра, и избавиться от отрицательного влияния на устойчивость привода упругости этих 242 [c.242]

ВЛИЯНИЕ УПРУГОЙ ПОДАТЛИВОСТИ НА УСТОЙЧИВОСТЬ ПЕРЕХОДНЫХ РЕЖИМОВ В ЛИНЕАРИЗОВАННОЙ МОДЕЛИ СИСТЕМЫ С ГИДРОТРАНСФОРМАТОРОМ [c.87]

Поскольку во время разгона системы резких пиков давлений в полостях цилиндра не наблюдается, проведем упрощенный анализ устойчивости системы в первом приближении, исключив влияние упругости жидкости и утечек. [c.45]

Критические параметры нагрузки и волнообразования определены численно. В качестве иллюстрации приведены результаты расчета на устойчивость стеклопластиковых оболочек с заполнителем, подверженных действию нагрузок и одностороннего поверхностного нагрева. Показано стабилизирующее влияние упругого заполнителя. [c.128]

Системы с обратными корректирующими связями, с точки зрения влияния упругой механической передачи на устойчивость СП, можно разделить на два вида. К первому виду отнесем системы с датчиком скорости исполнительного вала, а ко второму — системы без датчиков скорости (в которых для коррекции используется обратная связь только по моменту, развиваемому ИД). [c.272]

Устойчивость навивки зависит от правильности расположения упорного штифта или ролика, т. е. от угла р действия силы Р (рис. 27). Критическую величину угла Р[,р> при котором начинается выпучивание проволоки под штифт (ролик), можно приближенно определить (без учета трения и влияния упругой части сечения) [c.358]

Упругие колебания КА могут также оказать весьма существенное влияние на его динамику. Их необходимо учитывать при проектировании систем предварительного успокоения и систем ориентации. На затухание упругих колебаний главным образом влияет внутреннее трение в элементах конструкции КА. Однако может оказаться, что для обеспечения необходимого запаса устойчивости или достижения требуемого быстродействия естественного демпфирования недостаточно. В этих случаях, как, например, в системах управления ракет-носителей, могут быть использованы пассивные или активные способы и средства борьбы с вредным влиянием упругих колебаний. [c.245]

На затухание упругих колебаний, главным образом, влияет внутреннее трение в элементах конструкции космического аппарата. Однако может оказаться, что для обеспечения необходимого запаса устойчивости или достижения требуемого быстродействия естественного демпфирования недостаточно. В этих случаях, например в системах управления ракет-носителей, могут быть использованы пассивные или активные способы и средства борьбы с вредным влиянием упругих колебаний. [c.148]

Значительное изменение степени путевой статической устойчивости самолета может быть вызвано влиянием упругих деформаций вертикального оперения и хвостовой части фюзеляжа в полете. Возрастание скоростного напора (особенно при сверхзвуковых скоростях полета) резко увеличивает дестабилизирующее влияние аэроупругости на степень путевой статической устойчивости самолета, ухудшая при этом его путевую управляемость и маневренные возможности (рис. 5, б). [c.99]

Замечания. 1°. Применение роторов (маховиков, гироскопов) существенно расширяет семейство возможных стационарных движений системы и область их устойчивости, а также позволяет в некоторой степени скомпенсировать дестабилизирующее влияние упругих элементов. Данные свойства роторов широко используются при проектировании конкретных систем, в частности, систем управления ориентацией космических аппаратов и искусственных спутников. [c.178]

Задача динамической устойчивости для упруго-пластической оболочки с начальными несовершенствами решалась А. К. Перцевым (1964). Автором рассмотрен процесс потери устойчивости круговой цилиндрической оболочки, находящейся под действием внешнего гидростатического давления, к боковой поверхности которой приложена динамическая нагрузка. Считалось, что в пластических зонах компоненты напряжения остаются постоянными. Далее вводилась функция напряжений для прогибов и начальной погиби. Влияние жидкости на изгибное движение оболочки учитывалось приближенным коэффициентом. В результате ряда допущений оказалось, что уравнение неразрывности может быть проинтегрировано точно, а уравнение движения — методом Бубнова — Галеркина. В итоге-автор проанализировал поведение коэффициента перегрузки, определяющего превышение критической динамической нагрузки над соответствующей статической. С увеличением длительности действия нагрузки коэффициент перегрузки уменьшается, а при значениях длительности, равных или больших трех периодов собственных колебаний, становится практически равным единице. [c.322]

В качестве основной рекомендации по борьбе с вибрациями предложено соответствующим образом ориентировать осй жесткости станка. Рассмотрено и вторичное возбуждение как особый вид потери устойчивости движения в системе, на которую воздействуют силы, описываемые функцией с запаздывающим аргументом. Работа интересна тем, что она является одной из первых попыток оценить многообразное влияние упругой системы станка на его устойчивость при резании. Недостатком ее является узкий и упрощенный подход к такому сложному явлению, как вибрации в станках. Расчеты, выполненные в работе, имеют частный характер, и их совпадение с экспериментом в основном лишь качественное. [c.7]

НИИ влияния подачи на устойчивость. Учет упругой системы только одной степенью свободы весьма схематичен. Не может эта теория объяснить неустойчивость и вибрации при больших скоростях резания, когда динамические добавки к характеристике резания становятся ничтожными, к к, например, при шлифовании. [c.104]

ВЛИЯНИЕ УПРУГОЙ СИСТЕМЫ СТАНКА НА УСТОЙЧИВОСТЬ И КОЛЕБАНИЯ ПРИ РЕЗАНИИ [c.119]

Формула (8.70) позволяет учесть влияние упругости редуктора на ход частотных характеристик стабилизатора вблизи частоты среза. Необходимо также проверить, не нарушаются ли условия запаса устойчивости вблизи резонансной частоты упругого редуктора дь = Т ь . Достаточным для проверки условием является выражение (3.32) или (5.58) учитывая вид передаточной функции (8.67), приближенно получим [c.278]

Влияние упругости кавитационных каверн во входной части центробежного колеса на устойчивость системы [c.194]

Цель этой главы показать не специфику задач устойчивости стержней, а то обш,ее, что присуш,е всем задачам устойчивости тонкостенных упругих систем. Именно с этих позиций следует рассматривать подробный вывод основного линеаризованного уравнения четвертого порядка, детальное описание смены форм потери устойчивости стержня на упругом основании и на упругих опорах, анализ влияния сдвиговых деформаций на критическую нагрузку и приближенное исследование закритического поведения стержней. [c.78]

Поскольку вредное влияние упругости и зазоров в зубчаты.х. передачах уже установлено, для дальнейшего анализа полччен-ных достаточных условий устойчивости во избежание громоздких вычислений примем, что основная обратная связь не охватывает редуктор. [c.546]

Влияние упругости пути в горизонтальном поперечном направлении на устойчивость движения четырехосного вагона. Рассмотрим систему с 12 степенями сао боды. При определении сил псепдоскольженчя нужно принять do внимание поперечные от/катия рельсов где k— номер колеса. В формулах (5) появятся новые слз- [c.406]

Алфутов Н. А. О влиянии упругого закрепления краев цилиндрической оболочки в осевом направлении на значение верхнего критического давления. В сб. Пробл. устойчивости в строит, механ. М., Стройиздат, [c.340]

МикишеваВ.И. О влиянии упругого заполнителя на форму потери устойчивости и величину критической нагрузки цилиндрических оболочек из стеклопластика при осевом сжатии / Механика полимеров. 1971. № 5. [c.386]

Ллойд Гамильтон Доннелл — известный в США и у нас в стране специалист по теории оболочек. Он завершил в 1930 г. в Мичиганском университете докторскую диссертацию, посвященную распространению продольных, волн и удару, под руководством С. П. Тимошенко. В 1933 г. он решил задачу об устойчивости тонкой упругой круговой цилиндрической оболочки крнечной длины при кручении ее концевыми парами. Эта работа связала имя Л. Г. Доннелла с уравнениями линейной теории пологих оболочек. Л. Г. Доннелл записал для нелинейной теории пологих оболочек уравнение совместности деформации, являющееся обобщением известного уравнения Максвелла. Специальная форма дифференциальных уравнений устойчивости круговых цилиндрических оболочек в перемещениях носит название уравнений Доннелла, а уравнения устойчивости пологих оболочек общего вида именуются ныне как уравнения Доннелла — Муштари. Работы Л. Г. Доннелла по оценке влияния несовершенств формы срединной поверхности оболочек на критическую нагрузку в рамках нелинейной теории не прошли незамеченными для специалистов. [c.5]

Для сравнительной оценки влияния упругости оболочек на критические нагрузки проведем расчет на устойчивость шпангоута, подкрепляющего узел сопряжения оболочек вращения, при /г = йс = = /г, R r, 0с=(я/2)—Эк, 1—г, Xi—Xo—ll os 0к, Ei, = E = Ei = E2 = E, JR ==2-10 -, г//г = 200 и различных условиях на торцах оболочек (рис. 5.3). [c.186]

Датчик момента нагрузки представляет собой упругий элемент ( 1-3), KOTOipbift устанавливается между ИД и редуктором СП. Упругая деформация вала датчика момента нагрузки оказывает влияние на устойчивость СП. Однако коэффициент жесткости вала датчика обычно существенно больше коэффициента жесткости механической передачи от вала ИД до объекта регулирования. При данном рассмотрении не учитываем влияния упругих свойств механической передачи и упругой дефорхмации вала датчика момента на динамику СП. Учет влияния упругих деформаций в цепи нагрузки на динамические свойства СП рассмотрен в гл. 4. [c.136]

Поскольку Тн Ти, влияние упругих деформаций на устойчивость СП проявляется при частотах со<С1/7 п при этом Гдсо и Дср(ю) близко к нулю. Поэтому в дальнейшем будем считать, что Аф(со) 0. Такое допущение позволяет определить запас устойчивости по фазе допол-282 [c.282]

Рассмотрим особенности влияния упругих деформаций в механической передаче на динамику СП с малоинерционной силовой частью. На рис. 4-23 приведены обратные ЛАЧХ разомкнутого СП с астатизмом второго порядка по отношению к управляющему воздействию. Для коррекции СП использована только обратная связь по скорости. И рис. 4-23 следует, что отключение инерционной нагрузки в рассматриваемом типе СП не приводит к нарушению устойчивости как внутреннего контура местной обратной связи, так и замкнутого СП в целом [c.289]

В задаче устойчивости круговой замкнутой цилиндрической оболочки в условиях ползучести при действии продольной сжимающей нагрузки для расчета критического времени необходимо задать некоторый начальный прогиб. В работах Френча и Пателя, Самуэлсона, Хоффа [240] задается осесимметричный периодический по длине оболочки начальный прогиб. В течение всего процесса ползучести в возмущенном движении оболочка остается осесимметричной, й критическое время (в геометрически линейной постановке) определяется обращением прогиба в бесконечность. В уравнениях, описы-вгиощих ползучесть, Хофф в работе [240], как и в большинстве своих работ, не учитывал упругих деформаций. Зависимость критического времени от амплитуды нач-ального прогиба для двухслойной модели оболочки, как и в задачах выпучивания стержней, носит логарифмический характер, В работах последнего времени [242] Хофф предложил учитывать влияние упругой деформации на критическое время с помощью приближенной формулы [c.276]

Если значения составов, для которых (5 = О, нанести на график в зависимости от температуры, получим кривую, известную под названием спинодали существенной особенностью флук-туационных теорий выделения является сильное изменение кинетики процесса внутри этой спинодальной кривой. Недавние работы Хиллерта [39] и Кана fl5] показывают, что, вероятно, имеются реальные системы, в которых выделение может происходить в определенном интервале температур и составов, для которого в соответствии с теорией Борелиуса зарождения не требуется. В этих новых теориях рассматриваются флуктуации второго типа (см. разд. 1.1) и показывается, что поверхность раздела между фазами может быть макроскопически диффузной, в результате чего поверхностная энергия границы раздела стремится к нулю, т. е. отпадает одно из главных возражений против описанной выше модели. Правда, необходимо еще учитывать упругую энергию, которая, по-видимому, и обеспечивает устойчивость твердого раствора данного состава при пониженных температурах. Однако в некоторых системах спинодальная кривая, построенная с учетом влияния упругой энергии, простирается до температур, при которых скорость диффузии имеет заметную величину. Если состав сплава и температура соответствуют области внутри этой кривой, происходит спонтанное расслоение, скорость которого ограничивается только скоростью миграции атомов. [c.253]

Ковалев Н.А.,О влиянии упругости колесной системы на устойчивость прямолинейного движения рельсового экипажа, Изв. АН СССР, ОТН, мех. и машиностроен., № 2, 1959. [c.502]

Влияние вида" fleBnaTopa напряжений на предельное состояние материала, по-видимому, впервые теоретически обосновано М. Да-веном i542], рассматривавшим разрушение материалов сложной структуры как потерю устойчивости при упругой деформации. На основании проведенного анализа показано, что огибающие кругов Мора необходимо строить для каждого значения fip отдельно. Так, если огибающие заменить прямыми, то для" материала, у которого X = = 456, огибающие, построенные для [c.97]

Однако и этот способ получения истинных диаграмм также не свободен от некоторых недостатков. При кручении сп.юшных стержней трудно учесть влияние упруго деформирующейся центральной части стержня, при кручении же трубчатых образцов результаты испытания могут быть искажены благодаря потере устойчивости. [c.776]

Результаты исследования влияния упругой характеристики ведомого диска (см. рис. 2.8) на динамические процессы в ФС представлены на рис. 2.41, в виде зависимости коэффициента загрузки кз.к поверхностей трения от условной жесткости ведомого диска Сусл. Жесткий диск (кривая 1, рис. 2.8) имеет Сусл = = 686 кВ/м, а податливый диск (кривая 3) —Сусл = 180 кН/м. Сопоставляя кривые на рис. 2.40 и 2.41, полученные для резкого включения ФС, можно отметить, что с увеличением Ьв.к, являющимся следствием снижения Сусл, число периодов колебаний нагрузки на поверхностях трения и коэффициент динамического усилия нагрузки уменьшаются. При некотором значении Ьв.к, соответствующем определенной Сусл, нагрузки на поверхностях трения изменяются по апериодическому закону при любом времени включения ФС. Следовательно, подрессоривая поверхности трения, можно добиться более равномерной загрузки каждой из поверхностей увеличения контурной площади контакта гарантии изменения нормальной нагрузки по апериодическому закону и более плавного нарастания момента в трансмиссии. Могут быть построены и зависимости, характеризующие зоны устойчивого замыкания дисков в однодисковом ФС (рис. 2.42). Эти зависимости справедливы для достаточно широкого диапазона изменения Сн , гпнж и т пр. Таким образом, зависимости, пред-ствленные на рис. 2.42, могут использоваться при расчете и проектировании ФС. Зоны устойчивости необходимо рассчитать. [c.163]

Влияние способа закрепления концов стержня на величину критической оилы и критического напряжения принимается таким же, как и в случаях потери устойчивости в упругой стадии деформации. Однако, когда , эффект жеспкого защем- [c.421]

Поддерживающее влияние окружающих зерен или их групп учитывается постоянной величиной Л/ и не изменяет характера процесса, развивающегося при достижении предела устойчивости пластической деформации. Если принять, что при больших пластических деформациях стального образца первоначальной длины 0 выполняется условие постоянства объема материала, и если не учитывать влияние упругих деформаций, которые в рас-сматрнваелюм случае весьма малы но сравнению с пластической деформацией, то будет справедлива зависимость о о = (1 + [c.215]

В этот же период были проведены исследования по влиянию общих деформаций конструкции самолета на его управляемость и некоторые измерения деформаций в полете. В работе А. И. Макаревского О допустимых общих деформациях конструкции самолета была сделана попытка регламентации жесткостей конструкции самолета и впервые был дан приближенный метод определения скорости реверса элеронов. В дальнейшем Я. М. Серебрийский разработал более точный метод определения реверса элеронов. К концу 40-х годов Г. В. Александров провел исследования по учету влияния упругости конструкции самолетов на его устойчивость и управляемость. [c.305]

Неоднозначное влияние упругости на входе в насос на устойчивость системы было обнаружено и экспериментально при испытании шнеко-центробежного насоса с подачей свободного газа (воздуха) в питаюш ий трубопровод на входе в насос. [c.95]

Уравнение границы области устойчивости системы шнекоцентробежный насос — трубоп ро-воды с учетом упругости кавитационных каверн в центробежном колесе и зависимости напора шнека от объема кавитационных каверн. Для выяснения влияния упругости кавитационных каверн в центробежном колесе, тангенса угла наклона касательной к зависимости напора шнека от объема кавитационных каверн и учета потерь энергии при входе жидкости в межлопастные каналы шнека на устойчивость системы получим уравнение границы области устойчивости. Для этого уравнения (6.48), (6.49) дополним следуюш ими уравнениями в отклонениях, описываю-ш ими динамику исследуемой системы [c.188]

Пилипенко В. В., Довготько Н. И. К определению влияния упругости кавитационных каверн в центробежном колесе на устойчивость системы шнеко-центробежный насос—трубопроводы. — В кн. Кавитационные автоколебания в насосных системах. Ч. I, Киев, Наукова думка , 1976, с. 63—71. [c.347]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...