Оболочка стеклопластиковая

Наличие дефектов часто становится решающим фактором, определяющим несущую способность конструкций, о чем свидетельствуют опыты на стеклопластиковых оболочках, изготовленных намоткой. Реализованные критические силы Ркр при испытаниях оболочек вследствие начальных несовершенств составляли только 0,4—0,8 от критических сил для оболочек без технологических дефектов. Для устранения указанных отрицательных особенностей композиционных материалов разрабатывают различные технологические способы. [c.7]

При формовании стеклопластиковой оболочки на основе реактопластов необходимо соблюдать правила техники безопасности при работе с эпоксидными и полиэфирными смолами. [c.177]

При формировании упрочняющих оболочек из стеклопластика для аппаратуры из винипласта объемом более 1 м дополнительно изготовляют ребра жесткости. При наличии вертикальных нагрузок повышенную жесткость конструкции обеспечивают вертикальные ребра жесткости через каждые 0,7—0,8 м, при воздействии внутреннего (гидростатического) давления — продольные ребра жесткости через 0,3—0,5 м. Нанесенную стеклопластиковую оболочку отверждают [c.214]

Ни стенки пневматической шины, ни тем более стеклопластиковой оболочки, не представляют собой нитяной сети. В пневматической шине перекрещивающиеся слои нитей обрезиненного корда связаны между собой резиновыми прослойками. Так как резина обладает существенно меньшей жесткостью, чем нити корда, можно считать, что вся нагрузка воспринимается только нитями. Вместе с тем прослойки играют как бы роль узелков, связывающих нити перекрещивающихся слоев. Поэтому сетчатая оболочка является для шины хорошей расчетной схемой. [c.383]

Для получения наибольшей жесткости и прочности стеклопластиковых оболочек их целесообразно проектировать так, чтобы основная нагрузка воспринималась стеклонитями, а не полимерным связующим. При таком оптимальном проектировании также оказывается возможным исходить из схемы сетчатой оболочки. Если на стеклопластиковую оболочку, спроектированную подобным образом, действует нагрузка, отличающаяся от расчетной, в работу включается связующее, и расчетная схема сетчатой оболочки перестает быть приемлемой. [c.383]

Нити расположены по геодезическим линиям поверхности оболочки. Эта геометрия характерна для оболочек, изготовляемых намоткой натянутых нитей на оправку, имеющую форму поверхности оболочки (например, для стеклопластиковых оболочек, получаемых спиральной намоткой). В этом случае нити укладываются по кратчайшим расстояниям, т. е. по геодезическим линиям. Уравнение геодезических линий на поверхности вращения имеет вид [c.386]

Эта конструкция состоит из двух стеклопластиковых оболочек толщиной 3 мм каждая и заполнителя из полиуретанового пенопласта толщиной 24 мм. Предположим, что оболочки и заполнитель имеют типичную плотность 1,47 и 0,08 г/см соответственно. Относительная масса каждой оболочки равна 4410 г/м , относительная масса двух оболочек — 8820 г/м , а относительная масса заполнителя — 1920 г/м . Тогда общая относительная масса трехслойной конструкции равна 10 740 г/м2 и относительная масса двух оболочек (4820 г/м ) значительно больше оптимальной, равной 7з от общей относительной массы, т. е. 3580 г/м [c.197]

Во второй части излагаются экспериментальные основы прочности и устойчивости композитных оболочек и цилиндрических панелей при силовых и тепловых воздействиях. Результаты экспериментальной проверки предлагаемых в монографии методов расчета приведены в гл. 6. Они базируются на изучении закономерностей изменения предельных нагрузок большого количества продольно сжатых ортотропных цилиндрических стеклопластиковых оболочек с различными геометрическими размерами при изотермических состояниях и нестационарных режимах нагрева. [c.8]

Рис. 2.15. Изменение относительной критической нагрузки стеклопластиковых усеченных конических оболочек от параметра жг = h/h- j3 = 70° (а) 50 (б) 30° (в)

Критические параметры нагрузки и волнообразования определены численно. В качестве иллюстрации приведены результаты расчета на устойчивость стеклопластиковых оболочек с заполнителем, подверженных действию нагрузок и одностороннего поверхностного нагрева. Показано стабилизирующее влияние упругого заполнителя. [c.128]

В заключение отметим, что результаты расчета на устойчивость при осевом сжатии заполненных стеклопластиковых оболочек по предлагаемой методике удовлетворительно согласуются с экспериментальными данными работ [111, 116] (табл. 3.1 Рз — разрушающая нагрузка Ркр> Ркр — критическая нагрузка для незаполненной и заполненной оболочек). [c.144]

Упругие характеристики материала стеклопластиковых оболочек типа I принимали следующими Ei =2,30-10 МПа, Е2 = [c.155]

На рис. 5.5 и 5.6 представлены результаты расчета для угле-и стеклопластиковой оболочек. Кривая 1 соответствует расчету по приближенной формуле (4.7), кривая 2 получена на основе минимизации выражения (4.6), кривая 3 — (4.9), кривая 4 — [c.213]

На рис. 5.13 в качестве примера приведены результаты определения критических усилий для угле- и стеклопластиковой оболочек варианта I (соответствие кривых намотке прежнее). Параметр нагрузки к изменяли в пределах от 0,2 до 1,0 с шагом 0,2. Видно, что наиболее устойчивые углепластиковые оболочки могут быть получены косой однозаходной намоткой под углом опт = 20° (для всего диапазона изменения параметра нагрузки). Значения критических сдвигающих усилий при изотропной намотке близки к значениям усилий, вычисленным для оптимальных углов перекрестной намотки. [c.223]

Наиболее устойчивые стеклопластиковые оболочки при всех я могут быть получены также косой однозаходной намоткой под [c.223]

Сравнение результатов испытаний при комнатной температуре и расчета. Экспериментальные данные сопоставляли с теоретическими, полученными по формулам гл. 2 для критических напряжений при равномерном поле температур по толщине стенки. Это сопоставление показало, что все расчетные величины, определяющие устойчивость стеклопластиковой цилиндрической оболочки при осевом сжатии, достаточно хорошо согласуются с результатами эксперимента. Например, коэффициент устойчивости, вычисленный по формуле [c.249]

На рис. 6.27 приведены результаты расчета критических напряжений стеклопластиковой оболочки с ho = 3,2 мм, R = 143 мм. [c.258]

Предельные нагрузки стеклопластиковых оболочек 265 [c.265]

Предельные нагрузки стеклопластиковых оболочек 267 [c.267]

Рис. 7.9. Процесс волнообразования у стеклопластиковых оболочек на связующем ЭФ 32-301

Таблица 7.3. Механические характеристики, результаты испытаний и расчета стеклопластиковых одинарных оболочек

Утрата несущей способности стеклопластиковых одинарных оболочек наступала вследствие потери устойчивости конструкции, которая происходила хлопком с образованием ромбовидных вмятин. Как правило, появлялись два неполных ряда вмятин (рис. 7.11). Первый ряд располагался посередине оболочки, а второй — в зоне, примыкающей к большему основанию. После хлопка [c.283]

При исследовании влияния атмосферных условий на свойства композитов при комнатной температуре Кроуновер и др. [24] установили, что сопротивление продавливанию стеклопластиковых оболочек небольшого диаметра (внутренний диаметр 6,98 см, стенка толщиной 0,15 см) после старения в течение 1 года снижается [c.275]

В этом разделе были приведены примеры использования углеродных волокон. В этой связи представляет интерес рис. 13. На этом рисунке показан вагон с линейным индукционным двигателем производства Японских национальных железных дорог, в котором стеклопластиковая оболочка выборочно армирована углеродными волокнами Торейка компании Тогау Industries (Япония) [c.198]

При расчете напрялгений в анизотропной стеклопластиковой трубе при действии осесимметричного внутреннего давления по упрощенным формулам наилучшее совпадение со значениями, определенными по точной формуле для анизотропной оболочки, получается при использовании формулы Барлоу (2.29). [c.42]

Связующие приготавливают смешением следующих компонентов, мае. ч. смола ЭД-20— 100 НЭПА, ТЭТ, ДЭТ—10 сажа белая У-333— 15 дибутилфталат или полидиен—15 растворитель Р-4, ацетон, толуол — до вязкости 50 с по ВЗ-4. При этом их перемешивают вручную или с применением пневматических лопастных мешалок (отвердитель заливают последним). Формование стеклопластиковой оболочки начинают с нанесения кистью связующего на адгезионный слой. После этого накладывают первый слой стеклоткани, тщательно разглаживают его, прикатывают роликом до полного удаления пузырей. Последующие слои стеклоткани чередуют приклейкой по основе и по утку с пропиткой каждого слоя. Оптимальное соотношение связующего и стеклоткани (по массе) 1 1. [c.174]

Формование стеклопластиковой оболочки производят на намоточной машине. При этом стеклоткань, стекложгут или стеклоленты с нескольких рулонов проходят через пропиточные устройства, где на них наносится связующий состав, затем их наматывают на вращающуюся оправку. Для прикатки используют формующие гладилки. После намотки стекложгутов или стеклолент на проектную толщину, сверху наносят 1—2 слоя стеклоткани. При формировании деталей сложной кон- [c.175]

Механизированным способом стеклопластик наносят с помощью установки, которая состоит из пистолета для напыления с двумя стволами (один для смолы, другой для подачи рубленого стекловолокна) и устройства для резки стекловолокна. В качестве связующего используют только полиэфирную смолу, которую подают отдельно от гипериза. Рубленое волокно подают сжатым воздухом в зону пересечения струй связующего, смачивают его и покрывают поверхность. Массу напыляют за несколько приемов. Минимальная толщина стеклопластиковой оболочки при двухразовом напылении должна быть не менее 3 мм. На вертикальные поверхности аппаратов массу наносят сверху вниз. [c.214]

Рис. 21.1. ОК модульной конструкции 1 — оптическое волокно, 2— оболочка оптического модуля, 3 —центральный силовой элемент из стеклопластикового стержня или в виде стального троса, 4 — оболочка, 5 медная жила, 6 —изоляция медной жилы, / — гидрофобное заполнение, в — скрепляющая лента, 9 промежуточная оболочка из ПЭ, J0 —подушка из крепированной бумаги, / / — броня из стальной ленты, 72 —наружная оболочка из ПЭ.

Конструкция самонесущего неметаллического ОК с центральным силовым элементом из стеклопластикового стержня, вокруг которого скручены ОМ и кордели с общим количеством одномодовых или многомодовых оптических волокон от 4 до 72 с гидрофобным заполнением, промежуточной оболочкой из полиэтилена, слоем арамидных нитей и внешней оболочкой из трекингостойкого полиэтилена или полиэтилена, представлена рис. 21.3. [c.214]

Концы стеклопластикового стержня впрессованы в оконце-ватели из стали марки 45Л, которые служат для монтажа изоляторов на линии. Стеклопластиковыи стержень несет всю механическую и изолирующую нагрузку Ъго электрическая прочность 4 МВ/м. Вокруг стержня для его защиты от внешних воздействий из кремнийорганической смеси формуется цельнолитая оболочка в виде гирлянды. При напряжениях 110 и 330 кВ в начале и конце гирлянды отливаются экраны для выравнивания электрического поля вдоль изолятора. [c.269]

На одном морском судне установлена стеклопластиковая мачта длиной 27,1 м. Ряд таких конструкций различного типа был использован на кораблях ВМС США [181. Мачта была получена путем намотки стеклоровингом с полиэфирной матрицей, изготовлена в виде двух половин и смонтирована с помощью длинного шва с использованием других производственных процессов, в том числе шпиндельных оболочек и намотки волокном. Б. Кобб [6] сообщил, что стеклопластиковые материалы успешно используются в промышленной практике для изготовления балок, мачт и мачт для паруса уже несколько лет. Однако использование стеклопластиков для этих областей не расширяется из-за отсутствия стандартизации разработок и ограничений по жесткости материала. При соответствующем решении этих проблем есть основания полагать, что стеклопластики будут наиболее предпочтительным материалом для изготовления мачт и балок (в дополнение к алюминию и дереву) благодаря их малой массе, большой долговечности и высоким эксплуатационным показателям. [c.528]

При обмотке волокна лишь в окружном направлении осевое усилие полностью воспринимается стальной обечайкой, так как прочность связующего примерно на два порядка меньше прочности волокна. Окружное усилие почти полностью воспринимается волокнами. Последнее объясняется особенностями совместной работы разномодульных (стальной и стеклопластиковой) оболочек и наличием технологического натяжения волокон, сжимающих обечайку. Если в момент работы двигателя это натяжение будет слишком мало, то почти все окружное усилие будет воспринято более жесткой стальной обечайкой. Этот режим крайне нерационален с точки зрения принципа равнопрочности (хотя волокна будут равнонапряжены). При достаточно высоком натяжении волокон в стальной обечайке имеют место значительные сжимающие напряжения, облегчающие ее работу и приводящие к первоначальному разрушению обмотки. Разумеется, существует такая величина натяжения волокон, которая обеспечивает пропорциональную совместную работу обечайки и обмотки и их одновременное разрушение (т. е. равнопрочность этой конструкции). Однако вследствие ползучести пластмассы натяжение волокон убывает со временем хранения, которое является существенно неопределенным параметром при расчете изделия. Таким образом, в рамках указанного конструктивного решения на основании принципа равнопрочности невозможно сколь-нибудь приблизиться к идеальной конструктивной эффективности (73). [c.26]

Отметим, что в координатных осях Р/Ро, Fo/Foj p кривые (3.1) будут иметь две общие точки P/Pq = 1 Fo/FOj p= 0) и PjPo = 0 Fo/Foj p = 1). Форма кривых будет различной для разных материалов и режимов нагрева. Результаты экспериментального исследования закономерностей изменения предельных нагрузок при нестационарных режимах нагрева стеклопластиковых оболочек, панелей, элементов крыла, а также плоских образцов из различных материалов (стекло-, угле-, органопластиков) в случае осевого сжатия или растяжения показали, что зависимости Р/Ро = = (р (Fo/Foj p, Hi) в ряде случаев могут быть представлены одной кривой [c.30]

Рис. 2.11. Изменение во времени критического давления стеклопластиковых конических оболочек Ь = 2,15К/с ) , 5,0 (2) 7,5 (5) Л = 5мм, I = 500мм,

Рис. 2.12. Результаты расчета критических давлений шарнирно опертых стеклопластиковых конических оболочек при Ь = 5 К/с, Л = 5 мм, I = 500мм, 0 = 70°

Рис. 2.16. Изменение во времени сжимающих критических нагрузок шарнирно опертых замкнутых в вершине конических стеклопластиковых оболочек с Ло = 5мм, / = 500мм, /9 = 70 6 = 2,15К/с ) , 5,0 (2) 7,5 (5)

Для стеклопластиковых оболочек с l/R = 2 (рис. 5.9) выгодна косая перекрестная намотка (рот 85°), прямая намотка воспринимает чуть меньшее давление, для оболочек с 1/R — 6 имеет смысл прямая намотка под углом (р = 90°, и, наконец, для оболочек с 1/R = 8 — косая однозаходная намотка (у опт 15°). Для углепластиковых оболочек с 1/R — 4—6 ipom = 15°. [c.218]

Анализ результатов расчета показал, что в этом случае наблюдается иная картина, чем в случае одного сжатия. Об этом свидетельствуют кривые, приведенные на рис. 5.10 для угле- и стеклопластиков ой оболочек (соответстйие кривой намотке то же, что и в случае осевого сжатия). Косая перекрестная намотка позволяет снять большие критические усилия на оболочках, чем изотропная, прямая и косая однозаходная. Оптимальный угол для материалов с равными значениями модулей нормальной упругости близок к 15°. Характер максимума пологий. Для стеклопластиковых оболочек оптимальный угол лежит в диапазоне 60—75°. [c.222]

Анализ результатов расчета показал, что здесь наблюдается иная картина, чем в предыдущем случае, о чем свидетельствуют кривые рис. 5.12 для угле- и стеклопластиковых оболочек (соответствие кривых намотке сохраняется прежним). Прежде всего, внутреннее гидростатическое давление оказывает поддерживающее влияние. Прямая намотка позволяет снять при х = —0,4—1,0 критические усилия большие, чем изотропная намотка. Наиболее устойчивые оболочки могут быть получены косой однозаход-ной намоткой. Оптимальный угол зависит от геометрических размеров оболочки, упругих постоянных материала монослоев [c.222]

Приведены результаты экспериментального исследования поведения и особенностей разрушения продольно сжатых ортотроп-ных цилиндрических стеклопластиковых оболочек с различными геометрическими размерами при изотермических состояниях и нестационарных режимах нагрева, сведения о фактической прочности оболочек и о характеристиках ее разброса, закономерности изменения предельных нагрузок оболочек при тепловых воздействиях и результаты проверки методов их расчета. [c.231]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...