Оценка сопротивления разрушению критериев

Критерий прочности должен допускать возможность оценки сопротивления разрушению любого материала, с которым приходится иметь дело на практике хрупкого и вязкого, обладающего одинаковой или разной прочностью на растяжение и сжатие. [c.133]

Возникает вопрос, каким образом выбрать критерии термической усталости по результатам сравнительных испытаний на теплосмены. Рассмотрим оценку сопротивления разрушению при термической усталости с учетом назначения испытуемых материалов. Разрушение материала в результате термической усталости происходит по существу в два этапа возникновение первых трещин и рост образовавшихся трещин. [c.125]

Оценка сопротивления разрушению элементов конструкций и деталей машин, как отмечалось выше, предполагает в первую очередь, анализ условий их нагружения и разрушения при эксплуатации - уровни общей и местной напряженности, температуры стенок, числа и форма циклов нагружения, наличие ударных перегрузок, характер распределения и величины остаточных напряжений, накопление коррозионных и др повреждений, источники и характер разрушения. Получаемые из этого анализа данные являются основой для выбора конструкционных материалов, методов определения их механических свойств, а также методов и критериев анализа прочности, ресурса и надежности. [c.70]

Обсуждается и анализируется комплекс критериев, применяемых для оценки сопротивления разрушению на каждой стадии разрушения. [c.5]

Применяя эти критерии для вычисления силы, движущей трещину, и измерения сопротивления разрушению, можно предсказать, будет ли остановлена бегущая трещина в конструкции и где именно. С другой стороны, эти критерии можно использовать для конструирования устройств для остановки трещин или оценки сопротивления разрушению по результатам измерений параметров, контролирующих явление скачок — остановка трещины в лабораторных условиях. Последнее представляется весьма существенным, так как значение Kim необязательно соответствует Ки, трещиностойкости в. начале распространения трещины. [c.44]

Наличие такого цикла следует иметь в виду при назначении режима работы детали. Это обстоятельство может быть использовано также при проведении ускоренных испытаний материала или деталей. Рассматривая зависимости долговечно сти от длительности термоцикла, можно сделать вывод о критерии разрушения при длительной термоусталости число циклов до разрушения становится недостаточным для оценки сопротивления разрушению и необходимо учитывать суммарное время до разрушения. [c.79]

Если в результате испытаний образцов оказалось, что ударная вязкость и пластические свойства (относительное удлинение 5 и сужение /) ниже нормативных требований, то должны быть проведены дополнительные расчеты по оценке сопротивления хрупкому разрушении по критериям трещиностойкости с привлечением специализированных научных подразделений и специалистов, ответственных за конструирование, изготовление и эксплуатацию обследуемого аппарата. [c.370]

Критерием стойкости металлов статической водородной усталости считают максимальное напряжение, ниже которого разрушение не наступает в течение базового времени испытаний в агрессивной среде. Для оценки сопротивления материалов статической водородной усталости можно применять гладкие цилиндрические образцы (рис. 41). При изготовлении образцов механической [c.89]

Из представлений кинетической природы прочности твердых тел [57] вытекает утверждение об отсутствии принципиальных различий в общих закономерностях разрушения при кратковременном и длительном разрыве. На этом основании можно предположить, что влияние вида напряженного состояния на сопротивление разрушению при активном и пассивном деформировании подчиняется одним и тем же качественным закономерностям. Это обстоятельство важно потому, что оценка состоятельности того или иного критерия проводится сопоставлением результатов испытаний при сложном напряженном состоянии с данными расчета, экспериментальных же данных для такой проверки при кратковременном разрыве твердых тел гораздо больше, чем опытов по разрушению при сложном напряженном состоянии в условиях ползучести. Следовательно, общие закономерности влияния вида напряженного состояния на сопротивление разрушению можно выявить с большей достоверностью обработкой и анализом результатов испытаний при кратковременном разрыве и в условиях ползучести. [c.130]

Количественная оценка влияния вида напряженного состояния на сопротивление разрушению зависит от индивидуальных особенностей исследуемого материала. Следовательно, выражения критериев прочности по конструкции должны включать кроме характеристик напряженного состояния параметры, отражающие индивидуальные особенности материала в конкретных условиях испытания. Однако о долговечности материала при том или ином напряженном состоянии часто судят только по величине той или иной характеристики напряженного состояния без достаточного учета комплекса свойств материала. При этом, как правило, в качестве критерия длительной прочности используют одну из характеристик напряженного состояния. В одних исследованиях результатом анализа испытаний выявлена возможность использования в качестве критерия длительной прочности величины максимального нормального напряжения (ст ), в других хорошее соответствие результатов опыта с расчетом получено при использовании в качестве критерия интенсивности напряжений (о/). [c.131]

Однако эта группа критериев не может дать достоверную оценку влияния вида напряженного состояния во всем трехмерном пространстве, так как из них вытекает, что при трехосном равном растяжении как и сжатии сопротивление разрушению одинаково. Суть этого дефекта состоит не только в том, что эти критерии не способны описать поведение материала в экстремальной точке, главный недостаток заключается в невозможности определения границы области напряженных состояний, за пределами которой состоятельность критериев не подлежит [c.138]

Например,-критерий типа (4.9), как отмечалось выше, не способен отразить влияние двухосных равных растяжений на сопротивление разрушению. В то же время необходимо иметь в виду, что в материале с пониженными. характеристиками пластичности и повышенным сопротивлением деформированию напряженность металла в зонах микронеоднородности сохраняется длительное время, увеличивая вероятность преждевременных (по сравнению с оценками по результатам испытаний при одноосном растяжении) хрупких разрушений при сложном напряженном состоянии. Это является еще одним подтверждением [c.139]

При анализе структуры уравнений критериев прочности подчеркивается, что в исследуемые зависимости необходимо вводить специальные параметры, отражающие индивидуальные особенности материала. Особую роль такие коэффициенты приобретают при больших сроках службы, когда в процессе длительного воздействия температуры и внешних нагрузок могут изменяться как свойства материала, так и механизм развития процессов деформирования и зарождения и роста повреждений. Поэтому, планируя программу испытаний для оценки конструктивной жаропрочности, следует выявлять границы температурно-силовой области эксперимента, в которой сопротивление разрушению определяется физическими закономерностями, адекватными процессам, определяющим условия службы металла при длительной эксплуатации. В таких условиях обработка экспериментальных данных позволит получить правильные оценки коэффициентов как уравнении температурно-временной зависимости прочности, так и формул критериев длительной прочности. [c.145]

Особую остроту приобретает вопрос о критериях оценки поведения чугуна с шаровидным графитом в условиях ударной нагрузки. Можно считать очевидным, что ударная вязкость — сила сопротивлению разрушению при однократно приложенной ударной нагрузке — не выявляет особенностей чугуна и не дает количественной характеристики, которую можно было бы использовать при расчетах на прочность. Между тем повышенная циклическая вязкость дает основание считать, что циклическая нагрузка воспринимается большим объемом металла, в результате чего повышается надежность работы чугуна но сравнению со сталью. Эти положения проверены и подтверждены ЦНИИТМАШем на установке для испытаний ударно-циклической прочности материалов [261]. [c.208]

Малоцикловая усталость - это процесс разрушения конструкционных материалов при циклическом деформировании их в упруго-пластической области с малой частотой (до нескольких десятков циклов в 1 мин). Обычно количество циклов до разрушения при малоцикловой усталости не превышает 5 Ю . Критерием оценки сопротивления металла малоцикловой усталости является долговечность в циклах или единицах времени. [c.120]

В основе существующих методов оценки сопротивления хрупкому разрушению лежат некоторые определяемые экспериментально температурные критерии — значения первой и второй критических температур хрупкости. Согласно существующим представлениям [2], при температурах ниже второй критической кр2 материал элементов конструкции находится в хрупком состоянии, при температурах выше первой критической кр1 — вязком состоянии и Б температурном интервале кр1 — кр2 — квазихрупком состоянии. [c.365]

Для использования данного критерия при оценке прочности оболочечных конструкций требуется информация о кинетике циклических и односторонне накопленных деформаций в максимально нагруженных зонах конструкции, а также данные о сопротивлении разрушению конструкционных материалов, полученные с учетом высоких температур эксплуатации, формы цикла нагружения, времени выдержки и частоты. Для проверки правильности метода оценки длительной малоцикловой прочности необходимы [c.161]

В связи с рассмотренными особенностями деформирования и разрушения резьбовых соединений, работающих в широком диапазоне температур, важное значение может иметь температурный фактор, способствующий возникновению дополнительных деформаций ползучести, снижению усилий предварительного затяга п накоплению длительных статических и циклических повреждений. Оценка сопротивления малоцикловому разрушению резьбовых соединений при высоких температурах может быть осуществлена по критериям длительной циклической прочности (см. гл. 2, 4 и 11). Понижение температур эксплуатации приводит к возможности возникновения хрупких разрушений резьбовых соединений на ранних стадиях развития трещин малоциклового нагружения. Это требует изучения трещиностойкости конструкционных материалов (предназначенных для изготовления резьбовых соединений) с применением соответствующих критериев линейной и нелинейной механики разрушения [19, 12]. [c.211]

Разрущение в области местных напряжений имеет некоторые особенности, которые не вытекают из закономерностей предельного сопротивления материалов в условиях однородного напряженного состояния. Даже если напряжения около определенного концентратора известны, то тем не менее оценка возможности местных разрушений на основании какого-либо из критериев прочности, предложенных ранее в гл. 6, не является надежной. Сопротивление местным разрушениям в действительности оказывается более высоким, чем это следует из предсказаний упомянутых критериев. Большое значение имеет при этом абсолютный объем области высоких напряжений. Чем указанная область меньше, тем, как правило, сопротивление разрушению выше. [c.353]

Дальнейшие работы в области прочности и надежности по критериям сопротивления вязкому и хрупкому разрушению направлены на создание инженерных методов количественной оценки вероятностей разрушения для конструкций, имеющих исходную дефектность, сварные соединения и изготавливаемых из сталей повышенной пластичности. Некоторые из достигнутых результатов этого направления использованы в энергетическом и химическом машиностроении при расчетном определении несущей способности сосу-дов, нагружаемых в эксплуатации внутренним давлением. [c.68]

При необходимости, для количественной оценки сопротивления материала вязкому разрушению, в качестве основных используют критерии разрушения критическое напряжение (номинальное разрушающее напряжение) совокупность критических значений коэффициентов Кс интенсивности напряжений в широком диапазоне размеров дефектов (трещин). [c.116]

В последние годы для оценки работоспособности квазихрупких материалов (материалов достаточно пластичных при нормальных условиях) используют концепцию о величине КРТ-критерия, теоретической основой которого является бц-модель [82]. В этом случае считают, что мерой оценки сопротивления материала хрупкому разрушению, т. е. мерой его трещиностойкости, есть критическое максимальное раскрытие трещины бк (расстояние между берегами трещины) в тупиковой части в момент ее страгивания (см. рис. 37). [c.149]

НОМ выше предела текучести материала. Кроме того, результаты испытания диска толщиной 432 мм не выходят за пределы результатов испытания дисков толщиной 75 мм. Это указывает на то, что влияние толщины на зависимость сопротивления хрупкому разрушению от температуры незначительно для дисков толщиной 75 мм. Следовательно, поведение дисков толщиной 75 мм может служить критерием для оценки сопротивления хрупкому разрушению деталей большой толщины. [c.119]

Критерии разрушения также можно подразделить на критерии напряжений, деформации или упругой энергии. При использовании этих критериев предполагают, что условия, необходимые для текучести или разрушения конструкции, можно представить как некоторую функцию напряжений, деформации или энергии, накопленной в конструкции. Критерии этого типа обычно применяют только при однократной нагрузке, когда их сравнивают с каким-либо предельным состоянием материала при однократной нагрузке. В случае повторной нагрузки, когда разрушение происходит после определенного числа циклов нагружений, эти Критерии не применяют, хотя имеются методы, при которых их используют как косвенные параметры, дающие оценку сопротивления [c.315]

При выборе метода оценки сопротивления хрупкому разрушению руководствуются спецификой условий эксплуатации материала. Оценка материалов с использованием наиболее жестких критериев хрупкости не всегда целесообразна, поскольку приводит к ненужному увеличению стоимости и массы конструкции. [c.224]

Для оценки сопротивления материалов длительному разрушению при сложном напряженном состоянии по результатам испытаний при простейших нагружениях рекомендуется ряд критериев. По одним данным, критерием длительной прочности может служить интенсивность нормальных напряжений [192, 402], по другим — максимальное нормальное напряжение [120] или критерий в виде полусуммы интенсивности напряжений и максимального нормального напряжения [407] ц = - В работе [c.172]

Согласно ГОСТ 12268-66 стойкость трансформаторного картона к воздействию ползущих разрядов определяется в специальной системе электродов, в которых в слое масла, непосредственно прилегающем к поверхности картона, создаются (прп определенном значении испытательного напряжения) скользящие поверхностные разряды в ограниченной зоне вокруг высоковольтного электрода, приводящие к появлению ползущих разрядов. Многочисленные исследования показали, что наиболее удобным критерием для оценки сопротивления картона разрушающему воздействию ползущего разряда является время, прошедшее с момента установления испытательного напряжения на образце картона до полного перекрытия его поверхности между электродами. Устройство для определения стойкости картона к воздействию ползущих разрядов схематически показано на рис. 7-27. Образец картона и электрод 2 закрепляются при помощи хомутиков из органического стекла, а электрод 1 прижимается к поверхности картона собственным весом. Собранное устройство с образцом картона (высушенным и пропитанным трансформаторным маслом) погружается в бак с маслом при температуре 20 гЬ 2° С и выдерживается в нем не менее 5 мин. Далее переменное напряжение частотой 50 Гц плавно со скоростью 2 кВ/с поднимается до значения испытательного напряжения. Завершение процесса разрушения образца картона ползущими разрядами наблюдается либо визуально по появлению искры у электрода 2, либо при помощи соответствующего измерительного прибора (осциллографа, катодного милливольтметра и т. д.). [c.384]

Трещины выявляют через 24 ч после окончания сварки. Определяют процентную долю разрушений сварных соединений в зависимости от скорости охлаждения металла при 300 °С или от продолжительности охлаждения в интервале 800... 300 °С. Скорость охлаждения, выше которой разрушение швов заметно усиливается, принята в качестве критерия оценки сопротивления образованию холодных трещин. Оценку можно производить также по критическому времени охлаждения или по минимальной температуре предварительного нагрева, необходимой для устранения холодных трещин. [c.95]

Влияние сложного напряженного состояния. Для оценки сопротивления длительному разрушению в условиях сложного напряженного состояния предложен ряд критериев, устанавливающих связь предела длительной прочности при одноосном растяжении (Гд.п с напряжениями, под действием которых деталь (образец) разрушается при сложном напряженном состоянии. Условия длительного разрушения при сложном напряженном состоянии целесообразно рассмотреть с позиций, изложенных на стр. 81, только вместо <Гв в табл. 2.2 нужно записать <Гд.п. [c.153]

При кратковременном разрыве, когда можно пренебречь фактором времени, оценка е помощью того или иного критерия прочности величины дает ответ на вопрос о влиянии вида напряженного состояния на сопротивление разрушению. В условиях ползучести влияние вида напряженного состояния на долговечность можно определять с помощью уравнений температурно-силовой зависимости прочности, используя в качестве напряжения величину <Тэкв- Все критерии прочности выражают зависимость о-э в от характеристик напряженного состояния при Т= onst, что сужает область применения уравнения долговечности. [c.148]

Принципиальным ограничением нрименения /-интеграла является то обстоятельство, что /-интеграл применим только к моменту страгивання трещины. В большинстве материалов это происходит в упруго-пластической области, так что после страгиваиия трещины материал обладает значительным сопротивлением разрушению. Поэтому в некоторых случаях /-интеграл может оказаться не достаточно представительным критерием оценки сопротивления разру- [c.18]

Принципиальным ограничением расширения сферы использования обоих критериев бс и Лс является их применимость только в условиях, когда не происходит роста трещины. Значительное повышение сопротивления разрушению, сопровождающее медленный рост трещины, характеризует лишь / -кривая. При проектировании оборудования для работы при низких температурах обсуждаемые характеристики (смещение при раскрытии трещины, /-интеграл и 7 -кривая) использую7 ся только для оценки вязкости разрушения материалов. [c.20]

Трещины выявляют через 24 ч после окончания сварки. Устанавливают наличие трещин на поверхности сварного соединения, в корне шва и в поперечном сечении. Определяют процентную долю разрушений сварных соединений при температуре 300 °С в зависимости от скорости. или продолжительности охлаждения металла в интервале 800... 300 °С. Скорость охлаждения, в случае превышения которой разрушение швов заметно усиливается, п 5иня-та в качестве критерия оценки сопротивления образованию холодных трещин. Оценку можно проводить также по критическому времени охлаждения или по минимальной температуре предварительного нагрева, необходимой для устранения холодных трещин. [c.52]

Оценка сопротивления машин и конструкций хрупкому разрушению, базирующаяся на силовых и энергетических критериях линейной механики разрушения, оказалась возможной для несущих элементов, изготавливаемых из материалов повышенной прочности и низкой пластичности (низколегированные высокопрочные закаленные и низкоотпущенные стали для авиационных и ракетных конструкций, упрочненные алюминиевые и титановые сплавы для авиационных, судовых и энергетических конструкций). В этом случае номинальные разрушающие напряжения в ослабленных сечениях не превышают предела текучести конструкционного материала, который обычно составляет 0,90-0,95 предела прочности. [c.69]

Применение двух- и многослойных сталей и сплавов, обладающих взаимодополняющими физико-механическими свойствами, позволяет значительно снизить металлоемкость элементов конструкций. Проблема проектирования, создания и эксплуатации биметаллических конструкций повышенного ресурса, в частности высоконагру-женного оборудования АЭС, делает весьма актуальными экспериментальные исследования, направленные на разработку методов оценки несущей способности таких конструкций не только по интегральным характеристикам прочности, но и с учетом наличия трещиноподобных дефектов на стадиях инициации разрущения, а также распространения и остановки трещин. Развитие методов определения критериев сопротивления разрушению и их анализ необходимы для оптимизации свойств биметалла путем правильного выбора сочетания разнородных составляющих соединения, назначения технологического способа его изготовления и определения рационального соотношения толщин основного металла и плакирующего слоя. Кроме того, это необходимо при проведении расчетов на прочность и оценке ресурса биметаллических элементов конструкций, определении допускаемых размеров дефектов, выборе методов и средств дефектоскопии. [c.107]

Исследовалась внешняя коррозия стенок резервуаров в условиях, характерных для протекания кислородной коррозии. Критерием коррозионной устойчивости металла и оценки скорости разрушения металла в местах коррозионных повреждений может служить удельное сопротивление дна резервуара. В интервале 6—19 кОм-см наблюдается протекание коррозии металла. Если сопротивление >19 кОм-см, риск возникновения коррозионных разрушений невелик. Другим критерием оценки коррозионной опасности может служить потенциал Дси/сизо -Для обследованных резервуаров в среднем он составляег —555 мВ, 95% обследованных резервуаров имеют потенциал Еси/сизо от —410 до —780 мВ, при этом влияние блуждающих токов не наблюдается. Достоверность данных прогнозирования детерминированных объектов определяется соответствием моде- [c.184]

Показатель вязкости разрушения служит для оценки сопротивления инициированию трещ ины материалов. Для материалов с более высокой вязкостью разрушения допустимы и большие треш ипы при данном уровне напряжения. Зная вязкость разрушения, можно определить критический размер сквозных трещ ин для любого номинального напряжения. Эта информация может быть использована для качественной оценки сосуда под давлением или трубы из данного материала с определенными радиусом и тоЛ" ш,иной стенки, если известен критический размер треш ины при данном уровне напряжения. Одним из критериев приемлемой [c.204]

Для правомерного определенияна материалах средней и низкой прочности требуются образцы большой толщины. Так для сталей с ffg = 400—700 МПа для обеспечения условий плоской деформации приг комнатной температуре необходимо проводить испытания на образцах толщиной 250 мм, высотой 610 мм, шириной 635 клм для титановых сплавов средней прочности в США используют листовые образцы длиной 400 мм, шириной 120 мм, и толщиной до 80 мм. Это приводит к большому расходу металла и затрудняет испытания из-за необходимости использования машины с большими предельными нагрузками. Не всегда имеются в наличии полуфабрикаты необходимой толщины для определения и, самое главное, механические свойства, определенные на одинаковых стандартных образцах с диаметром 10 мм, но взятых в разных ly e Tax заготовки, существенно различаются, особенно по пределу текучести (это обстоятельство приводит к необходимости регламентировать правила отбора проб из крупных заготовок для того, чтобы можно было надежно сопоставлять результаты испытаний этих образцов на растяжение). Тождественность комплекса механических свойств в крупном и мелком сечении иногда невозможно получить из-за ограниченной прокаливаемости сечения, необходимого Для выполнения критериев правомерности определения Ку , Кроме того, испытания по определению для конструкционных сталей, алюминиевых, титановых и других сплавов низкой и средней прочности и повышенной пластичности должны проводиться при таких температурах и тоЛ-щинах образцов, которые не отражают реальные условия конструирования и эксплуатации. Таким образом, признается необходимость "полунатурных" испытаний, что затрудняет использование этой важной характеристики для широкого практического применения при оценке сопротивления хрупкому разрушению таких важных конструкционных материалов, как низко- и среднеуглеродистые стали. [c.35]

Основной критерий оценки вязкости разрушении при распространении трещины в условиях плоской деформ ации — параметр Ирвина Kq, определяемый в критический моМент нагружения при нарушении равновесия между сопротивлением материала деформации и разру шению и упругой энергией, освобождающейся в процессе разрушения при росте трещины [110], [c.108]

Для оценки сопротивления хрупкому разрушению применяются различные способы испытания наиболее часто — ударный изгиб надрезанных образцов (испытания по величине ударной вязкости и доли волокнистой составляющей в изломе, статический изгиб, изгиб больших проб и др.). Критерии оценки сопротивляемости стали хрупким разрушениям, по-видимому, зависят от назначения и условий эксплуатации стали. В работе [2] отмечается достаточно хорошее соответствие между результатами натурных испытаний конструкций и принятыми в судостроении критериями хладноломкости, определяемыми в лабораторных условиях. Испытание на ударный изгиб весьма отдаленно отражает действительную службу металлических конструкций [6]. По данным [7], действительная работа стали в готовых конструкциях характеризуется более правильно испытаниями на растяжение крупномерных образцов с надрезами или трещинами. Весьма показательным в отношении критерия надежности является трубопроводный транспорт. Исследования последних лет убедительно показывают, что имеется линейная зависимость между процентом кристалличности в изломе и скоростью распространения трещины, а также зависимость между последним показателем и данными, полученными при испытании на ударную вязкость на образцах Шарпи и на изгиб широких проб по DWTT — копровой пробе (не менее 75% волокнистой составляющей в изломе образца Баттеля и значение ударной вязкости при температуре испытания н менее 3,5 кГ-ж/сж ). При таких показателях скорость распространения трещины резко снижается и составляет 200—300 м сек (скорость распространения хрупкой трещины более 1000 Mj eK). Опыт последних лет показывает, что образцы с острым надрезом в большей степени, чем образцы с полукруглым надрезом, характеризуют составляющую ударной вязкости, оценивающую работу развития (распространения) трещины. [c.10]

На созданной машине проводили испытания стальных образцов диаметром б мм (тип IV ГОСТ 1497—84) с постоянной скоростью деформирования 3,6 10 м/с. Коррозионные камеры заполняли стандартной средой NA E (5 %-ный раствор хлористого натрия с добавлением 0,5 %-ного раствора уксусной кислоты, насыщенной сероводородом до концентрации не ниже 3 гД, pH ЗД). Критериями оценки сопротивления материалов коррозионному растрескиванию являлись значение относительного сужения ф, % к время до разрушения Т, ч. Покрытие образцов хромом осуществляли на ионно-плазменной установке "Булат". Ингибитор на рабочую поверхность образцов наносили путем их погружения в 25 %-ный раствор ингибитора в уайт-спирите с последующей 20-минутной выдержкой на воздухе в вертикальном положении для удаления избытка ингибитора и образования равномерной пленки. [c.107]

Недостатком всех указанных характеристик (в том числе и температуры хрупко-вязкого перехода, определяемой по данным ударных испытаний) при их использовании в качестве критериев развития обратимой отпускной хрупкости является то, что они дают информацию о характеристиках сопротивления распространению трещины в конкретных образцах и не являются в полной мере характеристиками материала. На основании этих характеристик нельзя оценить, например, такой важный параметр, как критический размер трещины (и его изменение при развитии обратимой отпускной хрупкости) в реальных конструкциях. Для получения такой информации необходима оценка вязкости разрушения критического коэффициента интенсивности напряжений при плоской деформации, который является константой материала, не зависящей от конфигурации и размеров изделия. Поэтому изменение /С при заданной температуре или смещение критической температуры хрупкости, определяемой по заданному значению /С , является, по-видимому, наилучшей характеристикой склонности материала к отпускной хрупкости. Однако к настоящему времени получено лишь незначительное количество данных об использовании таких испытаний для изучения отпускной хрупкости. Так, установлено снижение вязкости разрушения при развитии отпускной хрупкости хромоникелевых сталей типа ЗОХНЗ [24], хромистой стали типа 20X12 [25], сталей ЗОХГСНА и 40Х [264), [c.24]

Сварка пластин встык в жестком закреплении — проба Бол-ленрата [61]. Пластины собирают в зажимном приспособлении и сваривают встык (рис. 45). Образование трещин в шве зависит от расстояния I между зажимами, определяющего жесткость образца. Изменяя это расстояние, можно регулировать деформацию металла шва. Следовательно, величина I становится критерием количественной оценки сопротивления металла шва образованию горячих трещин чем больше I, при котором в шве отсутствуют трещины, тем больше сопротивление разрушению. [c.133]

Критериями оценки сопротивления образованию холодных трещин служат минимальное разрушающее напряжение ар<т1п) и время до разрушения /р<т111) при этом напряжении. Для сплавов, склонных к заметной ползучести (например, для сплавов титана с низким пределом текучести), используют и третий критерий относительное сужение 1 )р образца в надрезе к моменту начала разрушения при 0р тц1) и р(т1п). [c.162]

Основные механизмы зарождения и развития разрушения твердых тел, по-видимому, едины в широком диапазоне скоростей приложения нагрузки. Теоретические оценки прочности совершенных материалов дают величины на 1 — 2 порядка выше наблюдаемого в опьггах сопротивления разрушению. Классическое решение проблемы несоответствия реальной и теоретической прочности дано Гриффитсом в 1920 г. [81, 82]. Им разработан энергетический критерий разрушения, который требует, чтобы работа, совершаемая приложенным напряжением при увеличении длины трещины, была бы [c.220]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...