Хромоникелевая сталь типа 25-13-ТЛ

Коррозионная усталость, возникающая при комбинированном воздействии коррозионной среды и периодического или знакопеременного механического воздействия, резко ухудшает механические характеристики металла. Так, например, предел прочности низкоуглеродистых сталей после воздействия 10 циклов растяжение — сжатие при частоте 1500 циклов в минуту в воздухе, водопроводной и соленой воде уменьшается соответственно на 25, 14 и 5 кгс/мм -. Предел прочности хромоникелевых сталей типа 18 — 8 после 10 циклов в соленой воде понижается с 32 до 17,5 кг /мм . [c.28]

VI) аустенитные хромоникелевые стали типа 18-8 и другие, стабилизированные Ti или Nb, а также стали, дополнительно легированные Мо [c.9]

Стали этой группы получают все более широкое применение как самостоятельно, сочетая ряд особых свойств, так и в качестве заменителя хромоникелевых сталей типа 18-8, 18-8 с Ti. [c.34]

Хромоникелевые стали типа 18-8 18-8 с Ti 18-8 с Nb 23-18 15-35 16-13-2 Мо и др. по своим характеристикам жаропрочности (длительной прочности и сопротивлению ползучести) превосходят углеродистую сталь, хромистые стали мартенситного [c.144]

ХРОМОНИКЕЛЕВЫЕ СТАЛИ ТИПА 18-8 [c.146]

Хромоникелевые стали типа 18-8 с присадками Ti и Nb. Титан вводят в хромоникелевую сталь в количестве, в 5—7 раз большем, а ниобий — в 8—10 раз большем содержания углерода. [c.146]

При выборе стали следует учитывать количество титана или ниобия, связываемых как углеродом, так и азотом. После нормальных режимов термической обработки (закалка с 1050° С) для кратковременных нагревов необходимо, чтобы отношение Ti к С было не меиее 5-кратного и Nb к С не менее 10-кратного. Для длительной службы изделий при 500—750° С важно, чтобы эти отношения были не менее 7—10-кратного для Ti и 12-кратного для Nb. Снижение содержания С в хромоникелевых сталях типа 18-8 с Ti или Nb до 0,03 или в крайнем случае до 0,05% (максимум) является наиболее правильным решением данного вопроса. [c.146]

Стали этой группы имеют несколько более повышенную длительную прочность и сопротивление ползучести (см. рис. 1), чем хромоникелевые стали типа 18-8 и 18-8 с Ti. Их применяют в качестве жаропрочного материала при рабочих температурах до 650—700° Сив качестве окалиностойкого до 800—850 С [15, 22, 23, 34]. [c.149]

ХРОМОНИКЕЛЕВЫЕ СТАЛИ ТИПА 18-12 ИЛИ 16-13 С МОЛИБДЕНОМ [c.149]

Введение небольших количеств Ti, Nb, Mo, W и В в хромоникелевые стали типа 14-14, 14-18 и другие при малом содержании С благоприятно сказывается на их прочностных свойствах при высоких температурах. Это влияние более эс х )ективно, когда одновременно вводят несколько элементов, в таком случае повышается жаропрочность материала при достаточном сохранении пластичности. Большинство из этих сталей хорошо сваривается и в сварных швах имеет достаточную прочность и пластич- [c.156]

Хромоникелевые стали типа 18-8, упрочненные при помощи холодной деформации, с понижением температуры теряют пластичность более сильно и становятся чувствительными к надрезу. [c.233]

Введение небольших количеств Ti, Nb, Mo, W и В в хромоникелевые стали типов 14—14 и -И—18 и другие при малом содержании углерода благоприятно сказывается на их прочностных свойствах при высоких температурах. Это влияние более эффективно, [c.192]

В этой связи для изготовления гибкой части металлорукавов из нержавеющих аустенитных хромоникелевых сталей типа 18-10 предлагается применять контактно-роликовую сварку с частотой импульсов сварочного тока 25 имп./мин и микроплазменную сварку со скоростью 70-80 м/ч, которые по- [c.18]

В последнее время широкое распространение получили компенсаторы выполненные из коррозионно-стойкой аустенитной хромоникелевой стали типа 18-10 (18-9).Примером может послужить разработанный УАП Гидравлика для тепловых сетей сильфонный компенсатор, позволяющий компенсировать осевые перемещения до 250 мм при рабочем давлении транспортирующей среды до 1,6 МПа. По сравнению с традиционными (сальниковыми) разработанный сильфонный компенсатор допускает значительный перекос осей и не параллельность торцов соединительных трубопроводов, не требует постоянного обслуживания и текущего ремонта, позволяет значительно увеличить расстояние между неподвижными опорами подземных канальных теплопроводов. Это делает весьма перспективным его широкое применение в качестве компенсатора тепловых перемещений теплопроводов, особенно при их подземной канальной прокладке в условиях больших городов. [c.20]

Решение комплексной задачи повышение эффективности безаварийной работы технического ресурса разветвленных подземных трубопроводных сетей различного назначения требует применения специальных и разнообразных методических подходов. Это связано с тем, что трубопроводы (водопроводы, газопроводы и теплопроводы) испытывают различные режимы эксплуатации и подвергаются соответственно различным видам коррозионного разрушения. Традиционно основным путем защиты от наружной (почвенной, грунтовой) коррозии трубопроводов в городских условиях является катодная защита, а для резервуаров НПЗ и сельских районах, особенно на большом удалении от источника электроэнергии др., преимущественно - протекторная. Трубопроводы городского водоснабжения защищаются от коррозии в основном путем использования катодной электродренажной защиты. В теплопроводах подземной канальной прокладки в основном используется защитное покрытие. В этих сетях наиболее коррозионно-чувствительными является являются компенсаторы тепловых перемещений, которые в настоящее время изготовляются в виде гибкой металлической оболочки из коррозионно-стойкой аустенитной хромоникелевой сталей типа 18-10. Они подвергаются специфическому воздействию паровоздушной среды, насыщенной хлор-ионами и могут быть подвержены так же как и водоводы и газопроводы полю действия блуждающих токов, изменяющемуся по величине и знаку поляризационного потенциала. [c.37]

На коррозию хромоникелевых сталей типа Х18Н9 облучение оказывает различное влияние, в том числе и пассивирующее действие продуктами радиолиза и уменьшение щелевой коррозии. Вообще эта сталь является наиболее устойчивой к влиянию излучения. [c.372]

Хотя характер термообработки, который вызывает склонность к межкристаллитной коррозии высокохромистых и хромоникелевых сталей типа Х18Н9, различен, что обусловлено различием скоростей процессов диффузии в твердых а- и у-растворах (скорость диффузии в а-фазе больше), процессы, приводящие к появлению этой склонности у сталей обоих типов, почти идентичны. [c.424]

Сварные изделия, работающие в агрессивных средах аппараты для химической промышленности Нержавеющие детали, изготовляемые глубокой вытяжкой сварная проволока при сварке хромоникелевых сталей типа Х18Н9 трубы, детали печной арматуры, теплообменники, роторы, патрубки и коллекторы выхлопных систем электроды искровых зажигательных свечей [c.222]

Аналогичные величины получены и в работе [171]. Испытания выполнялись на аустенитной нержавеющей хромоникелевой стали типа 18Сг — 8X1. Установлено, что при длительности термического цикла порядка 1 мин продольный градиент на десятимиллиметровой базе в середине рабочей длины цилиндрического образца составляет порядка 50° С, в то время как радиальный перепад температур достигает не более 3 и 20° С соответственно для сплошного и трубчатого образца. На рис. 5.4.9 показана температура внутри сплошного образца (1) и на поверхности (2). Для измерения температур внутри образца высверлено отверстие [c.256]

Характерными видами коррозии, препятствующими использованию хромоникелевых сталей типа Х18Н10Т, являются ииттннговая, язвенная, щелевая коррозии. [c.70]

В то же время добавки молибдена в хромоникелевые стали типа Х18Н10 снижают коррозионную стойкость в условиях действия азотной кислоты повышенных концентраций. Присутствие ферритной фазы в этой стали снижает ее коррозионную стойкость в некоторых средах и, в частности, в условиях производства мочевины или целлюлозы. [c.33]

Наиболее высокую длительную прочность имеют хромоникелевые стали типа 18-8, легированные молибденом, молибденом и ниобием. Режим термической обработки оказывает большое влияние на свойства сталей этой груииы. [c.146]

Соотношение аустенитной и ферритной фаз оказывает влияние на сопротивлеипе ползучести хромоникелевых сталей типа 25-12 [34]. [c.151]

По сочетанию легируюш.их элементов и жаропрочности сталь следует отнести к умереинолегированным, поэтому ее рекомендуют в качестве заменителя хромоникелевых сталей типа ЭИ725, ЭИ692 и имеющих на 10% N1 больше. [c.175]

Хромоникелевые стали типа 18-13-3Mn-0,60Ti и 18-11-ЗМп-], 02Nb и 0,47% Та в сварных швах дд имеют значительно меньшую ударную вязкость [c.233]

Склонность аустенитных хромоникелевых сталей типа 18-9 и 18-10 к снижению сопротивления усталости при воздействии морской воды зависит от их структурного состояния (Гликман Л.А. и др. [130, с. 16-26]). Условный предел коррозионной выносливости аустенизированной при 15,0—1070°С стали снижается несколько меньше ( на 20—25 %), чем этой же стали, подвергнутой отпуску 650°С (35 %). Аустенизирован-ная литая сталь хуже сопротивляется коррозионно-усталостному разрушению в 3 %-ном растворе Na I, чем кованая аустенизированная. Эта [c.62]

В США для изготовления инструментов, деформирующих металл в горячем состоянии, широко применялись хромоникелевая сталь типа 5ХНМ и хромовольфрамовая сталь, приближающаяся по составу к стали ЗХВ8. С 1941— 1942 гг. наряду с этими типами стали применялись менее легированные — хромомолибденовая и хромистая сталь. Химический состав штамповой стали, применяемой в США, указан в табл. 50 [c.479]

Сгаль марки Х13Н4Г9 применяется в качестве заменителя хромоникелевой стали типа Х18Н9 в высокопрочных и лёгких конструкциях (в самолётостроении и на транспорте), изготовляемых из холоднокатаной стали точечной электросваркой. Также пригодна для изготовления деталей глубокой штамповкой. Сталь обладает высокой пластичностью и устойчивостью против атмосферной коррозии. [c.491]

Пальцы шарниров выполняются гладкими из поковки. Материал пальцев до 1500 т — из инструментальной ванадиевой стали марки Ф, В] или В2 (см. т. 3, стр. 445), имеющей содержание С = 0,75—1,2о/о и V = 0,25% свыше 1500 м — из хромоникелевой стали типа 15аН или 20ХН с цементацией. Термиче- [c.558]

Среди них наибольшей известностью пользуется хромоникелевая сталь типа 18/8 (18% хрома и 8—10% никеля). У нас эти марки обозначаются ЭЯ1Т или ЭЯ1Н6. Эта сталь по устойчивости против ползучести при 550—600° С значительно выше, чем любая другая сталь, а по жароупорности она вполне надежна до 750° С. [c.27]

Опытные наплавки некоторыми марками электродов -со стержнем из хромоникелевой стали типа 18—8 1(ЭНТУ-ЗМ, ЦЛ-4, ОЗЛ-8 и др.) 1по азали на ряде ГЭС хорошую эрозионную стойкость. Это подтверждает тот факт, что при некотором снижении содержания хрома и никеля наплавленный металл имеет структуру нестабильного аустенита (или аустеннтно-мартенситную) и поэтому обладает более высокой стойкостью, чем сталь 1Х18Н9Т. [c.88]

Необходимо иметь в виду, что способы повышения стойкости хромомарганцевых и хромомарганцевоникелевых аустенитных сталей с N к МКК несколько иные, чем хромоникелевых сталей типа Х18Н10. Поскольку Ti химически более активен к N, чем к С, его введение в сталь в качестве стабилизирующего С элемента неприемлемо, так как азот оказывается связанным с Ti в нитрид TiN и утрачивает свою функцию как аустенитообразующий элемент. [c.41]

Первая глава посвящена аналитическому обзору коррозионномеханического поведения и коррозионной стойкости аустенитных хромоникелевых сталей типа 18-10 и их сварных соединений в агрессивных средах нефтегазовой, нефтеперерабатывающей промышленности, отраслях топливно-энергетического комплекса. Рассмотрены взаимосвязь долговечности изделий из таких сталей в различных средах и условиях эксплуатации с их физико-механическими свойствами и структурным состоянием особенности эксплуатации изделий с ГМО из этих сталей и характер их разрушения, связанного в основном с потерей пассивности и коррозионно-усталостным нагружением в условиях эксплуатации. Разрушение ГМО, как правило, происходит по вершине гофра в околошовной зоне сварного соединения в местах питтинговой коррозии, обусловленной наличием активирующих хлорид-ионов в рабочих средах, а также частичной потерей пассивности, многократно усиленной анодной поляризацией блуждающими токами. [c.7]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...