Импульс ударный — Определение

Использование сложных дислокационных моделей пластического деформирования позволяет детально описать эволюцию импульса ударно-волновой нагрузки, распространяющегося по материалу. Вместе с тем наличие в моделях многочисленных констант материала и проблематичность их определения независимыми экспериментальными методами ограничивают возможность их практического использования. В соотношениях, описывающих динамику дислокаций, не учитывается возможное влияние температуры, что допускает применение моделей в сравнительно низкой области напряжений, когда разогрев материала невелик. Заметим, что обычно в расчетах влиянием температуры пренебрегают и, как следствие, не рассматривают уравнение энергии и температурные составляющие уравнений состояния [10, 12]. [c.186]

Для определения неизвестных импульсов ударных сил остается подставить Qг —со , в уравнения (17.29) и (17.30) и решить систему пяти уравнений с пятью неизвестными 5лл , 5вх, 5ву [c.388]

Различные эмпирические критерии [70 — 72], основанные, главным образом, на экспериментах с прямым наблюдением разрушения после соударения пластин, определяют возможность откола в зависимости от соотношения величины и длительности действующего импульса ударной нагрузки или его части в фазе растяжения. Отметим, однако, что закон изменения растягивающих напряжений определяется не только условиями нагружения, но и скоростью релаксации напряжений при разрушении. Трудно сказать, насколько общий характер могут иметь подобные критерии и в какой мере они сохраняются при переходе от одних параметров динамической нагрузки к другим. Наиболее предпочтительным был бы критерий с ясным физическим смыслом, который не только позволял бы оценивать возможность откола или предельные условия разрушения, но и мог бы быть использован для определения энергии осколков в запредельных условиях откола. [c.213]

Одними из перспективных методов интенсификации производства в нефтегазодобывающей промышленности являются методы, основанные на волновой технологии [1-3]. В ее основе лежит идея о преобразовании колебаний и волн в другие формы механического движения. Нелинейная волновая механика многофазных систем позволила открыть ряд эффектов, происходящих в многофазных системах, в частности односторонне направленное перемещение твердых частиц и капель и ускорение течений жидкости в капиллярах и пористых средах, увеличение амплитуды волны по мере удаления от источника из-за нелинейного взаимодействия волн и пр. Для реализации этих эффектов в промышленности необходимы генераторы, создающие требуемые типы волн — гармонические, периодические импульсы, ударные и т. д. В зависимости от конструктивного исполнения устройств, предназначенных для создания периодических импульсов, можно обеспечить как ударное, репрессивное, так и депрессивное воздействие на пласт с целью повышения производительности добывающих или приемистости нагнетательных скважин. Принцип действия некоторых конструкций, предназначенных для ударного воздействия на пласт, можно охарактеризовать как мгновенную остановку падающего столба жидкости. Для определения амплитуды ударного воздействия и формы импульса необходимо знать волновую картину (динамику распространения прямых и отраженных волн сжатия и разряжения), возникающую в жидкости. [c.208]

Во избежание недоразумений необходимо, однако, указать, что возникающий в пружине ударный импульс (при упругом ударе без учета затухания) вдвое больше импульса ударного возмущения, так как масса, двигаясь к положению равновесия, отскакивает обратно и проходит его с противоположно направленной скоростью, равной по величине скорости после удара поэтому в уравнении (48) надо положить ио=—о и количество движения (удар) становится вдвое больше, чем при определении силы упругости. В этом можно убедиться, сравнивая величины обоих импульсов ударного возмущения и упругой реакции основания. [c.36]

Ha основании установленных здесь общих формул получим формулы для определения скоростей тел после удара и ударных импульсов в случаях неупругого и абсолютно упругого ударов. [c.266]

В работе [116] описан метод определения коэффициента тепловой активности покрытий в ударной трубе (относительным) импульсным методом. Источником теплового импульса длительностью от нескольких микросекунд до долей секунды служит в этом случае высокотемпературная пробка между ударным фронтом и контактной зоной. При числах Л4 = 4т-12 величина поверхностной плотности теплового потока составляет = (1 -ь 10) 10 кВт/м . Так как современная регистрирующая аппаратура позволяет вести запись теплового процесса при длительности его около 1 мкс, то появляется возможность измерять теплофизические характеристики тонких покрытий (минимальная толщина 10 мкм). [c.143]

Для определения ударного импульса 5, соответственно со сказанным выше, совершаем предельный переход, устремляя Р—>со, а т — О, т. е. [c.546]

Для определения проекций реактивных ударных импульсов 5 [c.568]

Так как величина ударного импульса 5 и угловая скорость щ мишени в конце неупругого удара неизвестны, то для определения их рассмотрим в отдельности движение пули и мишени. [c.571]

Для определения величин составляющих реактивных ударных импульсов запишем для мишени систему уравнений (1 ) [c.572]

Большие ударные силы дают конечные ударные импульсы за малое время удара. Средняя ударная сила, согласно ее определению, имеет величину порядка 1/т, т. е. при малом т является величиной большой. [c.506]

Для определения ударных импульсов 5х и 5г (51 = — 53), действующих на соударяющиеся тела при ударе, применим теорему об изменении количества движения системы (3, 127) только к одному из тел, например к первому телу. Тогда внутренний ударный импульс в системе станет внешним ударным импульсом по отношению к первому телу и мы получим [c.826]

Модули второго уровня делятся на две группы. Первую группу составляют функциональные модули. Они реализуют определенный алгоритм метода характеристик, например расчет параметров во внутренней точке характеристической сетки. Во вторую труппу входят модули, несущие вспомогательные служебные функции, такие, как пересылки массивов, вычисление различных балансов, характеризующих погрешность расчетов, и т. п. Функциональные модули второго уровня имеют иерархическую структуру. Основу составляют модули, осуществляющие вычисление газодинамических параметров в узлах характеристической сетки. Это может быть внутренняя точка, точка жесткой стенки, точка ударной волны и т. п. Модули второй группы более сложны. Они предназначены для расчета характеристики, включая граничные точки, расхода или импульса вдоль характеристики. [c.221]

Определение вектора удара. — Когда скорость точки М внезапно изменяется под действием ударной силы Р, то говорят, что точка М подвергается действию ударного импульса или испытывает удар. Ударный импульс или удар можно представить вектором Р, приложенным к точке, равным полному импульсу силы Р и имеющим, следовательно, проекциями на оси три следующих интеграла [c.42]

Задачи теории импульсивного движения. Цель исследования импульсивного движения состоит в определении кинематического состояния системы после удара, если известно ее состояние до удара. При этом иногда целесообразно различать две основные задачи 1) по заданным ударным импульсам определить изменение скоростей точек системы 2) по заданному изменению скоростей точек системы определить ударные импульсы. Иногда требуется также определить ударные импульсы реакций связей. [c.408]

Полагая, что Аг ф О, рассмотрим задачу об определении условий, при выполнении которых ударные импульсы реакций в точках О и Oi не возникают. При I = /" = О из (15) следует, что 1 = О, т. е. направление ударного импульса параллельно оси Оу. А из (13) получаем, что Ус = 0. Следовательно, центр масс лежит в плоскости, проходящей через ось вращения и перпендикулярную направлению импульса. Если XQ = О, т. е. центр масс лежит на оси вращения, то (см. (14)) поставленная задача не имеет решения при I ф всегда будут возникать ударные реакции. [c.420]

В ходе математического исследования ударные импульсы можно рассматривать аналогично обычным силам. Можно говорить о моменте г X F ударного импульса F, приложенного в точке г, и о работе ударного импульса, определенной следующим образом [c.186]

Система может быть подчинена связям, вследствие которых определенные частицы должны оставаться неподвижными или двигаться по гладким неподвижным кривым или поверхностям связи могут быть также такими, что расстояния между некоторыми частицами остаются постоянными (жесткость). Такие связи могут сохраниться при действии ударных импульсов они мОгут также внезапно появиться или внезапно разрушиться. В любом случае можно разбить ударный импульс на две части [c.192]

Y) Теорема Кельвина. Если система, первоначально находившаяся в покое, приведена в движение ударными импульсами, приложенными к некоторым определенным частицам системы, причем ударные импульсы таковы, что скорости этих частиц приобретают наперед заданные значения, то кинетическая энергия этого движения меньше, чем кинетическая энергия любого мыслимого движения, возможного при связях, наложенных на систему, для которого все указанные частицы имеют те же наперед заданные скорости. [c.194]

Наиболее точное построение тарировочной кривой в соответствии с механизмом генерации сигнала, проанализированным в предыдущем параграфе, т. е. построение зависимости (5.10) по регистрируемому сигналу с диэлектрического датчика при прохождении импульса нагрузки может быть выполнено по результатам экспериментов с плоским соударением плит с заданной скоростью. Для материала с известной адиабатой ударного сжатия амплитуда волны может быть рассчитана по скорости соударения, что исключает погрешность определения нагрузки путем ее регистрации в независимой серии экспериментов, например с использованием емкостного датчика или другим методом. [c.181]

Посмотрим, какие следствия вытекают из сделанного определения. Прежде всего обратим внимание на то, что ударная сила F достигает за время своего действия бесконечно большого значения. Действительно, по теореме о среднем значении определённого интеграла, мы из написанной выше формулы для импульса получаем [c.607]

Если А < Л, то возникающий процесс ударных колебаний будет более высокой частоты, чем определяемый уравнением (4). В этом случае максимальная деформация ведомого вала А = А, а уравнение для определения частоты ударных импульсов, возникающих в системе, имеет вид [c.146]

В настоящей статье рассматриваются вопросы определения уровней возбуждения в источниках и намечаются пути уменьшения энергии ударных импульсов в механизмах ткацкого станка. [c.71]

Очевидно, что для обеспечения заданной точности регистрации ударного импульса и уменьшения динамической поправки собственная частота датчика и время нарастания максимального ударного ускорения должны находиться в определенном соотношении. Следовательно, динамическая поправка — характерная особенность пьезоэлектрического датчика для измерения параметров удара. Нелинейность характеристики датчика объясняется главным образом наличием динамической поправки, что и вызывает необходимость динамической калибровки датчиков при проведении измерений ударных процессов. [c.349]

Рнс. 22. Номограмма для определения основных параметров ударного импульса и условий его воспроизведения при использовании тормозного устройства с линейной силовой характеристикой [c.371]

Экспериментальные исследования, выполненные на короткой консольной пластинке, имитирующей зуб колеса при нагружении ее ударным импульсом, показали, что по методу конечного элемента получаются удовлетворительные результаты как для формы колебаний, так и для величины деформации. Использование для расчетного определения динамических деформаций метода собственных форм колебаний пластинки дает значительное расхождение с экспериментальными данными. [c.91]

Теорема Кельвина. Предиолоя им, что система, находившаяся в заданном положении в покое, приводится в движение ударными импульсами, приложенными в определенных точках скорости (но не импульсы) в точках удара будем считать заданными. Теорема Кельвина устанавливает, что при этих условиях энергия системы меньше, чем в любом другом движении, при котором указанные точки имеют заданные скорости. [c.253]

При рассмотрении ударов естественным образом возникают две постановки задачи 1) можно представить себе, что некоторые точки системы внезапно захватываются и принуждаются двигаться заранее предписанным образом, как в п. 288, с заданными скоростями 2) можно предположить, что заданы величины ударных импульсов, действующих на определенные точки, как в п. 306. В первом случае дайы результирующие перемещения точек приложения импульсов X, , 2, а сами импульсы неизвестны. Во втором случае даны импульсы X, У, 2, а перемещения их точек приложения неизвестны. Или можно сказать, что в первом случае заданы связи, а во втором — импульсы. Рассмотрим эти случаи по порядку. [c.325]

Решение. Для определения этой гочки, называемой центром удара , рассмотрим ударные силы, действующие на тело во время удара. Приложенный к гелу ударный импульс 5 вызывает мгновенные давления на подшипники, в которых укреплена ось вращения гела. следовательно, возникают соответствующие мгновенные реакции в подшипниках. Опустим из центра масс С (рис. 139) перпендикуляр СО = с на ось вращения тела. Примем направление ОС за ось Ох, а ось Оу направим перпендикулярно ей и оси вращения. Если подшипники расположены на одинаковых расстояниях от точки О, а импульс S приложен в плоскости хОу, то реакции в подшипниках можно заменить одной реакцией, приложенной в точке О, и данную задачу свести к плоской. [c.291]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ РЕАКТИВНЫХ УДАРНЫХ ИМПУЛЬСОВ В ТОЧКАХ ЗАКРЕПЛЕНИЯ ОСИ [c.813]

Определение ударного давления и скорости распространения ударной волны. Рассмотрим объем жидкости (см. рис. 5.11), заключенный между задвижкой и сечением х—х, площадь которого а, а длина А1. Применим к рассматриваемому объему теорему механики об изменении количества движения или теорему импульсов. За время Д/, в течение которого фронт повышенного давления передвинулся от задвижки влево на Д/, остановившаяся масса жидкости в этом объеме потеряла следующее количество движения mv — pavAl. Импульс силы за время Д равен ApaAt. Слева от сечения X—X давление жидкости равно р, а справа—р+Ар. Произведение аАр — сила, остановившая объем жидкости аА1 за время Д . Приравнивая количество движения импульсу силы, получим [c.68]

Рассмотрим вывод формулы для с, основывающийся на хорошо известном факте равенства скорости расиростраиения слабых ударных волн и скорости звука. Такой подход в данном случае имеет определенное преимущество, так как решение волнового уравнения в области критической точки оказывается достаточно сложным. Выберем систему координат, в которой элемент поверхности разрыва (т. е. ударной волны) покоится, а тангенциальная составляющая скорости среды равна нулю. Тогда в уравнения, выражающие сохранение энергии, импульса и потока вещества, войдет скорость среды ю. Пусть состояние I за ударной волной соответствует критическому состоянию вещества, а состояние 2 есть состояние перед ударной волной. Так как ударная волна слабая, состояния 1 и 2 близки. Пз условия непрерывности потоки нмнульса и вещества [c.275]

Эксперименты различаются по типу возбуждаемого импульса напряжений. При этом могут быть использованы монотонные импульсы сжатия в форме полуволны синусоиды о пологим участком нарастания напряжения, образуюш иеся в результате соударения с частицей, или импульсы с резким нарастанием напряжения, вызываемые воздействием взрывчатого вещества и ударных плит. Разложение Фурье для этих импульсов содержит значительную по величине составляющую с нулевой частотой. Ультразвуковые или синусоидальные импульсы характеризуются узким спектром, концентрирующимся в окрестности некоторой определенной частоты или длины волны. Волны этого типа идеальны для непосредственного определения соотношения дисперсии путем измерения групповых скоростей импульсов, в то время как при монотонном илшульсе дисперсия определяется косвенным образом по изменению формы импульса при его прохождении через материал. [c.303]

В работе [5] использована зависимость местного смятия от контактного усилия, полученная в результате двукратного интегрирования экспериментальной кривой ускорения при ударе. Рассмотрены различные случаи удара внедрение одного жесткого тела в другое, проникание и др. В результате подстановки в правую часть основного уравнения удара контактной силы Р (и), определенной экспериментально, и условного разделения процесса удара на два этапа (активный и пассивный) получены расчетные формулы для определения изменения силы во времени, а также длительности переднего фронта ударного импульса для обоих участков силовой характеристики. Во все полученные формулы входит кинетическая энергия, и все они объединены в полуэм-пирическую теорию упругопластического удара. [c.12]

Отношение длительности ударного импульса к собственной частоте датчика имеет наиболее важное значение для обеспечения достоверности результатов измерения. В общем случае пье-зо.электрический датчик можно представить как систему с одной степенью свободы, состоящую из инерциониого и чувствительного элементов, а также демпфера. При определенных допущениях эту систему мом ио считать линейной. Уравнение деформирования [c.348]

Основное преимущество первого метода калибровки — возможность абсолютной градуировки ударного акселерометра. При этом чувствительность ударного акселерометра и коэффициент усиления измерительного тракта не имеют существенного значения при определении ударного ускорения. Важное вначение при калибровке ударных акселерометров по первому методу имеет форма ударного импульса, воспроизводимого при соударении тел. Обычно на калибровочных установках воспроизводят ударные импульсы, закон изменения которых близок к полусинусоидальному закону изменения ударного ускорения во времени. Однако для получения большей достоверности измерений в особо ответственных случаях желательно калибровку ударного акселерометра осуществлять при воспроизведении ударного импульса, близкого по форме, длительности и максимальному ударному ускорению к исследуемому ударному процессу. Это связано с влиянием (особенно при измерении ударных искореннй больших уровней) упругих деформаций корпуса акселерометра на его показания. Кроме того, метод позволяет при калибровке ударных акселерометров с известной чувствительностью вносить поправки при обработке результатов измерения. [c.363]

Обширный диапазон моментов инерций элементов кинематической цепи механизма приводит к тому, что величины ударных импульсов, а следовательно, и виброимпульсных посылок существенно различаются по амплитуде. Это вызывает трудности в распознавании их принадлежности к определенным кинематическим парам при одномерной системе диагностирования. [c.109]

Данный гидропульсатор позволяет снимать статические и динамические характеристики в стационарных условиях, что ускоряет проведение испытаний и, повышает точность измерения параметров, поскольку испытания ведутся в одинаковых условиях с одной и той же аппаратурой. Для нагружения ГДП необходимо снять эксцентрик и рукояткой золотника дросселя установить нужное давление. При этом каждому значению давления в гидросистеме соответствует определенное значение момента на валу ГДП. Гидропульсатор позволяет создавать импульсные нагрузки, необходимые для исследования переходных характеристик. Для этого необходимо рукоятку золотника присоединить к какому-нибудь приводу типа электромагнита, гидропневмоцилиндра или просто создавать импульсные нагрузки ударным инструментом. При этом можно менять и время протекания импульса и его величину. [c.92]

Простой и сложный удар. Ударные процессы (рис. )) могут быть простой (в виде однополярного короткого импульса) или сложной формы (в виде совокупности импульсов одного или разных знаков с наложенными колебаниями). В отличие от простого удара ударное воздействие сложной формы сложный удар) может охватывать несколько периодов собственных колебаний. Изделия могут подвергаться не только одиночным ударам (простым и сложным), но также периодической или случайной последовательности ударов. Если реакция системы ньшается к моменту очередного удара до определенной величины, принимаемой за условный нуль, то движение ее точек можно рассчитывать, как при однократном у.чаре. [c.475]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...