Значение полученных общих формул

Значение полученных общих формул [c.42]

Заметим, что полученные общие формулы для подсчета значений Dg D D- у и 6 справедливы также для всех частных случаев, приведенных в табл. 1. [c.240]

Следует также отметить, что величина конвективной составляющей, полученная по формуле [76], в области чисел Архимеда Аг>7-10 превосходит значения общих максимальных коэффициентов теплообмена. [c.112]

Данные табл. 2.9 получены в задаче N25. В таблице представлена зависимость погрешности 5 от длины В латентного участка, выраженной в процентах по отношению к общей длине рассчитываемой хромосомы. Эта погрешность определялась по формуле (2.7), в которой в качестве принималось значение, полученное при В = О после 2400 оценок целевой функции. [c.245]

Формулы (86) являются, по-видимому, более удобными для приложений, чем общие формулы (84). Эти последние относятся к произвольной системе постоянных, введенных при интегрировании уравнений (14). Но они дают только линейные функции дифференциалов наших переменных по времени, а не каждый дифференциал в отдельности. Для получения отдельных дифференциалов нужно сначала решить линейные уравнения (84). Наоборот, формулы (86) дают каждый дифференциал в отдельности и в очень простой форме, но они относятся только к переменным, являющимся начальными значениями х и и удобным не во всех вопросах. [c.379]

Следует учесть, что формулы (3.111) представляют собой лишь решение однородного дифференциального уравнения, и для получения общего решения задачи к. этим значениям й и V должны быть добавлены частные решения неоднородной задачи. Учитывая, что частные решения отыскиваются по безмоментной схеме, соответствующее выражение (0 ) должно быть добавлено только к так как в безмоментной теории V — QR — 0. [c.182]

Общим методом уменьшения времени закрытия регулирующего органа является повыщение до возможного предела величины С для каждой фазы гидравлического удара. Полученная выше формула для которая дает его предельно малое значение для заданных условий, удобна в этом случае для сравнения с временем Т , характеризуя степень отклонения от оптимального процесса. [c.144]

Кроме того, из экспериментов видно, что прямолинейная зависимость /ц—W выдерживается до с 130—140° С. При более высоких температурах среды вполне удовлетворительные результаты дает приближенная формула, полученная из уравнения (5), в котором тем ператур-ный перепад t — пр принимается (равным среднему перепаду при данном изменении влажности, а коэффициент теплоотдачи по его значению в периоде постоянной скорости сушки. Тогда, если пренебречь прогревом, можно получить общую формулу для обоих периодов сушки в виде [c.194]

Отметим, что соответствующие значения в по формуле (59.36), полученные с учетом влияния трения (Се + 0), действительно меньше их величин, определенных выше без учета трения. Уточнение решения требует даже в рассматриваемом простейшем случае течения на круговом секторе численного интегрирования уравнений характеристик с помощью последовательных приближений, причем, конечно, наглядность решения теряется. В данном и в самом общем случаях [c.463]

Правую часть уравнения (8.16), полученную в виде (8.28), п значение составляющей поверхностной нагрузки Z выразим общей формулой [c.220]

Когда al нельзя считать малым, формулы (1) дают неверные значения для Ml и Mi, и для получения моментов на концах необходимо исходить из общей формулы для кривизны (8). Из нее мы получаем зависимость для момента в любом сечении [c.102]

Общая формула (25) дает возможность получать и дальнейшие приближения для величины р. В самом деле, исходя из определенной формы изгиба, мы получаем для критической скорости величину, большую действительной. Для получения точного значения ш р нужно из всех возможных форм изгиба выбрать ту, которой соответствует минимум выражения (25). Общее решение этого вопроса представляет задачу вариационного исчисления. Мы можем как угодно близко подойти к этому решению и подобрать кривую изгиба, сколь угодно близкую к действительной, или следующим путем задаемся формой кривой изгиба и представляем прогиб т] в виде ряда [c.261]

Систематические составляющие суммарной ошибки определяются алгебраическим суммированием результатов, полученных на предыдущем этапе, по 14-й и 17-й графам, а случайная составляющая — суммированием по 19-й графе и извлечением квадратного корня из результата [в соответствии с общей формулой (212), см. стр. 469]. По полученным результатам определяется практически предельное значение искомой суммарной ошибки [в соответствии с общей формулой (214)], которое сопоставляется с заданным допуском на точность механизма в соответствии с условием (215). [c.476]

Во избежание совместного решения системы уравнений, учитывая особый вид уравнений (362) и (363), выразим коэффициенты Л через В , а для последних получим общую формулу. Для этой цели дадим числу п ряд последовательных значений п— I, 2,. . . п, заменив сначала в равенствах (362) и (363) п на я -Ь 1, и затем почленно сложим левые и правые части полученных уравнений. После исключения коэффициента Ах с помощью условия (361) получим [c.212]

Общие напряжения в каждой точке инструмента определяются геометрическим суммированием всех нормальных напряжений Ла и всех касательных напряжений 2т, и затем сложением полученных значений сумм по формуле [c.34]

Эта формула получается из общего выражения для коэффициентов W. которое мы не приводим. Мы не будем обсуждать здесь методов получения рекуррентных формул и табулирования коэффициентов Рака. В приложении II даны численные таблицы W для различных значений а, Ь, с. d, е, /. [c.162]

Для тензора напряжений найти 1) инварианты, 2) главные напряжения, 3) убедиться, что значения инвариантов, полученные через главные напряжения и по общим формулам, совпадают. [c.250]

Отметим, что если общий интервал интегрирования разбивается на равные подынтервалы, на каждом из них можно использовать формулу Гаусса, а значение интеграла для всего интервала определить суммированием соответствующих значений, полученных для подынтервалов. [c.226]

Если участки с шахматным (коридорным) расположением труб превышают 85% всей поверхности, коэффициент теплоотдачи рассчитывается как для шахматного (коридорного) пучка. В общем случае Ок, ккал/(м -ч-°С), вычисляется отдельно для каждой части (при средних значениях температуры и скорости в пучке), и полученные значения усредняются по формуле [c.209]

Значения критерия Эйлера (Ей) в формулах (68) — (70) даны для одного ряда проволок. Для получения общего сопротивления необходимо полученные значения Ей умножить на число рядов проволок по ходу масла 2хЬ. [c.109]

По а выбирают ближайший квалитет. Число единиц допуска а , полученное по формуле (9.14), в общем случае не будет равняться какой-либо величине а, определяющей квалитет (см. табл. 8.1), поэтому выбирают ближайший квалитет. Найдя по табл. 6 СТ СЭВ 145-75 (а иногда по таблицам СТ СЭВ 144 — 75) величины допусков составляющих размеров в соответствии с их номинальной величиной, корректируют их значение, учитывая конструктивно-эксплуатационные требования и возможность применения такого процесса изготовления, экономическая точ- [c.204]

Число единиц допуска аср, полученное по формуле (154), в общем случае не будет равняться какой-либо из величин а, определяющих класс точности по ОСТу. Поэтому, выбрав ближайший класс точности и определив по таблицам ОСТа величины допусков составляющих размеров в соответствии с их номинальной величиной, корректируют значение этих допусков, учитывая требования конструкции и возможность применения такого процесса изготовления, экономическая точность которого близка к требуемой точности размеров. Рекомендуется допуски для охватывающих размеров определять как для основного отверстия, а для охватываемых — как для основного вала. При этом должно выполняться уравнение (140). [c.243]

Эта частная формула вытекает и.з общих формул Элдера 205 . Согласно полученной исследователями формуле (5.62) выбор не является полностью произвольным, так как для каждого его значения существует максимальное значение которое реально возможно при правильно [c.132]

Здесь ситуация сложнее, поскольку в каждое уравнение вида (3.22) кроме неизвестного значения Uri для п-й пространственной точки входят еще два искомых значения сеточной функции и u i для соседних п — 1)-й и п + 1)-й точек. Поэтому рассмотренный выше для явной схемы прием получения явной формулы для неизвестного значения в этой ситуации не проходит. Все искомые значения оказываются завязанными друг с другом в общую нераспадающуюся систему уравнений. Эта система состоит из N — 2) уравнений (3.22) для внутренних узлов и двух уравнений (3.24), (3.25), соответствующих граничным условиям. Всего имеем N уравнений относительно N неизвестных Таким образом, в данном случае на каждом временном слое значения сеточной функции и п определяются не по явным формулам, а из решения системы N уравнений, поэтому рассмотренная разностная схема называется неявной. Эффективный алгоритм решения системы уравнений (3.22), (3.24), (3.25) рассмотрим ниже. [c.81]

Большое значение приобрели синтетические ПАВ типа сульфатов из жирных спиртов общей формулы ROH, где R — радикал (остаток) молекулы углеводорода с числом атомов углерода от 12 до 18. Для получения этих сульфатов спирт обрабатывают крепкой серной кислотой, представляющей собой продукт после нейтрализации едким натрием (формула R OSOgNa). [c.30]

Наиболее распространенным способом решения системы канонических уравнений является сокращенный способ Гаусса. Этот способ получил признание благодаря компактной форме ргшения, возможности осуществления промежуточных проверок и сравнительно быстрому получению значений неизвестных для каждой новой комбинавди нагрузок. И. В. Урбан [12] дополнил таблицу Гаусса так называемой таблицей обратного хода, результатом составления которой является получение неизвестных в виде общих формул. [c.342]

Поэтому общая формула для средней квадратической погрешности наблюдетсй (полученного ряда значений) будет [c.274]

Вывод формул для коэффициентов изменения мощности основывается на том, что влияние изменения потоков в системе регенеративного подогрева можно заменить влиянием подвода (или отвода) теплоты в соответствующих ступенях подогрева и выразить его с помощью коэффициентов е. Использование этого приема, характерного для самого излагаемого метода, весьма просто приводит к установлению связей между значениями е для различных ступеней и получению расчетных формул. В самом деле, рассматривая эффект от ввода в ступень j теплоты Q], мы оцениваем изменение работы при постоянном расходе теплоты на установку произведением ejQj. С другой стороны, выявляя изменения всех отдельных потоков в цикле, вызванные подводом теплоты Qj, и учитывая их влияние с помощью значений е соответствующих ступеней, придем к другому выражению того же эффекта, что позволит составить уравнение, связывающее значения е нескольких ступеней. Этот путь, как показано в [67], приводит к общему выражению для е, из которого вытекают формулы для узловой ступени и ступени с каскадным сливом дренажа. [c.20]

Справедливые для этой области значений чисел Рейнольдса формулы (5-14), (5-16) и (5-21) дают расхождения по величине не более чем на 16%. Однако < в диапазоне изменений чисел Рейнольдса от 10 до 45 это расхождение увеличивается. В целях получения единой зависимости g=/(Re) для области значеиий Re< 45 нами была проведена общая обработка всего собранного Федоровым, Жаворонковым и Аэровым экспериментального материала с использованием формул (5-11)— (5-13). Представленная а рис. 5-1 по данным такой обработки оплошная линия удовлетворяет уравнению [c.296]

Кинч отмечает, что общее решение может быть получено путем комбинации указанных двух решений. При получении своих численных результатов Кинч использует приближение, позволяющее аналитически просуммировать возникающие ряды. Его окончательные результаты хорошо подтверждают выводы, полученные здесь на основе аналогичной процедуры. Так, для двух равных сфер, касающихся друг друга и падающих вдоль линии центров, формулы Кинча дают Ti = X = 0,642, что хорошо совпадает с величиной 0,647, полученной из (6.3.56), и с 0,645, полученной из точного решения (6.4.15). Для двух сфер, падающих перпендикулярно линии центров, результаты Кинча дают Гз = 0,710 соответствующее значение из (6.3.101) равно 0,694. Предпочтение изложенному здесь методу отдано потому, что полученные рекуррентные формулы обеспечивают относительно простую процедуру вычислений, при помощи которой можно продолжить решение далее вплоть до любой желаемой точности, предпочтительно используя ЭВМ. [c.309]

Этого трудного пути, допускающего в конечном счете получение численных результатов не из общих формул, а для определенного задания геометрических параметров и параметров нагрулсения, стараются избегнуть ценой тех или иных пренебрежений. В случае, когда длина цилиндра достаточно велика можно, используя набор решений вида (7.6.3) при л чисто мнимом, точно удовлетворить краевым условиям на боковых поверхностях и довольствоваться приближенным выполнением условий на торцах. Система сил, распределенных по торцам (наперед заданных, а также определяемых решениями первой группы), заменяется ей статически эквивалентной системой, для которой решение, оставляющее боковые поверхности свободными от нагружения, известно. Обычно эта цель достигается наложением решения задачи Сен-Венана (гл. VI) в последней краевые условия на торцах выполняются интегрально— строится решение, в котором главный вектор и главный момент распределенных по торцам сил имеют заданные значения, а боковая поверхность оказывается ненагруженной. [c.347]

При измерении г по методу определения критической мощности самофокусировки в стекле измерялась только электронная поляризуемость, т. е. значение, меньшее общего п . В той же таблице приведены расчетные значения Пз, полученные по формуле (1.37). Учитывая приближенный характер соотношения (1.37), а также сделанное выше замечание о достоверности экспериментальных значе1[ий Лг, соответствие экспериментальных и расчетных данных следует признать вполне удовлетворительным. [c.51]

Мы ограничились рассмотрением точек х, у), расположенных в прямоугольнике с центром в (а, Ъ), не выходящем из области, занятой телом. Для нахождения значений и, V ъ других точках области возьмем какую-либо точку (а, Ь ) внутри нашего прямоугольника, вблизи его границы, и построим второй прямоугольник с центром в (а, Ь ), частично выходящий за пределы первого прямоугольника, но не выходящий из области, занятой телом. Тогда мы сможем найти значения и, V во всех точках второго прямоугольника (частично выходящего за пределы первого) по указанному выше способу, заменяя точку (а, Ъ) точкой (а, Ъ ). Для того, чтобы полу-ченйые таким образом значения и, V совпадали в части, общей обоим прямоугольникам, со значениями, вычисленными раньше, мы должны так подобрать произвольные постоянные, входящие в формулы для второго прямоугольника, чтобы значения и, у и г в точке (а, Ь ) совпадали со значениями этих величин, полученными из формул для первого прямоугольника. Таким образом, формулы для второго прямоугольника не будут содержать никаких новых произвольных постоянных. Повторяя этот прием достаточное число раз, мы сможем вычислить смещения для любой точки тела ). [c.97]

Важное значение для общей теории обтекания тел вращения имеют работы, посвященные исследованию произвольного (неустановившегося) движения таких тел. Л. И. Седов (1940) рассмотрел обтекание тела вращения в случае произвольного пространственного движения в покоящейся жидкости. Для этого случая им были даны формулы, выражающие силы и моменты, действующие на тело вращения, через присоединенные моменты инерции. Г. П. Свищев (1940) рассмотрел обтекание тел вращения в случае неустановившегося плоского движения в возмущенной жидкости. (Полученные в этой работе формулы для распределения поперечных нагрузок по длине тела вращения позволили уточнить силы, действующие на корпус дирижабля для ряда режимов, в первую очередь для стоянки на мачте в порывистый ветер.) [c.91]

В общем случае, задаваясь углом наклона а и шириной шва Ь при D= onst, по выражению (9) определяем толщину листа S, при которой объем шва прозвучивается без мертвой зоны. При различных значениях Ь для типовых искателей (а= = 30, 40, 50, 52, 55, 58°) можно определить толщины контролируемых сварных соединений (как малых, так и больших). В качестве примера в табл. 2 приведены данные, контроля сварных соединений из сплава АМг, полученные по формуле (8). [c.215]

Огромное преимущество вышеописанного метода заключается в том, что полученные общие потенциальные постоянные Сц, а , а . и азз группы ХУ можно использовать при расчете частот других молекул, имеющих эту группу. Так, например, постоянные группы СН молекулы С.Н1 можно применить при изучении колебаний молекул Н СО, Н2С = С = СН. и других. Сезерланд и Деннисон [828] провели весь расчет только"для параллельных колебаний молекул С3Н1 и НгСО, т. е. для колебаний с симметрией йз и А1 соответственно. В процессе вычислений они не учитывали постоянную а г, в формуле (2,253). Даже при таком приближении из трех уравнений для параллельных частот молекулы НоСО вытекают три независимых и хорошо согласующихся значения силовой постоянной связи С—0-. [c.208]

По выбирают ближайший квалитет. Число единиц допуска Лс> полученное по формуле (14), в общем случае ме будет равняться какой-ли9о из величин а, определяющих квалитет по ЁСДП СЭВ. Поэтому, выбрав ближайший квалитет и найдя по таблицам ЕСДП СЭВ величины допусков составляющих размеров в соответствии с их номинальной величиной, корректируют нх значение, учитывая конструктивно-эксплуатационные требования и возможность применения такого процесса изготовления, экономическая точность которого близка к требуемой точности разлгеров. Допуски для охватывающих размеров рекомендуется определять как для основного отверстия, а для охватываемых — как для основного вала. При этом должно выполняться уравнение (4). [c.129]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...