Контур внешний теоретический

Задачи теории решеток имеют прикладной характер и заключаются в основном в определении параметров потока жидкости через данную решетку при данных граничных условиях прямая задача) и в построении решеток, удовлетворяющих определенным практическим требованиям, например имеющих ограниченную скорость на контуре профиля обратная задача). В современной практике исследования и проектирования турбомашин обе эти задачи имеют большое значение, взаимно дополняя друг друга. Результаты решения обратной задачи используются при профилировании лопастей турбомашин прямая задача служит для оценки выполненных конструкций, а также для проверки их работы при изменении внешних условий или при отходе от теоретических форм лопастей в связи с требованиями их прочности или технологии. [c.14]

Под исходным контуром понимается контур зубьев условной рейки, идентичный развертке на плоскость внешнего торцового сечения теоретического (номинального) исходного плоского колеса. [c.190]

Во II, III и V главах дано решение задачи о предельном равновесии цилиндра с внешней кольцевой трещиной, когда такой цилиндр подвергнут осевому растяжению или изгибу. При этом для указанной задачи установлены значения коэффициентов интенсивности напряжений, условия существования состояния плоской деформации в окрестности контура трещины и т. п. Задача о растяжении цилиндра с кольцевой трещиной рассмотрена также в рамках б -модели и установлены соотношения, связывающие критическое раскрытие трещины 6 с силовыми и геометрическими параметрами этой задачи. Рассмотрена динамическая задача о растяжении цилиндрического образца с мелкой кольцевой трещиной. Для некоторых случаев приведено сопоставление теоретических и экспериментальных данных. [c.7]

Стандартизация методов определения характеристик трещино-стойкости Ki конструкционных материалов с учетом заданных условий эксплуатации требует подбора таких силовых схем нагружения образцов с трещинами, которые были бы просты в экспериментальном осуществлении и для которых имеются соответствующие теоретические решения о предельном равновесии. Одной из таких силовых схем, на наш взгляд, являются схемы растяжения и изгиба цилиндрического образца с внешней кольцевой трещиной. В отличие от схем, когда применяются плоские образцы с трещинами, силовая схема растяжения цилиндрического образца с кольцевой трещиной реализует локальное состояние плоской деформации вдоль всего контура трещины, что соответствует расчетным моделям, а силовая схема изгиба цилиндрического образца жестко локализует область предразрушения в окрестности контура трещины. Кроме того, предложенная методика изготовления цилиндрического образца с внешними кольцевыми трещинами, а также простота проведения эксперимента свидетельствуют в пользу выбора этих образцов в качестве основных для определения характеристики К и конструкционных материалов. [c.125]

Построение силовых линий облегчается, если применить так называемую гидродинамическую аналогию. Она основана на том, что дифференциальные уравнения силовых линий аналогичны уравнениям линий тока жидкости, вращающейся в сосуде, имеющем форму профиля скручиваемого стержня. Из этой аналогии можно заключить, в частности, что во входящих углах контура сечения, создающих неблагоприятные условия обтекания (рис. 108), силовые линии тесно сближаются, а напряжения резко возрастают (теоретически — до бесконечности), как и скорости движения жидкости в этих точках. Наоборот, во внешних углах образуется застой жидкости, и напряжения в них, как было видно, обращаются в нуль. [c.116]

Методика нагружения и тензометрирования моделей при равномерной нагрузке была проверена на стальной кольцевой пластинке постоянной толщины (6 мм), защемленной по внутреннему контуру, для которой имеется точное теоретическое решение. Внешний радиус пластинки был взят равным внешнему радиусу (230 мм) модельной лопасти, а радиус заделки равнялся приблизительно 110 мм. Как видно из приведенных на фиг. VI. 2 графиков, имеется достаточно [c.441]

Далее автомобиль предварительно передвигают несколько вперед в направлении его продольной оси до того момента, когда окружность, описываемая радиусом б удет касательной к окружности, описанной радиусом г из точки М. Следующим этапом построения является отыскание центра поворота автомобиля О, при котором будут соблюдены указанные выше условия. Для этого через точку О проводят прямую ОХ, параллельную продольной оси автомобиля. Радиусом —г с центром в точке М проводят дугу, которой засекают прямую ОХ в точке О. Точка гО и является искомым центром-поворота при новом положении автомобиля, а прямая О М, параллельная прямой ОЫ, соответствует новому положению задней оси автомобиля. Зная,новое положение задней оси, можно нанести контуры автомобиля, а затем радиусом 0 Т =Я1 описать из точки О окружность до пересечения последней в точке С с прямой ОХ. Расстояние СС является минимальной теоретически необходимой шириной проезда. Отложив на продолжении прямой СС величину 1 — ширину внешней зоны, получим величину СС" = 5, т. е. полную ширину проезда. . [c.412]

СМЕЩЕНИЕ ИСХОДНОГО КОНТУРА — расстоя 1ие хт по норма.ли между делительной поверхностью зубчатого колеса и делительной плоскостью теоретической исходной зубчатой рейки при ее беззазорном зацеплении с зубчатым колесом (сх. а). При определении С. для колеса с внутренними зубьями зацепление с рейкой невозможно, поэтому его заменяют воображаемым колесом с внешними зубьями и совпадающими боковыми поверхностями. [c.426]

Прямая О М, параллельная прямой ОМ, соответствует положению задней оси автомобиля в начальный момент поворота. Зная новое положение задней оси, можно нанести контуры автомобиля, а затем радиусом О Т = описать из точки О окружность до пересечения ее в точке С с прямой ОХ. Расстояние СС — является минимальной теоретически необходимой шириной проезда. Отложив на продолжении прямой СС величину 2 — ширину внешней зоны, получим величину СС = 5, т. е. полную ширину проезда. Последовательность построения не изменится, если автомобили в ряду расположены под углом к продольной оси проезда или если автомобиль разворачивается не вправо, а влево. [c.406]

На основании экспериментальных исследований и теоретического анализа условий работы моделей сварных узлов, изготовленных по типу узлов цельносварного пролетного строения системы НИИ мостов [43], было установлено, что наиболее нагруженными участками таких узлов являются сечение по стержневому элементу в местах примыкания к внешнему контуру узловой фасонки, сечение по узловой фасонке в месте окончания креплений стержневого эле-152 [c.152]

Как следует из эпюр окружных и радиальных деформаций, теоретические данные хорошо подтверждаются результатами эксперимента, причем результаты решения, основанного на критерии Хубера — Мизеса, несколько ближе к данным экспериментального исследования. Изучение эпюр напряжений и радиальных перемещений показало, что отличие в величинах радиальных напряжений и радиальных перемещений для двух приведенных методов весьма невелико. Несколько больше различаются окружные напряжения для точек внутреннего контура наружной шайбы (23—30%) и для точек внешнего контура внутренней шайбы (13%). Так как в расчете прессовых посадок решающую роль играют величины радиальных перемещений, то при расчете прессовой посадки по заданному натягу можно рекомендовать оба метода решения. [c.395]

Револьверный окуляр применяют для измерения нормированных резьб. Внешний вид его показан на фиг. 91, а. В окуляре видна часть поля экрана (фиг. 91,6), где изображены проекция контура измеряемой метрической резьбы с шагом 1,25 млг и сбоку проекция неподвижной угловой шкалы с диапазоном 7° и ценой деления 10. Средняя-линия теоретической резьбы с шагом 1,25 мм проходит через нуль этой шкалы здесь профиль измеряемой резьбы хорошо совпал с теоретическим. [c.316]

Деформирующее усилие зачистки срезанием припуска зависит от периметра зачищаемого контура, толщины металла, характеристик прочности металла и припуска на зачистку. При определении усилия зачистки внешнего контура следует учитывать усилие, необходимое для проталкивания зачищаемой детали сквозь рабочее отверстие матрицы. Поскольку процесс зачистки теоретически исследован недостаточно, суммарное усилие зачистки и проталкивания приближенно можно определить по формуле, полученной эмпирически [8] [c.70]

В соответствии с сечениями плоского колеса различают внешний, средний и внутренний торцовые теоретические исходные контуры. [c.483]

Для прямозубых и тангенциальных конических колес в качестве стандартного принят внешний торцовый теоретический исходный контур по ГОСТ 13754—81 (СТ СЭВ 516—77) (см. рис. 566, а, для колес с круговыми зубьями— средний нормальный теоретический исходный контур по ГОСТ 16202—81 (СТ СЭВ 515—77). Параметры исходных контуров при т > 1 мм для конических зубчатых колес приведены в табл. 97. [c.483]

Упругая характеристика пружины в барабане (рис. 326, б). Внешние размеры этой пружины ограничены внутренним контуром барабана, к стенке которого крепят наружный конец пружинной ленты. Точка 0 соответствует спущенному состоянию пружины, когда ее витки плотно прижимаются к стенке барабана, а число витков равно монтажному ( оит)- При освобождении из барабана пружина развернется, как и свободная, до числа витков в (точка О характеристики). На рабочем участке А—В теоретической характеристики между витками появляется зазор, пружина освобождается от межвиткового давления и ее характеристика близка к линейной. На этом участке характеристики пружина создает расчетный момент от Aimax до Almin В пределах рабочего числа оборотов р. На участке OiA витки пружины постепенно освобождаются, длина рабочей части ленты возрастает (характеристика пружины — нелинейная возрастающая). В точке В начинается посадка витков на валик, и характеристика пружины постепенно затухает. Точка С соответствует предельному состоянию пружины. [c.473]

Расчетная схема, приведенная на рис. 14.8, позволяет на базе станочного за((епления конического колеса с производящим плоско-вершинным колесом перейти к эквивалентному станочного зацеплению с теоретическим исходным контуром. Исходный контур, совпа-даюншй с реечным контуром, принятым в качестве базового для определения теоретических форм и размеров зубьев конических колес, регламентирован но ряду параметров (t = 20° ft =l,2 с =0,2 (1/ 0,,Ч. Однако с учетом особенностей методов нарезания зубьев эти параметры можно изменять в пределах использования стандартного инструмента. Так, например, можно допускать неравенство толщины зуба и ширины впадины по делительной прямой за счет относительного расположения соседних резцов не требуется стро ого соответствия номинального модуля резцов модулю нарезаемого колеса. Внешний модуль может быть нестандартным и даже дробным. Можно изменять угол а за счет наклона резцов. [c.391]

Контур зубьев условной рейки, идентичный развертке на плоскость торцового сечения исходного плоского колеса, называется торцовым теоретическим исходным контуром. Различают внешний, средний и внутренний теоретические исходные контуры. В качестве стандартного для прямозубых конических колес применяют внешний торцовый исходный контур, параметры которого установлены ГОСТ 13754—81 угол профиля а = 20° коэффициенты — высоты головки зубай = 1, радиального зазора с = 0,2, радиуса кривизны переходной кривой р = 0,2...0,3. Для колес с круговыми зубьями стандартным является средний нормальный теоретический исходный контур (по ГОСТ 13754—81). Нормальным контуром называют контур зубьев условной рейки, у которой профиль и высотные размеры зубьев идентичны одноименным элементам зубьев исходного плоского колеса в нормальном сечении. [c.132]

Для расчета коэффициента за теоретический расход будем принимать расход сжимаемой невязкой жидкости, текущей через кривоосный канал заданного профиля. Поток принимаем потенциальным и определяем коэффициент по формуле (387). В дальнейшем, следовательно, примем = i QLa . Рассчитаем потерю энергии и снижение расхода в пограничном слое потока, текущего через межлопаточный канал с криволинейной осью. Обозначим через и скорость потока в данной точке пограничного слоя. Пусть обозначает скорость на внешней границе слоя wy— координата, нормальная к контуру лопаточного профиля в данной точке. Тогда потеря кинетической энергии в пограничном слое определится по уравнению энергии, записанному для выходного сечения каналов решетки [c.212]

Стандартизация методов определения характеристик трещиностойкости (у, Ki , бк) конструкционных материалов в реальных условиях эксплуатации требует подбора таких силовых схем нагружения образцов с трещинами, которые были бы просты в экспериментальном осуществлении и соответствовали бы теоретическим моделям механики хрупкого разрушения. Наиболее перспективной из таких силовых схем является растяжение цилиндрического образца с внешней кольцевой трещиной. Цилиндрическими образцами давно пользовались [12, 110, 194, 208, 232, 259] при изучении прочностных свойств конструкционных материалов, в частности для выяснения влияния надреза. Цилиндрический образец обладает тем преимуществом, что его легко изготовить и на нем легко создать исходный кольцевой надрез необходимой глубины и остроты. В отличие от схем, когда применяются плоские образцы, эта силовая схема реализует локальное состояние плоской деформации вдоль всего контура трещины, что соответствует расчетным моделям. Кроме того, цилиндрический образец может быть успешно применен для оценки склонности материала к хрупкому разрушению как при статическом, так и,глри ударном нагружении. [c.134]

На этом чертеже показано распределение напряжений на внутреннем и внешнем контурах при действии внутреннего давления 7 Kzj M . Нагрузка передавалась при помощи кожаной-манжеты, поглощавшей 6,6°/о внутреннего давления на чертеже также показано полученное на опыте распределение напряжений по одному из радиальных сечений.i В то время, когда производились эти опыты, не существовало теоретического решения для распределения напряжений в цилиндрах подобного вида, но с тех пор [c.265]

Теория распределения напряжений в круговом кольце была проверена при помощи оптического метода для кольца, с отношением внешнего и внутреннего радиусов а и Ь равным 1, 994. Для достижения возможно близкого соответствия с условиями, принятыми при вычислениях, нагрузка прикладывалась при помощи целлюлоид-ных призм, изображенных на фиг. 4.331. Полученная при этом картина распределения напряжений на внешнем и внутреннем контурах изображена в виде полярной диаграммы. Наблюдения показали, что на внешнем контуре теоретические результаты близки к опытным то же можно сказать и о внутреннем конутре, за исключением участка вблизи среднего поперечного Фиг. 4.331. сечения, где наблюдавшиеся напряже- [c.328]

В связи с предыдущим мы укажем еще на две задачи, не имеющие пока решений, но рекомендуемые нами вниманию тех читателей, которые захотели бы заняться самостоятельными теоретическими исследованиями в этой области. Фиг. 104 изображает тело вращения, имеющее форму бочки, боковая поверхность которого свободна от действия внешних сил и оба основания нагружены произвольным образом, но симметрично относительно оси. Из равновесия элемента объема, расположенного у контура основания, получается, что поверхностное давление на торец у контура основания не может быть совершенно произвольно направленным,а оно во всяком случае должно итти в направлении касательной к образующей линии. В качестве образующей можно взять или дугу параболы, или синусоиду, или же какую-либо другую подходящую кривую. Образующая линия будет совпадать с одной из траекторий напряжений, а остальные траектории напряжений, из которых некоторые нанесены на чертеже, во всяком случае пойдут, примерно, как крайние. Если бы и не удалось найти точное решение задачи, которое, конечно, было бы желательно найти в первую очередь, то можно было бы на основании этих соображений, попытаться составить приближенное решение аналогично тому, как мы это делали в предыдущих параграфах. В рассматриваемой области теории упругости нужно еще так много сделать, что даже нахождение решения для некоторых задач этого типа уже представляло бы большой прогресс и помогло бы решению других аналогичных задач ). [c.175]

Исследованию колебаний пластинок нетрадиционной формы, а именно треугольной, квадратной, пяти- и шестиугольной с центральным круговым вырезом, посвящена работа Нагаи [68]. Результаты теоретического и экспериментального изучения частот и форм собственных колебаний защемленных по внешнему контуру квадратных пластин, ослабленных различным числом (5, 9, 13, 25) квадратных либо круговых вырезов, содержит работа [69]. [c.299]

В теоретических работах [1-3] показано, что прп относительно малых удлинениях оптимальная кормовая часть двумерного тела в сверхзвуковом потоке невязкого газа может содержать донный торец, за которым поток отрывается. С увеличением длины кормы высота торца уменьшается и после достижения некоторой длины становится равной нулю, а обтекание - безотрывным. С другой стороны, имеются экспериментальные данные, ноказываюгцпе, что и прп относительно больших удлинениях оптимальная корма содержит торец. Насколько известно автору, впервые этот эффект уменьшения сопротивления кормы прп введении донного торца установлен В.Т. Ждановым в 1959 г. прп экспериментальном исследовании осесимметричной модели выходного устройства воздушно-реактивного двигателя. Для заданной длины выходного устройства производилось изменение контура кормы путем введения торца. На основе параметрических псследованпй была найдена оптимальная высота кольцевого торца, обесне-чпваюгцего минимальное сопротивление кормы и максимальную тягу. Этот эффект получался и прп сверхзвуковой, и прп дозвуковой скорости внешнего потока. [c.488]

Как видно из рис. 6.20, опытные точки, соответствующие различным плоским напряженным состояниям, располагаются с внешней стороны прямоугольника, отвечающего условию текучести по критерию наибольших касательных напряжений. В обоих температурных диапазонах отклонение результатов экспериментов от рассматриваемого теоретического контура превышает 20% (см. табл. 6.4), в силу чего критерий наибольших касательных напряжений следует признать непригодным для описания предельного сопротивления ПЭВП. Удовлетворительное согласие с опытами дают критерии А. К- Малмейстера, И. И. Гольденблата— [c.240]

Характеристики следящего электропривода. В следящих приводах сигнал во внешнем контуре обратной связи прямо пропорхщонален величине пути (угла поворота) одного из звеньев МС. Теоретически это означает, что следящий привод (в отличие от регулируемого) имеет внутри внешнего контура обратной связи дополнительное интегрирующее звено. [c.164]

Настоящий переворот в спортивном планеризме произошел в конце 60-х годов, когда для изготовления аппаратов стали широко использо вать стеклопластики. Причем успех пластмассовым планерам был обеспечен не столько новыми материалами, сколько новой технологией изготовления конструкций из них. По сравнению с деревянными и металлическими пластмассовые планеры стали тяжелее. Но высокая точность соблюдения теоретических контуров аэродинамических поверхностей и отличная внешняя отделка, обеспеченные иовой технологией, пoзвoлил f существенно повысить аэродинамическое качество планеров. Причем [ ри переходе с металла на плас тик аэродинамическое качество, при прочих равных условиях, возрастало на 20—30%. И хотя возросшая масса пластмассового планера приводила к росту скоростей полета, высокое аэро> динамическое качество позволило заметно уменьшить вертикальную скорость снижения. Потому эти планеры легко выигрывали соревнования у металлических и деревянных и вскоре практически полностью вытеснили их. [c.52]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...