Характер конструкции корпуса

ХАРАКТЕР КОНСТРУКЦИИ КОРПУСА [c.381]

Характер конструкции корпуса [c.381]

Влияние особенностей конструкции корпусов и коробок на технологию их обработки. Характер ступенчатости соосно расположенных отверстий. Обработка отверстий, расположенных в двух или нескольких стенках на одной оси, производится набором инструментов, соответственно устанавливаемых в расточной скалке. В случае располо- [c.549]

Можно классифицировать механизированный инструмент также по характеру движения рабочего органа — шпинделя на инструмент с вращательным и с возвратнопоступательным движением рабочего органа . Наконец, в зависимости от конструкции корпуса различают ручной механизированный инструмент с нагрудником, угловой, с рукояткой, пистолетный и др. (рис. 2). [c.6]

В процессе поиска конструктивных решений рассматриваются варианты конструкции корпуса, различающиеся характером расчленения (степенью монолитности), материалом, возможными видами заготовок и т.д. [c.593]

В отношении характера действия внешних нагрузок каждая из указанных в п. 2 нагрузок д. б. отнесена к следующим категориям нагрузок а) Постоянная нагрузка, действующая все время или значительный промежуток времени, напр, давление воды на подводную часть судна, вес вооружения, вес грузов, собственный вес конструкции, нагрузка на руль и его приводы и т. п. б) Случайная нагрузка, действующая па сооружение ограниченное число раз, напр, пробная нагрузка при испытании, нагрузка мачт от давления ветра при урагане, нагрузка переборок и палуб при аварии, нагрузка частей корпуса при постановке в док, усилия в корпусе при максимально возможной качке, нагрузка подкрепления под орудия при выстреле и т. п. 4) Т. к. нек-рые конструкции корпуса могут подвергаться разновременно или одновременно нагрузкам разных из указанных выше категорий нагрузок, то при расчете конструкции это обстоятельство подлежит всестороннему освещению для выяснения наибольших величин как постоянно действующей на конструкцию нагрузки, так и случайно действующей на конструкцию нагрузки, причем в последнем случае должна быть сделана оценка степени случайности действия нагрузки. [c.99]

Механизмы всех машин и приборов состоят из взаимно соединяемых деталей и узлов. Характер соединений должен обеспечивать точность положения или перемещения деталей и узлов, надежность эксплуатации, простоту ремонта машин и приборов, поэтому соединения бывают различных конструкций и к их характеру предъявляются различные требования. В одних случаях необходимо получить подвижное соединение с зазором (соединение оси 7 с корпусом 12 на рис. 3.1) в других — неподвижное соединение с натягом (соединение той же оси с рычагом 5). [c.46]

Опыт пусконаладочных работ и начального периода эксплуатации ГПА с приводом от ГТУ типа ГТН-16 подтвердил правильность основных технических решений, принятых в конструкции агрегата. Выявлены некоторые недостатки как конструктивного, так и сборочного характера, такие как обрыв крепежных болтов корпуса уплотнительного подшипника нагнетателя поломка редуктора турбодетандера деформация обойм ТНД поломка лопаточного аппарата ТВД и ТНД. Для дальнейшего совершенствования агрегата и обеспечения его надежной работы завод-изготовитель совместно с эксплуатационниками разработал мероприятия по модификации узлов, и деталей.- [c.96]

Формы и размеры поперечного сечения седел указанных соединений необходимо выбирать из условий создания требуемой герметичности и исключения механического повреждения материала уплотнителя кромкой седла. Выбор предельных величин зазоров в сопряжении клапан — корпус агрегата, существенно влияющий на эксплуатационные показатели агрегатов, производится в зависимости от характера разобщаемой среды (жидкость, газ, пар), давления и температуры. Предложенная таблица поможет конструктору выбрать направление для проектирования, однако она не исчерпывает все возможные варианты сочетания конструкций седла и клапана. [c.6]

Конструкции машин подвергаются воздействию нескольких сил, приложенных в различных точках. Например, к корпусу электрической машины приложены силы и моменты в районе подшипников и в районе крепления статора. Вибрации в контрольной точке q1 (со) такой машины являются следствием действующих на корпус сил. На низких частотах, когда вибрационные процессы имеют гармонический характер, вибрационная скорость в таких случаях определяется по формуле [c.433]

Характер полей термоупругих напряжений определяется прежде всего конструктивными параметрами исследуемых деталей и для конструкций цилиндрического корпуса типов I к II принципиальных от- [c.182]

Вибрация или пульсация в подавляющем большинстве случаев возникает в результате совместного действия большого числа самых различных факторов. При этом трудно бывает установить, каким образом действует тот или иной фактор на весь процесс в целом. Действительно, возвращаясь к нашим примерам, достаточно вспомнить, что амплитуда и частота вибрации корпусов транспортных машин зависят не только от динамических свойств амортизаторов, но и от частоты свободных колебаний тех узлов конструкции, к которым крепятся эти корпуса, от режима работы двигателей, от характера движения машин и т. п. [c.16]

Длительных эксплуатационных наблюдений за работой котла по причинам организационного характера провести не удалось. Тем не менее проведенные многократные пуски, наладочные работы и теплотехнические испытания позволили определить особенности эксплуатации котла и его фактические параметры и наметить пути улучшения конструкции. Вместо корытчатого водораспределителя для первой ступени целесообразно применять перфорированные трубы с расположением отверстий, обеспечивающим равномерное распределение воды но сечению и полное смачивание стенок корпуса котла. Для орошения насадки второй ступени следует также применять более эффективно работающий водораспределитель, чтобы исключить влияние неточной установки корыт на распределение воды. Для увеличения объема топки и обеспечения возможности ее ремонта необходимо устроить вместо внутренней топки выносную. Вместо радиационного зонта для обеспечения должного подогрева воды от температуры мокрого термометра до расчетной следует предусмотреть в топке радиационную поверхность в виде водяной рубашки. [c.228]

Данная категория деталей может быть классифицирована по назначению, характеру сопряжения с корпусом, конструкции, способу изготовления и материалу. [c.165]

Выбирая подшипник, надо решить всю конструкцию подшипникового узла. А для этого приходится учитывать многое условия работы, состояние окружающей среды, условия сборки и разборки, величину, характер и направление сил, действующих на опору, желаемый срок работы подшипника, число оборотов вала или корпуса подшипника, возможность создания компактного, технологичного, дешевого узла и др. [c.51]

Следует отметить, что переход от глухих к сквозным резьбовым отверстиям целесообразен в тех случаях, когда толщина нарезаемой части детали соизмерима с диаметром резьбы. Этот вариант конструкции неприемлем в случае необходимости обеспечения герметичности внутренней полости детали (корпус редуктора и т. п.). При переходе от глухих к сквозным резьбовым отверстиям можно использовать метчики более рациональной формы, не требуется переключения шпинделя станка в процессе нарезания резьбы, а также стабилизируется получение полной резьбы на всей длине отверстия в детали. При таком методе нарезки резьбы проверка деталей может носить выборочный характер, т. е. имеет место сокращение затрат труда и средств при выполнении операции технической проверки качества обработки. [c.82]

Рассматривая колебания корпусов турбомашин, заметим, что они носят сложный характер как по длине корпуса, так и в окружном направлении, т. е. корпус ведет себя как оболочечная конструкция [1]. Многие авторы указывают на за.метный максимум колебаний, который, как правило, наблюдается в середине длины корпуса. В окружном направлении корпус колеб- [c.220]

Исследование температурного поля полуограниченного тела, проведенное различными методами (параграф 3 гл. VII и настоящий параграф) подтвердили необходимость учета зависимости коэффициента теплопроводности от температуры, поскольку погрешность при решении линейной задачи достигала 30%. Вместе с тем при правильном выборе коэффициента теплопроводности существует возможность решения задачи в линейной постановке. Так, если коэффициент теплопроводности взять при температуре, близкой к температуре греющей среды, то погрешность определения температурного поля не превышает 3—8 %. Этот вывод носит частный характер и не распространяется на другие задачи, где при линеаризации предпочтительнее может оказаться другая, например средняя температура тела (см., например, [118]) (так в большинстве случаев и бывает). Тем не менее, учитывая специфику конструкции ротора и корпуса СКР-100, а также условия нагрева и охлаждения этих элементов, было решено дальнейшие исследования их теплового состояния проводить в линейной постановке с учетом указанного выше вывода из решения нелинейной задачи, что значительно упростило проведение эксперимента. [c.120]

Многолетняя практика создания и эксплуатации мощных тепловых энергетических установок показала, что надлежащее решение вопросов прочности и ресурса основных несущих элементов, к которым относятся роторные конструкции, требует осуществления целого комплекса мероприятий конструктивного, технологического и эксплуатационного характера. Комплексность подхода к решению задач прочности и ресурса корпусов и роторов турбин становится все более актуальной в связи с ростом единичной мощности турбомашин от 100 до 1200 МВт (в настоящее время до 1500 МВт в перспективе 2000 МВт), температур пара от 300 до 565 °С, давлений от 9 до 30 МПа и частоты вращения от 1500 до 3000 (3600) об/мин. [c.5]

Для устранения этого недостатка пришлось доработать конструкцию ротора очистителя. Характер этой доработки показан на рис. 2. Вместо пружинных кнопок для крепления крышки ротора 3 в корпусе 2 была использована гайка 7. [c.103]

Многообразие факторов, влияющих на рациональную компоновку главного корпуса тип электростанции количество, единичная мощность и конструкция основных агрегатов вид топлива характер связи электростанции с энергосистемой расположение электростанции на территории предприятия определило применение различных компоновок главного корпуса, меняющихся по мере совершенствования энергетического оборудования и строительной техники. [c.238]

Запрессовку подшипника в корпус с переходной втулкой производят в случаях, когда диаметр наружного кольца заменяющего подшипника меньше диаметра посадочной поверхности корпуса. Конструкция втулки не должна изменять характер крепления подшипника в корпусе. Для этого в необходимых случаях втулки должны иметь упорные буртики. [c.370]

Вариантов оформления штуцерных узлов для сосудов высокого давления существенно меньше, чем для сосудов низкого и среднего давлений. В частности, в сосудах высокого давления не применяют приварные усиливающие накладки, как правило, не используют штуцера с некруговым отверстием и др. Конструктивное оформление штуцерного узла зависит от ряда факторов диаметра отверстия места расположения (в днище или цилиндрической стенке корпуса) расстояния от отверстия до других концентраторов напряжений конструкции стенки корпуса возможности размещения укрепляющей части штуцера внутри аппарата характера нагружения. Основные характеристики штуцерного узла - безразмерные [c.787]

Углеродистая сталь обыкновенного качества обозначается марками СтО, Ст1 и т. д. доСтб. Цифра в обозначении носит чисто условный характер, но соответствует либо определенному составу, либо механическим свойствам, либо и тем и другим вместе. Стали марки СтО, Ст1 и Ст2 применяют для изготовления корпусов аппаратов, труб, строительных конструкций СтЗ, Ст4 — крепежных изделий (болтов, гаек, шпилек и т. д.), Ст5, Стб используют для изготовления валов, шестерен, шпонок и т. п. Пример условного обозначения Ст4 ГОСТ 380—71 . [c.286]

Быстрые нейтроны вызывают радиационное охрупчивание корпуса и конструкций реактора и защиты в неводородсодержащих защитах они определяют характер пространственного распределения медленных нейтронов. [c.77]

Коэффициенты интерференции. При расчете аэродинамических характеристик летательных аппаратов, представляющих собой комбинации из нескольких элементов, в частности корпуса и несущих (стабилизирующих) поверхностей, необходимо учитывать эффект взаимного влияния на характер обтекания этих элементов. В результате этого взаимного влияния (или так называемой интерференции), сумма аэродинамических сил (моментов) взятых отдельно (изолированных) крыла и корпуса или оперения и корпуса не равна полной силе (моменту) комбинации, состоящей из соответствующих элементов и представляющих собой единое целое. Таким образом, отдельно взятые элементы — корпус, крыло, оперение, — будучи соединенными в единую конструкцию летательного аппарата, каюбы теряют свои индивидуальные аэродинамические характеристики и приобретают вследствие интерференции новые. Например, нормальная сила оперения в виде пары плоских консолей, расположенных на тонком корпусе, обтекаемом под малым углом атаки, определяется в виде суммы [c.132]

Примером безмоментных оболочек являются сосуды, изготовленные методом намотки. Расчет таких конструкций основан на нитяной модели материала, согласно которой внутреннее давление и силы, приложенные по краям оболочки, воспринимаются армирующими волокнами и вызывают в них только растягивающие напряжения. Такие конструкции и методы их расчета рассмотрены в работах Рида [67], Росато и Грове [6в], Шульца [75]. Современные методы расчета сосудов давления и корпусов двигателей изготовленных методом намотки [24, 42], учитывают изгиб оболочки, вызванный соответствующим характером нагружения, а также несимметрией распределения геометрических параметров или упругих свойств материала по толщине. Изгиб-ные напряжения, предсказываемые в этом случае теорией малых деформаций, могут оказаться значительными. Однако рассматриваемые оболочки обычно деформируются таким образом, что в процессе нагружения остаются безмоментными. На безмоментной теории, предусматривающей большие деформации системы, основан метод определения равновесных форм армированных оболочек. Обзор исследований, посвященных оптимизации безмоментных оболочек из композиционных материалов, приведен в работе Ву [901. [c.148]

Проводя обследование фактического состояния металлического корпуса, измеряют толщину металла и сравнивают ее с проектной, устанавливают состояние бандажных поясов, приваренных к днищу, и их щаг, наличие переливных штуцеров, выявляют случаи облива корпуса и подтеки во фланцевых соединениях. Для мешальных устройств или погружных насосов определяют, как они установлены на отдельной раме или непосредственно на корпусе аппарата. Для газоходов устанавливают фактическую величину утопа, наличие устройств для отвода конденсата, величину столба конденсата в газоходе и расстояние между опорами газохода. Следует обратить внимание на фактическую конструкцию люков и штуцеров, на характер соединения трубопроводов между аппаратами (сварное или фланцевое), имеются ли компенсаторы на газоходах, из какого материала они выполнены и какова их конструкция. [c.64]

Выбор подшипников качения. При выборе типа и размеров шариковых и роликовых подшипников необходимо учитывать следующие факторы а) величину и направление нагрузки (радиальная, осевая, комбинированная) б) характер нагрузки (постоянная, переменная, ударная) в) частоту вращения кольца подшипника г) необходимую долговечность (желаемый срок службы, выраженный в часах или миллионах оборотов) д) окружающ ю среду (температуру, апаж-ность, К11слотн(>сть и т. п.) е) особые требования к подшипнику, предъявляемые конструкцией узла машины или механизма (необходимость самоустанавливаемости подшипникд в опоре с целью компенсации перекосов вала или корпуса, обеспечение перемещения вала в осевом направлении и т. п.). [c.223]

Специфическими факторами для сферического корпуса являются неизотермический характер процесса термомеханического нагружения при разных сочетаниях циклов упругопластической деформации и температуры высокие уровни температур при упругопластическом деформировании в опасных точках конструкции проявление временных эффектов на этапе выдержки при постоянной нагрузке, обусловливающих накопление деформаций и воэникновение значительных квазистатических повреждений. [c.253]

Задано ограничение неизвестного разрьша. В этом случае (см. столбец в табл. 3.3) величина неизвестного разрыва перемещения или усилия связана неравенством Aw < Aw, . .., AQ < AQ. Например, относительное радиальное смещение фланцев крышки и корпуса сосуда Aw может быть ограничено кольцевым зазором 5 в посадочном соединении этих фланцев. До тех пор, пока не выбран зазор, т.е. Aw <8, возможно относительное смещение фланцев, например при условии их свободного проскальзывания, т.е. Q = 0. После того как зазор будет полностью выбран, осуществляется совместность радиальных перемещений фланцев и при условии Aw = 8 находится соответствующая величина поперечного усилия Q. В результате характер деформирования конструкции оказывается нелинейным, даже если каждый 1из двух указанных этапов был линейным. [c.51]

Осевые нагрузки, приложенные к площадкам контакта, не являются самоуравновешенными нагрузками. Позтому зона затухания вызванных нмн напряжений уже не определяется принципом Сен-Венана, а зависит от характера приложения осевых и уравновешивающих нагрузок, создающих в большей части конструкции напряжения и деформации, соизмеримые с напряжениями и деформациями на площадках контакта. Однако так как размеры площадок малы по сравнению с расстояниями между местами приложения нагрузок (точка А н В во фланце крышки, Д и С во фланце корпуса, Ак Е — в нажимном кольце см. рис. 3.1) и с размерами сечения фланцев, то в соответствии с указанным принципом зона местного возмущения напряженного состояния, т.е. зона перехода разрывных и нелинейных эпюр напряжений и перемещений в непрерывные и линейные, совпадает с рассмотренной выше зоной затухания напряжений от моментных нагрузок. Поэтому расчетные участки для определения по теории упругости местных коэффициентов податливости от осевых нагрузок выбираются аналогично предыдущему случаю. Граничные условия в местах соединения этих участков с остальной частью конструкции уже не являются нулевыми, однако они могут быть определены приближенно методом 1 гл. 3 для конструкции, расчлененной по местам контакта. [c.135]

Создание конструктивных вариантов подвеса является началом работы по закладке этого требования в конструкцию. Степень и характер развязки гироплатформы относительно корпуса самолета зависят от особенностей конструкции карданова подвеса и от расположения его осей. Кольцевой подвес (вариант а) допускает возможность неограниченных углов прокачек вокруг внешней и внутренней осей. Угол прокачки вокруг промежуточной оси ограничивается эффектом совмещения внешней и внутренней рамок. При угле, близком к 90°, внутренняя ось приближается к внешней, одна из степеней свободы пропадает и карданов подвес вырождается. Подвес с траверсой (вариант б) резко ограничивает углы прокачки вокруг внутренней и промежуточной оси из-за приближения траверсы к гироплатформе, [c.41]

Влияние зазоров. Наиболее существенное влияние на к. п. д. оказывает осерадиальный зазор между внешним меридиональным обводом РК и корпусом. По сравнению с периферийным радиальным зазором осевых ступеней осерадиальный зазор является значительно более протяженным, имеет пространственную форму, и влияние разных его участков на к. п. д. и структуру потока в ступени может проявляться различным образом. Обычно различают два характерных участка осевой зазор — зазор в радиальной части рабочей решетки, и радиальный зазор б., — над осевой частью рабочей решетки. Характер физических явлений при течении рабочего тела в зазоре, а следовательно, и влияние его на характеристики, определяется как величиной собственно зазора, так и особенностями конструкции рабочего колеса — наличием, частичным или полным отсутствием бандажа. [c.152]

Конфигурация крьшек в плоскости диаметрального сечения зависит от назначения крышки (глухая или сквозная), характера сопряжения с корпусом (нецентрируемая или центрируемая), конфигурации фланца, вида опорных элементов для деталей крепления, потребности во внутренней полости, конструкции и размеров уплотнения (монтируемого в крышке), материала и технологии изготовления крышки. [c.171]

Вкладыши из пластических масс нашли применение во втулочных муфтах специальной конструкции, передающих большие крутящие моменты (в среднем 25 ООО кГм, а в периоды перегрузок — в течение долей секунды — более 60 ООО кГм). Четыре вкладыша 2, изготовленные из текстолита или полиамида, установлены в трапециеобразных канавках металлического корпуса 4. С точки зрения формы вкладышей и зазоров между вкладышами и цапфами I соединяемых валов (фиг. XII. 3, а), конструкция носит характер эластичной муфты, допускающей отклонение осей соединяемых валов. Поскольку первоначально долговечность вкладышей из [c.258]

Сопоставление опытных и расчетных значении относительных тепловых расширений для ЦСД турбины K-300 240 ЛМЗ проводилось для 14,. 15, 19 и 24-й ступеней, где были установлены специальные датчики НПО ЦКТИ, и по штатному датчику. Следует отметить примерно одинаковый характер распределения относительного расширения РСД вдоль оси ротора и изменения этого значения при нестационарных режимах для турбин К-300-240 ЛМЗ, К-300-240 ХТЗ, Т-250/300-240 ТМЗ и К-800-240-1 ЛМЗ, у которых ЦСД имеет много общего по конструкции. Так, во всех случаях, начиная уже с сечения паровпуска, тепловое удлинение корпуса существенно превышает соответствующее значение для ротора. Это превышение в сечении паровпуска колеблется для указанных турбин в пределах 1,5-2,5 мм, причем от нагрузки это значение практически не зависит [20]. Этот вывод, впервые сделанный в результате расчетов для турбины Т-250-3000-240, позднее был подтвержден опытными данньо<и. 144 [c.144]

Основными деталями нагревательных печей, подвергаемых износу, являются корпуса горелок, стальные конструкции дверец и детали выдвижных подов. В кахздом случае, причины, приводящие к преждевременному износу, могут быть конструктивного, технологического или эксплуатационного характера. Одним из конструкционных недостатков, встречающимся в промышленных условиях, является расположение систем привода над дверцами печей. Это приводит к повышению температуры их работы, а также к необходимости перерыва в работе печи во время устранения неполадок в приводе. Подача воды к охла)кдаемым рамам не должна осуществляться с помощью жестких соединений, так как при нагреве и охлаждении это может приводить к нарушению соединений. Нежелательно также применение шариковых или роликовых подшипников в колесах выдвижного пода из-за вытекания смазки при повышенной температуре и образования окалины на трущихся поверхностях, что изменяет характер работы подшипника. К эксплуатационным недостаткам, влияющим на снижение стойкости деталей 64 [c.64]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...