Пластины Охлаждение — Расчет

Графический материал представлен таким образом, чтобы наглядно продемонстрировать различие между обтеканием полубесконечной пластины и пластины конечной длины. Расчеты проводились для одно-, двух- и трехатомного совершенного газа при 7 = 5/3 7/5 4/3. Соответствующие кривые на рис. 6.13-6.15 отмечены цифрами 1, 2 и 3. Кроме того, для одноатомного газа (7 = 5,3) проведены расчеты с целью изучения влияния охлаждения поверхности на решение. В этой серии расчетов температурный фактор принимал нулевое значение. Соответствующие кривые отмечены цифрой 1 со штрихом. Пунктирными кривыми изображены автомодельные решения, т. е. решения задачи об обтекании полубесконечной пластины. Индексом отмечены функции, отнесенные к своему автомодельному значению. Все расчеты проводились для а = 1. [c.295]

Используя эти свойства стабильности теплового потока, расчет теплопроводности в телах сложной геометрической конфигурации можно свести к расчету процесса нагрева (охлаждения) тел трех классических форм одномерной плоской пластины — тело первого класса, длинного круглого цилиндра —тело второго класса и шара — тело третьего класса. При решении задачи прежде всего необходимо рациональным образом определить класс, к которому надо отнести рассматриваемое тело. Затем произвести сравнение температурного поля с температурным полем основного тела этого класса. [c.114]

Коэффициенты для расчета охлаждения или нагревания пластины толщиной 2S [15] [c.199]

Отдельный цикл преобразования профиля температуры эквивалентной пластины с помощью системы уравнений с матрицей типа (8.7) или (8.11) составляет общее содержание многих задач определения температурных полей вулканизуемых изделий, различающихся организацией процесса нагрева или охлаждения во времени, и его целесообразно формализовать. Формализация такого цикла выполнена в виде процедур, составленных на языке программирования АЛГОЛ для ЭВМ с транслятором ТА-1М (см. приложение). Первый вариант процедуры предназначен для расчета поля температуры тела без внутреннего распределенного источника теплоты, а второй — при наличии такого источника. [c.196]

Используя данные примера 8.4.1, произвести расчет режима охлаждения пластины толщиной 10 мм на воздухе после выгрузки ее из пресс-формы. Принять температуру воздуха Гв = 30 °С и коэффициент теплоотдачи а = 10 Вт/(м2-К), соответствующий условиям вынужденной конвекции воздуха. Теплообмен пластины с воздухом считать симметричным. [c.204]

Пластины 263 — Расчет — Гипотеза о неизменности нормали 170 — Теплоотдача при обтекании продольном 95 — Теплопроводность и охлаждение или нагревание 88, 89 [c.787]

Как видно из результатов расчетов, выполненных в работах [24, 53, 54] и приведенных на фиг. 13, величина собственного значения а является критерием интенсивности передачи возмущений вверх по потоку. С ростом а эффект уменьшается. Поэтому, согласно данным, полученным в работах [55, 561 для течения на плоской пластине, при вдуве газа через поверхность тела эффект усиливается, а при охлаждении поверхности резко ослабевает. Весьма важным является вопрос о постановке дополнительного краевого условия, используемого для отбора единственного решения задачи. В работе [49] для течений с х > О (1) показано, что если решение для основной части тела [длиной Ах/Г) II не содержит особой точки, в которой трение обращается в бесконечность, то в конце области давление не может изменяться на порядок величины [c.259]

При работе конденсатора на морской воде в трубках происходит электрохимическая коррозия. Между двумя разнородными материалами (трубка — доска доска — корпус и т. п.), электрически соединенными и погруженными в электролит (в данном случае морская вода), образуется гальваническая пара и возникает электрический ток, в результате которого постепенно разрушается анод — материал, обладающий более низким потенциалом, в то время как катод не подвергается коррозии. Сущность электрохимической защиты заключается в том, что коррозийный процесс сосредотачивается на вспомогательных дополнительных деталях, легко сменяемых и обреченных на сравнительно быстрое разъедание. Создание такой защиты может быть осуществлено двумя путями. Первый метод, называемый протекторной защитой, осуществляется присоединением к защищаемой конструкции протектора из металла, имеющего более низкий электрохимический потенциал в данной среде, т. е. путем образования гальванической пары протектор (анод) — защищаемый материал (катод). Обычно протекторные пластинки изготовляются из цинка, причем он является анодом как по отношению к стали, так и латуни. Протекторная защита, широко используемая в конденсаторах и других аппаратах на морской воде, предназначена для предохранения от коррозии трубных досок, стенок водяных камер и перегородок в них. Ее защитное действие распространяется также на концы конденсаторных трубок на длине в несколько сантиметров. Устройство и установка протектора показаны на фиг. 118. Цинковая пластина толщиной 8—12 мм плотно прикрепляется к бобышке, приваренной к стенке камеры. Пластины располагаются как можно ближе к защищаемой поверхности (в данном случае трубной доске). По практическим данным величина общей поверхности цинковых протекторов (считая с обеих сторон) принимается из расчета 1 м на 600 м поверхности охлаждения конденсатора. Цинковые протекторы в процессе эксплуатации покрываются слоем нерастворимых в морской воде продуктов коррозии цинка. Этот слой ослабляет или даже вовсе прекращает защитное действие протекторов, поэтому необходима периодическая очистка их (сталь [c.345]

Протекторная защита обычно недостаточно эффективна при наличии контакта стальных трубных досок с латунными трубками в конденсаторах на морской воде, а также из-за ржавления трубных досок при опорожненных водяных камерах. В этом случае, а также если невозможно по условиям эксплуатации периодически вскрывать конденсатор для чистки протекторов, прибегают к другому способу электрохимической защиты, который называется катодной защитой. Сущность его заключается в приложении извне напряжения от какого-либо постороннего источника постоянного тока. Вспомогательные аноды (разрушаемые пластины), изготовляемые обычно из стали или чугуна, присоединяются к положительному полюсу источника тока (мотор-генератор, аккумуляторная батарея и т. п.), а защищаемая конструкция (трубная доска, водяные камеры, отчасти латунные трубки) — к отрицательному полюсу (фиг. 175). Пластины толщиной 15—20 мм должны иметь поверхность (считая обе стороны) из расчета 8 см на 1 м поверхности охлаждения конденсатора. Напряжение электрогенератора постоянного тока 15—25 в, а мощность его определяется из расчета 0,1 вт на 1 м поверхности охлаждения конденсатора. Сила общего защитного тока определяется исходя из средней плотности тока 0,2 а на 1 дм поверхности охлаждения конденсатора. При эксплуатации необходимо следить (по амперметру) за правильностью направления тока и непрерывностью его подачи (что особенно важно), состоянием изоляции анодных пластин и равномерностью тока по отдельным электродам. Для этого в схеме предусмотрены реостаты. Катодная защита значительно дороже в установке и сложнее в эксплуатации, поэтому используется реже, чем протекторная, и только в том случае, если последняя не может обеспечить надлежащей стойкости защищаемых материалов. [c.346]

Расчет относительной температуры пластины б при нестационарном режиме ведется по формуле 15.23, правая часть которой представляет собой сумму бесконечного числа членов быстросходящегося ряда. По мере истечения времени, т. е. по мере увеличения Ро, значение экспоненциальной функции быстро убывает и последние члены ряда становятся настолько малыми, что ими можно пренебречь. В определенный момент времени остается только один первый член ряда, что соответствует наступлению регулярного режима охлаждения (или нагревания), т. е. [c.170]

Исследовано течение, возникающее при вдуве газа через проницаемую поверхность треугольной пластины, на режиме сильного вязко-невязкого взаимодействия гиперзвукового потока с ламинарным пограничным слоем. Рассмотрены особенности, связанные с обтеканием сильно охлажденных поверхностей и образованием в пограничном слое областей закритического и докритического течения. Установлено распределение скорости вдува, при котором в областях с закритическим режимом течения существуют автомодельные решения. Представлены результаты численных расчетов характеристик течения. [c.346]

Используя эти свойства стабильности теплового потока, расчет теплопроводности в телах сложной геометрической конфигурации можно свести к расчету процесса нагрева (охлаждения) тел трех классических форм одномерной плоской пластины — тело первого класса длинного круглого цилиндра — тело второго класса и шара —тело третьего класса. [c.111]

Рис. 2-4. Вспомогательный график для расчета времени нагрева или охлаждения средней плоскости пластины.

В. А. Фок и Н. Н. Семенов, изучавшие явления пробоя диэлектриков, теоретически доказали возможность электротеплового пробоя в идеально однородном диэлектрике, в котором нет никаких мест с заранее повышенными потерями. В своих расчетах они приняли образец диэлектрика в виде пластины бесконечно большой площади между такими же электродами. Это дало возможность рассматривать только среднюю часть пластины со строго однородным электрическим и тепловым полем и пренебречь краевыми условиями, искажающими поле. Очевидно, что в таком случае всю теплоотдачу от диэлектрика в окружающую среду надо считать через толщу диэлектрика на электроды, так как тепловое сопротивление на торцы будет бесконечно велико. Увеличение толщины диэлектрика при этом сильно ухудшает условия охлаждения, в силу чего должна снижаться электрическая прочность, что и наблюдается в действительности. Пробивное напряжение при этом растет медленней, чем толщина. Согласно теории В. А. Фока и Н. Н. Семенова действующее значение пробивного переменного напряжения твердого диэлектрика в киловольтах определяется следующим уравнением [c.74]

Составные пластины собираются из брусков с помощью специального кондуктора. Их применяют при толщине стали 5 мм. Чис. ло брусков (размером SX iXI-) определяется из расчета необходимого числа образцов для испытаний при одном режиме наплавки. Длина брусков L, предназначенных для исследования свойств металла околошовного участка, 200—250 мм. При испытании разных участков зоны термического влияния (в том числе участка старения при Г ЗбО—250° С) длина брусков зависит от скорости охлаждения следующим образом [c.20]

Эти расчеты показали, что критическое число Рейнольдса уменьшается при увеличении числа Мо внешнего потока при отсутствии теплоотдачи от пластины. Охлаждение пластины приводит к увеличению критического числа Рейнольдса при постоянном значении числа Мо, т. е. оказывает стабилизируюш ее влияние на пограничный слой. [c.312]

Расчет пористого охлаждения методом вдува в пограничный слой через пористую стенку наиболее детально был сделан Эккертом [Л. 7]. Он основан на решении системы дифференциальных уравнений тепло-и массопереноса для ламинарного пограничного слоя при обтекании плоской пористой пластины газом. При расчете термодиффузией (эффект Соре) и диффузионной теплопроводностью (эффект Дюфо) пренебрегали как величинами малыми. [c.22]

П. И. Ермаков и др. (103) использовали для расчетов предложенные В. А. Ломакиным [159] уравнения деформационной теории пластичности с учетом разгрузок и повторных нагружений. На ЭЦВМ Урал-2 был выполнен расчет формоизменения пластин из стали 20 и 1Х18Н9Т, подвергаемых медленным нагревам и быстрым охлаждениям. Результаты расчета сопоставлены с экспериментальными данными, и для первого цикла получено качественное их соответствие. Так, по расчету, пластины стали 20 в результате первой закалки от 700° С должны испытать укорочение на [c.20]

Расчет количества теплоты, отданной (воспринятой) пластиной в процессе охлаждения (нагревания) за промел<уток премсни от т = = 0 до т, практически сводится к вычислению средней безразмерной температуры в момент т, т. е. может быть вычислено по формуле [c.50]

Графики, построенные в масштабе для расчета нагрева (охлаждения) пластины и цилиндра, приведены в книге Краснощекова Е. А. и Сукомела А. С. Задачник но теплопередаче , Изд-во Энергия , 1969, рис. 2-1, 2-2, 2-3 и 2-4, и в других пособиях. [c.150]

Решение. Для расчета процесса вулканизации воспользуемся программой для ЭВМ, построенной на обращении к процедуре TRANS Т, составленной на языке программирования АЛГОЛ. Расчет отнесем только к двум точкам — в центре пластины и на ее поверхности — ввиду наибольшего различия степени вулканизации материала в них на протяжении всего процесса, включая стадию охлаждения. [c.202]

В табл. 3.13 приведены характеристические уравнения (3.52) и соотношения для расчета функций А ( i ) и t/( i I) в случае охлаждения (нафе-ва) бесконечной пластины, бесконечного цилиндра и шара. Через Jq и J j обозначены функции Бесселя первого рода нулевого и первого порядков (значения этих функций приведены в табл. 3.12). Начало координат расположено на средней плоскости для пластины, на оси цилиндра и в центре шара. [c.194]

Идея расчета ТЦП сложного изделия зaключaet я в условной замене его моделью массивного сплошного тела с простой формой поверхности (цилиндр, пластина или шар), материал которого обладает той же теплопроводностью, что и материал изделия, а тепловые свойства эквивалентного массивного тела выражены в виде эквивалентных коэффициентов [81]. В этом случае расчет-яре время, иагрева и охлаждения массивного тела будет совпадать с временем нагрева и охлаждения паяемого изделия с достаточной для практики точностью. [c.238]

Время нагрева и охлаждения теплотехнически толстого тела определяется теплопроводностью. Расчет этого времени приведен -выше. Значение суммарного коэффициента теплоотдачи в атом случае определяет граничное условие третьего рода. Рассмотренные методики расчета времени и наГревя н охлаждения справедливы для бесконечных пластины, цилиндра и шара. В практике нагрева Прн пайке имеют дело с изделиями конечной формы. При этом ааменяют паяемое изделие иа тело конечных размеров простой формы поверхности (параллелепипед, прямоугольный стержень, цилиндр, н шф). [c.245]

Классическое описание процессов охлаждения осуществляется с помощью уравнений математической физики (раздел тецлопроводность ). Следует отметить, что эти расчеты проводятся для тел простой формы (цилиндр, пластина). В общем виде изменение температурного поля при закалке описывается дифференциальным уравнением теплопроводности (уравнением Фурье) [c.169]

На рис. 3.19 приводится сопоставление результатов расчетй пористого охлаждения пластины по предложенной методике с опытными данными работы [16]. Расчетные кривые подсчитаны для дйух значений критерия Re, охватывающих весь диапазон опытов. Можно отметить удовлетворительное совпадение теории с экспериментом при относительных расходах 0,004. [c.102]

Расчетные формулы для режима длинных импульсов различают в зависимости от способа и эффективности теплоотвода с внешней стороны анода. Усредненная вс времени температура внешней стороны анода Т ер связана со средним значением отводимой мощности Шотв ср соотношением —=Шотвхр. В период импульсного нагрева, когда T=T +t, импульсная температура на внешней стороне анода с естественным охлаждением, как правило, много меньше усредненной во времени температуры. Поэтому в первом приближении расчет импульсного нагрева анода с естественным охлаждением выполняют в предположении о постоянстве мощности, отводимой с внешней поверхности анода. Этому соответствует граничное условие на внешней стороне —dtldx O, что эквивалентно нагреву пластины толщиной 2А , с обеих сторон которой подводится тепловой поток плотностью w [c.134]

Так, по данным [50], при охлаждении со скоростью порядка 10 град/с сплавы системы Nb—W—Zr(Hf)—С, содержащие цирконий (гафний) и углерода количествах, соответствующих 1—2 мол.% фазы в расчете на Zr или Hf , кристаллизуются с образованием преимущественно фазы Nb3 2. Нам не удалось выявить разницу в морфологии карбидов Nb и Nbg z, образующихся в литом материале. Вместе с тем указывается [22], что выделения ЫЬдСг — тонкие длинные иглы в отличие от более крупных игл-пластин Nb . [c.184]

Проведенные автором экспериментальные исследования разрезки пластин из боропластика и из боропластика с добавлением алюминия показали, что наиболее производительно разрезку можно производить кругами из синтетических алмазов марок АСб и АС15 на металлической связке М1. Зернистость кругов должна быть не ниже 250/200 с концентрацией 50—100 %. Желательно применение обильного охлаждения. Рекомендуемая частота вращения круга 7000—9000 об/мин (при диаметре отрезного круга 200 мм), что соответствует скоростям резания до 70 м/с. Скорости резания могут быть и ниже, если оборудование по жесткости не допускает такого высокого уровня скоростей. Продольная подача в зависимости от толщины разрезки может быть в пределах от 0,5 до 6 м/мин. Ориентировочный расчет подачи следует производить по формуле (7.12). В результате разрезки с указанными режимами резания получается поверхность высокого качества без сколов, вырывов, разлохмачивания с параметром шероховатости поверхности мкм. [c.154]

Ограниченные цилиндры и пластины можно рассчитывать по теореме Д. В. Будрина в случаях, когда условия теплопередачи для различных поверхностей за.готовок различные, например для расчета охлаждения заготовки в процессе горячей осадки, когда теплопередача свободной поверхности в воздух резко отличается от теплопередачи через контактные поверхности в инструмент. [c.87]

При одинаковых параметрах набегающего потока равновесная (адиабатическая) температура испарения легколетучих жидкостей всегда ниже, чем у воды. Поэтому температура стенки и среды вблизи нее может оказаться ниже температуры точки росы для, паров воды, практически всегда присутствующих в воздухе. Тогда в прилегающей к поверхности раздела фаз области пограничнсч о слоя начинается объемная и поверхностная конденсация влаги, сопровождающаяся дополнительными тепловыделениями. Следовательно, в энергетическом балансе стенки появляются новые составляющие, связанные с теплом конденсации, льдообразования и смешения жидкости, которые вызовут неизбежное перераспределение энтальпийных и массовых потоков, пересекающих омываемую твердую поверхность. Такое явление визуально наблюдалось в опытах Р. Ш. Вайнберг [Л. 3-59], когда при испарении охлажденного до температуры мокрого термометра ацетона на поверхности модели началось интенсивное осаждение воды, а отдельные участки пластины покрылись налетом инея и льда, и в опытах Иошиды и Хиодо [Л. 3-61], отметивших осаждение капель воды на свободную поверхность жидкости СС1 . Таким образом, стремление обеспечить условия адиабатического испарения может привести к значительному усложнению анализа и большим погрешностям при расчете. [c.252]

При выводе этой зависимости навалочный груз в вагоне условно рассматривался как неограниченная пластина (толщина ее неограниченно мала по сравнению с щириной и длиной) при распространении тепла по нормали к поверхности. С увеличением же высоты загрузки вагона влияние теплообмена со стороны боковых поверхностей щтабеля груза возрастает, вызывая в конечном итоге более интенсивное охлаждение всей массы груза, чем при теплообмене только со стороны верхней и нижней поверхностей штабеля. Для учета влияния указанного фактора использован метод, применяемый в теплотехнических расчетах. В этих целях введено вместо фактического значения высоты штабеля груза Н ее приведенное значение [c.20]

Для динамической формовки коллектор снова нагревают в печи до 130—140°С и выдерживают при этой температуре 1—1,5 ч. Затем его устанавливают на разгонный станок и вращают в течение 15 мин со скоростью, превышающей максимальную частоту вращения якоря на 25%. После этого нагретый не менее чем до ПО °С коллектор прессуют усилием 0,45—0,5 МН. Коллекторные болты подтягивают сначала после прессования (при горячем коллекторе) и затем после охлаждения до температуры окружающей среды. Цикл нагрева, разгона, прессования и подтягивания коллекторных болтов повторяют до получения стабильной формы коллектора, но не менее 3 раз. Нагревают коллектор в камере, смонтированной на самом разгоночном станке. После каждого цикла динамической формовки измеряют сопротивление изоляции и проверяют ее электрическую прочность высоким напряжением. Испытательное напряжение для коллекторов, отремонтированных с частичной заменой изоляции, 4000 В, а при полной замене изоляции 4600 В. Кроме того, проверяют, нет ли замыканий между медными пластинами. Испытательное напряжение при проверке принимают из расчета 50 В на 0,1 мм толщины миканитовой пластины у коллектора, отремонтированного с полной заменой изоляции, и 37,5 В для коллектора, "отремонтированного с [частичной заменой изоляции. Напряжение к смежным пластинам подают двумя щупами. [c.236]

Для разборки двигатель нужно снять с автомобиля в следующем порядке. Сначала слейте масло из системы смазки двигателя (лучше теплое, еще лучше - горячее, сразу после поездки) и охлаждающую жидкость из системы охлаждения (см. п. 2.2). После этого отсоедините и снимите аккумуляторную батарею и радиа-тор ( на автомобилях 2107 - дополнительно электрический вентилятор с кожухом) и другие узлы и детали, которые могут серьезно повлиять на снижение веса двигателя и удобство его демонтажа. Например, снимите головку цилиндров в сборе (см. п. 2.5), генератор, стартер, распределитель, насос охлаждающей жидкости, термостат, масляный фильтр и топливный насос, предварительно отсоединив эти узлы от соединяющих их шлангов, трубок, проводов, тросов и проч. Обратите внимание на соблюдение особой осторожности при отгибании вверх пластины с пазом для крепления трубки, идущей к топливному насосу. Не прикладывайте к трубке большое усилие, поскольку может ослабнуть посадка штуцера в корпусе насоса и появиться течь бензина. Кроме того, при снятии головки цилиндров не торопитесь и удостоверьтесь, что прокладка головки не прилипла одной частью к самой головке, а другой - к блоку цилиндров. В противном случае устраните залипание на детали, где площадь прилипания меньше и где отлипание происходит с меньшим усилием. После этого снимите капот, предварительно отвернув от кузова его петли и сжав, а потом освободив, пружинный фиксатор ролика ограничителя. Теперь отверните посредством изогнутого накидного ключа два верхних болта, крепящие картер сцепления к блоку цилиндров. Потом отверните две гайки верхних подушек опоры двигателя, поднимите домкратом переднее левое колесо, установив под порог кузова надежную опору, и снимите нижний защитный лист. Далее отверните 4 болта, крепящие вертикальный лист (закрывающий картер сцепления), и выверните оставшиеся два нижних болта крепления картера сцепления к блоку цилиндров. Затем установите под картер сцепления подставку высотой 330 мм (лучше деревянный брус размером 150х 150х хЗОО мм) с таким расчетом, чтобы при опускании кузова не был зажат отогнутый на картер край вертикального защитного листа. [c.71]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...