Вывод численных данных

После этого необходимо заблокировать вывод численных данных [c.287]

Для визуализации результатов расчетов (построения эпюр) данную программу необходимо выполнить несколько раз. После первого прогона программы на экране монитора появятся вектор X и таблица параметров 0(х), М(х), Е1(р(х), Elv(x), kbv(x). После этого необходимо заблокировать вывод численных данных оператором точка с запятой [c.356]

Вывод численных данных [c.142]

А = [ ] — вывод численного значения переменной или выражения на месте первого операнда появляется числовая или текстовая константа, а на месте второго (необязательного операнда) — соответствующая единица (см. далее табл. 5.17), если числовая константа размерная пользователь вправе менять единицу умолчания на любую другую, определенную к данному моменту [c.198]

Следовательно, при уровне значимости 0,05 можно считать, что история нагружения не влияет на полный ресурс. Этот вывод справедлив лишь для вполне определенных математических моделей и конкретных численных данных. [c.88]

Контрольный (тренировочный) разряд начинают при температуре электролита 18—27 С. Ток разряда численно примерно равен значению 0,1 Сн батареи (см. табл. 2.1 и вывод на данной странице). [c.27]

Этот вывод противоречит условию (3.2.30) и является спорным, в частности, в работах [70, 475] интерпретация аналогичных численных данных совсем иная (см. примечание редактора на с. 227).— Прим. ред. [c.193]

На рис. 8 показана эта зависимость сц от величины Ве, а также зависимость с в (Ве), рассчитанная при помощи изложенного в данном разделе метода для области значений 0.1 Ве <1 5. Видно, что отличие численных результатов от теоретических невелико в пределах 0.1 Ве 1, когда приближения, допущенные при выводе (2. 3. 32), справедливы. [c.37]

На фиг. 4.13 показано изменение локального числа Нуссельта в осевом направлении при различных содержаниях твердой фазы, полученное по результатам численных расчетов [713]. Значения чисел Рейнольдса 27 000 и 13 500 были выбраны, чтобы сопоставить результаты расчетов с экспериментальными данными [212]. Отношение удельных теплоемкостей Ср с = 1,2 соответствует случаю движения смеси частиц окиси алюминия и двуокиси кремния в воздухе при стандартных условиях (1 атм, 15,5° С). Как видно из фиг. 4.14, выполненный нами анализ подтверждает выводы работы [212] о линейной зависимости между средним числом [c.177]

Входящий в полученные выражения для проекций аэродинамической силы qi, коэффициент Сь(аа) зависит от угла атаки и формы сечения стержня. Как уже указывалось выше, зависимость от угла Ga можно получить только экспериментально. Экспериментально полученные графики, устанавливающие зависимость аэродинамических коэффициентов с ,, l и Ст для ряда сечений, приведены в 6.3. При численном решении уравнений равновесия стержней, нагруженных аэродинамическими силами, достаточно иметь числовые значения в зависимости от аа, что и получают при обработке экспериментальных данных. Для стержня, который под действием аэродинамических сил и моментов деформируется, угол атаки аа=аао+ааь где аао — начальный (известный) угол атаки о.а — дополнительный угол атаки, вызванный деформацией стержня, который определяется из решения уравнений равновесия стержня в потоке. Выражение для угла Oai при малых перемещениях точек осевой линии стержня и малых углах поворота связанных осей выводится дальше [см. соотношение (6.85)]. [c.251]

Во второй части учебника изложены основные положения динамики стержней, дан вывод уравнений движения стержней в линейной и нелинейной постановке приведены уравнения малых колебаний пространственно-криволинейных стержней с изложением численных методов определения частот и форм колебаний. Большое внимание уделено неконсервативным задачам с изложением методов исследования динамической устойчивости малых колебаний. Рассмотрены параметрические и случайные колебания стержней. Приведены примеры численного решения прикладных задач с использованием ЭВМ. [c.2]

Далее, в отличие от предыдущих параграфов, дан вывод основных уравнений в лагранжевых переменных. Их использование позволяет проще реализовать численное решение одномерных задач о движении односкоростной среды с контактными границами. [c.141]

Таким образом, если тело находится в равновесии с внешней средой, то любое его состояние характеризуется энергией U pV, численно равной энтальпии Г тела в данном состоянии. Этот вывод хорошо иллюстрируется следующим примером (рис. 1.11). Пусть имеется цилиндр с расположенным в нем поршнем, под которым находится некоторое количество газа. Для уравновешивания давления газа р поршень площадью Q должен быть нагружен грузом Р = рй. Полная энергия рассматриваемой системы Е = и pQh = U pV, т. е. Е — I. [c.34]

Обычно прогнозирование, связанное с применением математического аппарата (элементы численного анализа и теории случайных функций), называется аналитическим [27]. Специфика прогнозирования надежности заключается в том, что при оценке вероятности безотказной работы Р (/) эту функцию в общем случае нельзя экстраполировать. Если она определена на каком-то участке, то за его пределами ничего о функции Р ( сказать нельзя [43]. Поэтому основным методом для прогнозирования надежности сложных систем является оценка изменения его выходных параметров во времени при различных входных данных, на основании чего можно сделать вывод о показателях надежности при различных возможных ситуациях и методах эксплуатации данного изделия. [c.209]

Основным ее исходным положением является известная формула эпохи различаются не тем, что производится, а тем, как производится, какими средствами труда. Далее логически выводятся и аналитически записываются, как и в обычной термодинамике, два закона. Однако в уравнении первого закона (сохранения энергии, как известно) слева вместо количества тепла записаны... полные затраты труда при расширенном воспроизводстве , справа же вместо изменения внутренней энергии — прирост затрат труда на выпуск продукции , к которому прибавляются вместо работы действительные затраты общественно необходимого труда . Затем записываются по аналогии с уравнением состояния идеального газа уравнение состояния экономического производства и, наконец, вырах<ение энтропии экономического производства как отношение приращения полных затрат труда к абстрактной численности персонала, участвующего в выпуске данной продукции. [c.182]

Увеличение мощности агрегатов и электростанций значительно сокращает удельную численность обслуживающего персонала (рис. 2-3). Удельная численность персонала на электростанциях различной мощности приведена в табл. 2-8 по данным института Теплоэлектропроект. Из приведенных в табл. 2-8 данных можно сделать вывод о том, что удельная численность [c.56]

Таким образом, краткий обзор литературы позволяет сделать вывод о том, что исследователи добились определенных успехов в постановке и разработке проблем социалистического соревнования. Была сделана попытка определить особенности и главные черты соревнования проанализировать воспитательное значение его многообразных форм и начинаний, зародившихся в условиях развитого социализма. Опираясь на архивный материал, центральную и местную печать, авторы раскрыли деятельность заводских партийных организаций по воспитанию у рабочего класса коммунистического отношения к труду в процессе социалистического соревнования, показали работу многочисленных инициаторов и застрельщиков соревнования. В научный оборот были введены обобщающие статистические данные о размахе соревнования в годы семилетки и восьмой пятилетки, о численности участников движения за коммунистическое отношение к труду в главных отраслях промышленности и в целом в Сибири. [c.35]

Результаты численного анализа ползучести относительно подъемистых тонких оболочек вращения, приведенные в данной главе и параграфе 1 главы III, не дают оснований для однозначного вывода о связи критического времени с параметром подъема над плоскостью (при фиксированных значениях внешней нагрузки) и условиями опирания края, так как для них возможна реализация неосесимметричной потери устойчивости, которая предшествует осесимметричному хлопку. Вопрос об оценке устойчивости таких оболочек на определенном временном интервале должен решаться путем численных исследований с использованием обоих критериев. [c.90]

Все методы определения кинетических параметров можно разделить на две большие группы. К первой относятся дифференциальные методы, при выводе которых проводится логарифмирование дифференциального уравнения (11-12). Скорость реакции определяется при этом посредством графического или численного дифференцирования кривых термогравиметрического анализа. Методы второй группы основаны на интегрировании уравнения (11-12) при тех или иных упрощающих предположениях и допущениях и требуют либо обработки полученных данных по методу проб и ошибок, либо проведения нескольких опытов с различными скоростями нагрева. [c.347]

В результате проведенного анализа упрощенной схемы одномерного движения адиабатического двухфазного потока в канале, по-разному ориентированному в поле сил тяжести, можно сделать следующие выводы. Сопоставление опытных данных при движении двухфазного потока в горизонтальном и вертикальном каналах следует производить не при одинаковых расходах смеси и весовых газосодержаниях, а при одинаковых расходах жидкости (и> ) и истинных объемных газосодержаниях (ф). При этом сопоставлении нивелирный напор необходимо вычислять не по общепринятым формальным определениям (1) или (2), а по формуле (14). Для того чтобы качественно оценить ошибки, к которым может привести невыполнение этих условий сопоставления, рассмотрим конкретный численный пример для вынужденного движения пароводяного потока в вертикальном и горизонтальном плоском канале шириной г=10 мм при давлении р=76 кГ/см (ft да 10- кГ-сек/м да 2-10-в кГ-сек/м f 735 кГ/м f да да 40 кГ/м ), приведенной скорости воды ш =10 м/сек и 3 > 0.9. При расчете воспользуемся формулами, полученными выше для ламинарного кольцевого течения двухфазного потока. Безусловно, это приведет к идеализации реального процесса, так как в действительности характер движения фаз будет в этих условиях турбулентным, режим течения смеси не обязательно кольцевым и т. п. Однако качественная сторона явлений (по крайней мере для таких режимов течения двухфазного потока, как снарядный и дисперсно-кольцевой) этими формулами будет, по-видимому, отражена. [c.173]

Результаты численного решения и экспериментальная кривая распределения давления представлены на рис. 5-3. Несовпадение (количественное) теоретической кривой с экспериментальными данными объясняется в первую очередь влиянием пограничного слоя, которое не было учтено, несовершенством кинетической теории, недостаточной точностью интерполяционной формулы для профиля сопла и пр. Однако качественное совпадение вполне удовлетворительное и качественные выводы, которые можно сделать на основе полученного решения, отражают достаточно точно реальное положение дел. [c.123]

Вывод. Построение, позволяющее определить неизвестное 5-состояние и вместе с ним рассчитать скорость массопереноса, весьма несложно. При этом, в частности, удается избежать большого объема численных расчетов, связанных с методом проб и ошибок. Однако не представляется возможным исключить лучистую составляющую теплового потока или составляющую, учитывающую зависимость проводимости g от В. Преимущества использования /if-диаграммы (мы надеемся, что они станут еще более очевидными в 6-4) заключаются в ускорении расчета (при наличии построенной диаграммы), а также в том, что h—f диаграмма позволяет лучше понять относительную роль различных параметров задачи. Последнее преимущество, а также удобство вследствие необходимости построения диаграммы лишь один раз для определенной пары веществ при данном давлении вытекают из того, что форма линий диаграммы энтальпия — состав (изотермы и 5-кривая) характеризует все общие термодинамические аспекты задачи. Частные особенности конкретных условий массопереноса проявляются в расположении характерных точек, используемых при построении. [c.265]

Каждый читатель, знакомый с численным анализом, узнает в этой постановке обычную задачу непосредственного интегрирования. Наличие алгебраических соотношений позволяет исключить одно из дифференциальных уравнений. Тогда останется система двух дифференциальных уравнений, например для переменных ha и fo- Фактически уравнения допускают последовательное, а не одновременное решение, поскольку Ng можно временно исключить, как это было проделано при выводе уравнения (7-87). Поэтому решение математической задачи прямыми методами численного анализа, подробные сведения о которых в данной книге не приводятся, не представляет особых трудностей. [c.319]

Зависимость квантилей отношения L Jp от уровня напряжений sire, построенная по формуле (4.96), приведена на рис. 4.14. При построении графика принято х = 1 Го 0 а = 5 Я,/р = 10. График демонстрирует слабую зависимость критического напряжения от размера трещины, т. е. высокую трещиностойкость однонаправленного композита. Однако следует заметить, что этот вывод относится к поперечным трещинам, зародившимся естественным путем и имеющим, следовательно, значительное расслоение на фронте. Кроме того, при численных данных, для которых построен рис. 4.14, разрушение вследствие потери целостности происходит при значительно более низких напряжениях, чем разрушение из-за неустойчивого роста трещины. [c.156]

Из сравнения численных данных можно сделать вывод, что вариация 22=24 = (/соСр) приводит в основном к изменению d. Параметр п для фиксированной структуры поперечного сечения СПЛ остается неизменным, з меняется незначительно. Следовательно, механизм регулирования Уф в терминах обобщенных параметров объясняется изменением d, т. е. отношения модулей амплитуд нормальных составляющих волн, распространяющихся в связанных полосковых линиях с неуравновешенной электромагнитной связью. Данное обстоятельство подтверждает правильность основного результата работы [20], в которой подобного доказательства не приводилось. [c.61]

Проиллюстрируем сделанные выводы численными примерами. Обратимся к рис. 38.4, а. Здесь имеется пять колен А, В, С, D и Е. Пусть общая относительная длина канала lld=30. Оценим эффект, который дает скругление колен до радиуса, определяемого значением RJd=2 при условии, что в одном случае Re =20, в другом Re =2000. В соответствии с данными рис. 38.4, б уменьшение потерь вследствие скругления одного колена при Re =20 равно тому, которое было бы получено при уменьшении Ijd на 6//d = 0,3, и для всех пяти колен лишь на hl/d= 1,5. Изменение потерь составляет только 5 /о от потерь на трение в канале, и скругление колен, если оно связано с технологическими трудностями, может не делаться. Во втором случае, когда Re =2000, при тех же условиях имеем для одного колена olld=3l и для всех пяти колен 6//d=I55. В данном случае скругление колен имеет большое значение. Если его не сделать, то дополнительные потери механической энергии потока в коленах будут более чем в пять раз превосходить потери на трение в канале. [c.357]

Сравнение экспериментально замеренных величин скорости и ее расчетных значений (рис.4.2 4.3) позволяет сделать вывод, что опытные значения скоростей находятся между аналитико-численными данными, полученными по первому и второму подходам. Поэтому расход воздуха, необходимый для локализации пылевыделений, предлагается вычислять по формуле [c.621]

Если условия однозначности подобны и определяющие критерии численно равны, то это влечет за собой равенство всех остальных иеопределяющих критериев. Следовательно, каждый из неоп-ределяюищх критериев есть однозначная функция совокупности определяющих критериев. Этот вывод имеет важное значение для обобщения данных опыта. [c.417]

Из сказанного вытекает и другой вывод. Увеличение годового выпуска машин еще не означает увеличения численности действующих машин и объема выпуска промышленной продукции. Цифры возрастания годового производства машин характеризуют рост экономики только в том случае, если они сопровождаются объективнцши данными о долговечности и качестве выпускаемых машин. [c.20]

Данное пособие состоит из двух глав и приложения. В первой главе изложены методики, приведены примеры и программы получения с помощью системы аналитических вычислений REDU E, а также численных методов основных уравнений аналитической динамики (уравнений Лагранжа, Гамильтона, Рауса и др.). Рассмотрена задача вывода уравнений Эйлера - Лагранжа с использованием общих теорем динамики, а также уравнений относительного движения в обобщенных координатах. [c.3]

При расчетах конкретных равновесий этот рассмотренный выше академический этап общего термодинамического исследования с выводом аналитических зависимостей для свбйств систем является промежуточным между формулировкой задачи н получением конечных численных результатов. Он необходим для понимания смысла всей проводимой работы, для дальнейшего использования, корректировки ее результатов, сопоставления их с другими данными, однако он не яаляется обязательным для выполнения самого расчета равновесия. Такие расчеты могут основываться не на равенствах химических потенциалов или иных формулах, получающихся при детализации исходных принципов термодинамики, а на самих этих принципах непосредственно. Возможность исключить излишнюю с точки зрения получения конечного результата аналитическую разработку проблемы появляется благодаря использованию числеиш.ьч методов решеиия термодинамических задач. Последние могут при этом формулироваться в самом общем виде, как задачи на поиск условного экстремума определенной (характеристической) функции при заданных ограничениях на переменные. С одной стороны, такая формулировка следует непосредственно из критериев термодинамического равновесия, с другой — она соответствует формулировкам задач математического программирования. [c.166]

Несмотря на эти различия, были предприняты попытки описать некоторые ядерные процессы и свойства по аналогии с динамикой жидкой капли. Главное ирименение этой модели состоит в использовании ее для вывода формулы энергии связи ядер, чем мы и воспользовались в 23. Получс1нюе выражение для энергии связи (IV. 18) Ю своей структуре и численному значению находится в соответствии с опытными данными. [c.173]

В предыдущих главах, посвященных изложению основных теоретических положений динамики стержней, были даны методы вывода уравнений движения пространственнокриволинейных стержней, нагруженных переменными во времени распределенными и сосредоточенными силами. Наряду с мертвыми силами расс.матривались и другие возможные силы, которые могут зависеть от линейных и угловых перемещений и их первых производных по независимым аргументам. Были получены уравнения малых колебаний и изложены численные точные и приближенные методы определения частот и форм колебаний пространственно-криволинейных стержней. [c.164]

При содержании второй фазы в пределах 1—10 % (об.) численные оценки с применением выражений (2.81) или (2.82) и (2.83) превышают напряжение Орована в 1,5—2 раза, что на основании рассмотренной выше модели соответствует наличию одной или двух остаточных петель вокруг частиц, что хорошо подтверждается электронно-микроскопическими данными [166]. Сравнение оценки по уравнению (2.82) с экспериментальными данными для сплава Nb — 4 % (об.) ZrN (рис. 2.28, кривые 2иЗ) показывает практически полное совпадение их в широком температурном интервале. Однако, как показывает анализ уравнений, при содержании второй фазы, меньшем 1 % (об.) и при г < 0,05 мкм (т. е. вблизи области дисперсионного упрочнения когерентными выделениями) выражение (2.81) дает завышенные значения Ат, что обусловлено рядом причин. Например, при малых размерах частиц, как отмечалось еще Анселлом [138], необходимо учитывать кривизну дислокационных линий остаточных петель, т. е. при г < 0,05 мкм некорректно использовать выражение (2.74) для вывода уравнения (2.81). Кроме того, в случае малых содержаний второй фазы и малых ее размеров должна резко уменьшиться вероятность встречи движущихся в плоскости скольжения дислокаций с частицами, т. е. должно увеличиваться эффективное расстояние между частицами. Интересно, что, если в уравнение (2.82) подставить выражение для эффективного расстояния между частицами [c.81]

На основании изложенного можно сделать вывод, что изменение сопротивления материала пластическому деформированию существенно влияет на скорость распространения пластической ударной волны в области малых упруго-пластических деформаций. Скорость ударной волны равна гидродинамической только в частном случае идеальной упруго-пластической среды с нулевым упрочнением либо среды с постоянным уровнем средних напряжений аср = роепл/е в процессе деформации по реализуемому при прохождении ударной волны законе деформации. В ударной волне реализуется наиболее высокая скорость деформации при данной интенсивности волны, сохраняющаяся при распространении волны. Влияние поведения материала под нагрузкой на распространение ударной волны подтверждается численными расчетами при использовапии различных реологических моделей материала [84]. [c.167]

Такая численная оценка N рекомендуется для всех рассмотренных в работе жидкостей с любым начальным паросодержанием. В работе [44] приведены сопоставления результатов экспериментов (истечения криогенных жидкостей, пароводяных смесей, насыщенной и недогретой до насыщения воды) различных авторов с расчетными данными, выполненными с использованием предложенной эмпирической зависимости. В результате сопоставления сделан вывод о ее достаточной пригодности. Естественно, однако, что предложенная зависимость без предварительной проверки не может быть распространена за рамки исследованного диапазона параметров. Действительно, даже там,, где совпадение считается наиболее благоприятным (рис. 1.14) отчетливо видно, что характер распределения эксперименталь- [c.19]

Выводы и предложения. В данной работе поясняется метод моделирования трехмерного механизма с помощью линий-векторов, а также метод, посредством которого могут быть имитированы (моделированы) характеристики движения для различных типов пар путем фиксирования соответствующих параметров в операторах кватернионов. На основании уравнения замкнутости записана программа, при помощи которой представляется возможным численное решение задачи перемещений для любого трехмерного четырехзвенного механизма вынужденного движения с любой произвольной геометрией и любой комбинацией пяти основных пар. Пятью основными парами являются вращательная, вращательнопоступательная (цилиндрическая), поступательная, шаровая и винтовая. [c.290]

Численные значения критерия Нуссельта оказались весьма низкими (Nu<2). Н. А. Шахова пришла к правильному выводу, что полученные низкие а и Nu иред-С1авляют собой лишь условные эффективные значения, обязанные прорыву значительной части газов без должного контактирования с частицами. Несколько раньше сходные предположения о прорыве части газов без теплообмена с материалом высказали Уилхелм [Л. 603], Тумей и Джонстон [Л. 567]. При этом Тумей и Джонстон сделали, однако, неоправданное, опровергаемое опытными данными безоговорочное допущение, что всегда все избыточное количество газов (сверх необходимого для минимального псевдоожижения) проходит сквозь слой в виде прерывной фазы — пузырей и ничего не упомянули о газообмене пузырей с остальным слоем. [c.278]

В предыдущем разделе отмечалось, что полученное замкнутое решение неприменимо при очень низких числах Прандтля, так как при выводе уравнения мы пренебрегали молекулярным переносом тепла в турбулентном ядре. Но при низких числах Прандтля молекулярный перенос становится весьма существенным. Впервые решение уравнения теплообмена при турбулентном течении в трубе распространил на низкие числа Прандтля Мар-тинелли [Л. 5]. Он просто включил в исходное уравнение энергии член, учитывающий молекулярный перенос тепла, и провел численное интегрирование. Однако расчеты Мартинелли дают завышенные по сравнению с опытными данными для жидких металлов числа Нуссельта. Можно полагать, что модель теплообмена при турбулентном течении, основанная на аналогии Рейнольдса, является все же слишком упрощенной. [c.201]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...