Что такое контрольная точка

Что такое контрольная точка [c.564]

Указатель повреждений. Указатель повреждений УП служит для определения неисправностей в цепях управления пуском дизеля и возбуждения тягового генератора (см. рис. 11.2). Он состоит из панели резисторов ПР, переключателей секций ТУ1, ТУ2 и указателя УП, выполненного на базе вольтметра с двумя специальными шкалами, на которых нанесены, обозначения контролируемых аппаратов. В соответствии с обозначениями на шкале резисторы блока БР подсоединены к контрольным точкам цепей управления. Резисторы блока БР подобраны таким образом, что каждой контрольной точке соответствует определенное значение тока, протекающего через указатель и устанавливающего его стрелку в соответствующее положение. Полное отклонение стрелки прибора свидетельствует об исправности проверяемой цепи. В случае отказа какого-либо аппарата стрелка укажет его на соответствующей шкале указателя УП. [c.254]

Указатель повреждений У1. Для облегчения отыскания неисправностей Б цепях управления пуска дизеля и возбуждения тягового генератора служит указатель, повреждений. Указатель У1 состоит из резисторов Н1—Н16 блока БР, переключателя Т23 и собственно указателя У1, представляющего собой вольтметр. М-4200 со специальной шкалой. Шкала указателя разбита на две части, на каждой из которых нанесены контрольные точки цепей пуска и возбуждения. К этим контрольным точкам подсоединены резисторы блока БР. Сопротивления резисторов подобраны таким образом, что каждой контрольной точке соответствует определенный ток, протекающий через указатель У1, вследствие чего стрелка прибора У1 занимает определенное положение. При пуске дизеля прибор У1 питается от зажима 1/1—4 или 11/2 через Я1—Я8, размыкающий контакт реле Р49, а его стрелка указывает на контрольные точки шкалы Пуск . После окончания пуска прибор У1 питается от зажима /7/2 через Р9—Р16 (контакты РУ9 разомкнуты), а его стрелка указывает на контрольные точки шкалы Возбуждение . [c.233]

Г /г/г 1. Таким образом, всего этих неизвестных 2 пМ V, следовательно, необходимо, чтобы система содержала такое же количество уравнений. В то же время, рассматривая системы (9.196) — (9.198), можно видеть, что каждая из этих систем состоит из 2 п — 1) уравнений, составляемых для соответствующих контрольных точек, число которых (л — 1) (эти точки располагаются на линиях V, идущих вдоль размаха, кроме передней и задней кромок таким образом, величина изменяется от 1 до л — 1). [c.308]

Примем, что контрольные точки располагаются на середине линий, проведенных через точки с одинаковыми значениями V (кроме передних и задних кромок),т. е. на одинаковом расстоянии между свободными вихрями. Таким образом, координаты контрольных точек (крестики на рис. 2.6.1) определяются соотношениями [c.225]

Эксперименты (см. [12]) показывают, что при высоких скоростях течения и больших недогревах (лд < - 0,1) плотность теплового потока не влияет на гидравлическое сопротивление вплоть до. Это дает основания полагать, что в рассматриваемых условиях паровые пузырьки не выходят за пределы вязкого подслоя, а остаются на стенке, действуя как тепловые трубы микронных размеров. В основании таких пузырьков жидкость испаряется, а на верхней (купольной) части пар конденсируется (рис. 8.8). Если предположить, что на контрольной поверхности АА, совпадающей с границей вязкого подслоя, температура равна (принимается, следовательно, что эта граница проходит в среднем через вершины паровых пузырьков, сидящих на стенке), то предельная плотность теплового потока определяется возможностями однофазной турбулентной конвекции. [c.363]

При решении системы уравнений (6.88), (6.89), определяющих границы динамической устойчивости с учетом конкретных данных, нередко возможны существенные упрощения. Так, в частности, при Qo О в уравнении (6.89) обычно последние два слагаемых, заключенные в квадратные скобки, по сравнению с нелинейной функцией Л(, оказываются малыми, а при / = /а. — строго равны нулю. При этом, как правило, удается непосредственно выразить Л о через Су, после чего из уравнения (6.88) может быть определено одно неизвестное j. При Qo = О уравнение (6.88) принимает вид = 0. Расчетная практика свидетельствует о том, что в этом случае при определении границ области устойчивости в качестве первого приближения можно пользоваться результатами, полученными при Ло = О (см. режимы j = Vgi /г. ) Разумеется, на современном уровне развития вычислительной техники отмеченные упрощения не являются столь необходимыми, однако даже при машинном счете они существенно облегчают оценку и контроль результатов, получаемых с помощью ЭВМ (порядок величин, контрольные точки, характер изменения функций и т. п.). [c.285]

Совсем иначе пошло дело на тех предприятиях, где к внедрению статистического контроля отнеслись как к очередной продиктованной сверху кампании . Естественно, что сразу же по прекращению формального нажима сверху такой контроль немедленно отмирал. Оказывается, что в подавляющем большинстве подобных случаев вводить статистический контроль было заведомо бессмысленно по той простой причине, что после выполнения приказа, полученного с контрольной карты о проведении подналадки процесса, последний, как правило, все равно оставался плохим, например, из-за того, что погрешности новой настройки составляли от половины до трех четвертей поля допуска, или из-за того, что мгновенное рассеивание намного превышало поле допуска. Очевидно, что такого рода бессмысленные действия были бы невозможны, если бы на этих предприятиях технологи уже применяли расчеты точности технологических процессов. [c.70]

Принцип работы одного из типов такого регулятора состоит в том, что повышение или понижение температуры в контрольных точках отапливаемого здания против заданной (обычно 4-18° С) передается по проводам к установленному на вводе регулятору, который прекращает или возобновляет циркуляцию воды в отопительной системе. В контрольных точках здания (обычно в трех) устанавливаются датчики температуры или комнатные термореле. [c.208]

Для того чтобы численно решить уравнения (18,52) и (18.55), в расчетах пространственных полей используется МКЭ, а для определения временных зависимостей — МКР. Для начала вся граница С условно разбивается на отрезки конечной длины — конечные элементы (рис. 18.5). В каждом элементе функции ф, т , В и D приближаются комбинацией значений этих величин в узловых точках и интерполяцией. Базисная функция линейна по S, причем S измеряется вдоль элемента. Далее, для выбора значений в контрольных точках, которыми считаются узловые точки, к уравнению (18.52) применяется метод коллокации. Таким образом, при дискретизации уравнение (18.52) заменяется системой алгебраических уравнений относительно Ф , т] и Л , причем индекс i означает, что величина относится к узловой точке i, а точка означает дифференцирование по времени. С другой стороны, при дискретизации уравнения (18.55), принимая во внимание произвольность величин получаем другую систему уравнений относительно фг, ф , T)i, т и bi ). Поскольку эти системы уравнений нелинейны относительно неизвестных величин, для численного решения используется метод возмущений. Пусть [c.437]

Полученные выше результаты собраны во втором столбце табл. 13.1. В третьем столбце этой таблицы представлены соответствующие результаты для процессов со стационарными потоками. В дальнейшем мы обсудим эти результаты, хотя и менее подробно, поскольку единственное существенное отличие в способе их получения состоит в том, что использовался контрольно-объемный анализ вместо анализа системы. Тем не менее эти результаты чрезвычайно важны с прикладной точки зрения, так как на практике различные процессы чаще всего сопровождаются теми или иными потоками. [c.226]

В большинстве случаев будем предполагать, что значение переменной в расчетной точке распространяется на весь контрольный объем. Аналогично значение в граничной точке преобладает на всей грани соответствующего контрольного объема. Из этого следует, что границы контрольных объемов должны располагаться так, чтобы [c.75]

Однако если заранее рассчитать глиссаду планирования, определить характерные точки на маршруте захода на посадку и потребную высоту пролета этих точек, то расчет значительно упрощается и может быть выполнен довольно точно летчиком средней квалификации (сразу же оговоримся, что при неработающем двигателе он практически возможен только в хорошую погоду, т. е, при высоте облачности не менее 3000—4000 м). Такой способ расчета получил название метод контрольных точек. Выполняется он следующим образом. [c.144]

В то время как течение со скоростями 1, 2, существующее в действительности, удовлетворяет уравнению неразрывности, гипотетическое течение со скоростями щ, гг, в котором > ггг не удовлетворяет этому уравнению, так как количество жидкости, протекающее через выходное сечение, слишком велико. Для учета этого обстоятельства следует принять, что внутри контрольной поверхности, там, где расположено тело, имеется источник, мощность которого равна [c.678]

На плоскости разъема корпуса редуктора указан знак , означающий допуск плоскости 0,16 мм, заданный в габаритных размерах плоскости разъема, так как цифры ограничивающей распространение этого допуска на часть плоскости нет в обозначении. При обработке плоскости разъема учитывают, что контроль плоскостности проводится с помощью контрольной плиты и что наибольшее расстояние точек обработанной плоскости разъема в габаритных размерах этой плоскости не должно превышать 0,16 мм. [c.34]

От качества наладки станка зависит точность изготовляемого зуборезного инструмента. Порядок наладки следующий. Наладчик просматривает качество прилегания и состояние центров в передней и задней бабках и их соосность. Для проверки соосности центров применяют контрольную оправку, устанавливаемую между центрами передней и задней бабок станка. Измерительным прибором служит индикатор, укрепляемый на суппорте так, чтобы его измерительный стержень касался поверхности оправки. Положение задней бабки регулируют смещением корпуса задней бабки относительно мостика при помощи винта до получения одинаковых показателей индикатора у переднего и заднего концов оправки, при этом перемещают суппорт с индикатором вдоль направляющих на всю длину оправки. Затем производят такое же измерение, но измерительный стержень индикатора смещают на 90°. Погрешность отклонений в каждом случае определяется как алгебраическая разность наибольших показаний индикатора при измерении у обоих концов оправки. Допустимое отклонение 0,02 мм на длине оправки, равной удвоенной длине каретки. После того как наладчик убедился, что соосность шпинделя передней бабки и пиноли задней бабки находится в пределах допустимого размера, проверяют путем поворота вручную биение оправки по индикатору в трех местах — у пиноли задней бабки, в центре и у переднего конца шпинделя передней бабки. Биение оправки не должно превышать 0,02 мм. После снятия контрольной оправки со станка устанавливают рабочую оправку на центра и проверяют на биение. Если после проверки рабочей оправки на станке результаты измерений одинаковы с контрольной, то на нее можно устанавливать подлежащий обработке инструмент. В противном случае производят дополнительную проверку рабочей оправки и выясняют ее погрешность. Когда наладчик закончил установку инструмента, подлежащего обработке, при- [c.101]

Допустимое значение К лежит в пределах 0,9 —1,1. Если значение К 1 выходит за указанные пределы, следует выбрать для тарировки по возможности другое сечение. В связи с тем что для котлов большой мощности (более 500 т/ч) поле температур в выходном сечении поворотной камеры или за первой по ходу газов поверхностью нагрева в конвективном газоходе весьма неравномерно, невозможно использование одиночных ПТ в контрольных точках. Вследствие этого для измерения температуры в опытах следует применять несколько ПТ, передвигаемых по глубине сечения, или применять параллельно соединенные (антенные) ПТ. Необходимость такой схемы измерения определяется предварительной тарировкой. Расстояние между смежными точками измерения по ширине газохода (за пароперегревателем и в конвективной шахте) следует принимать равным 1 —1,5 м. [c.173]

Фиг. 84-1. Контрольная карта для регистрации числа бракованных деталей. Допустимый брак не более двух в каждой выборке из 1000 шт. Это требование не выдерживается, так как точки, соответствующие выборкам 10 и 16, лежат за внешними контрольными границами. Таким образом, требуется проверить процесс изготовления. Выборки 18, 19 и 20 также показывают, что началось ухудшение качества продукции.

Так, если известно, что биение контрольной оправки длиной 100 мм в цилиндрическом соединении, выполненном по 5-му квалитету точности, составляет 3,2 мкм, то биение инструмента с вылетом 150 мм относительно соединения будет в 1,5 раза больше, и для данного элемента конструкции блока передаточное отношение А = = 150/100=1,5. [c.305]

Если модель окажется настолько неадекватной изучаемому процессу, что все ошибки будут одного знака, то такой контрольный сигнал будет стремиться к (выйти за эти пределы он не может). Если известно, что модель адекватна реальному процессу и полученные ошибки образуют неавтокоррелированную случайную последовательность с нулевым средним и среднеквадратичным отклонением о = (б), то для контроль- [c.47]

В настоящее время понятие контрольной точки широко используется и в других технических системах. Поэтому и здесь оно имеет расширительное толкование. В технологических системах, где выполняется многооперационная обработка элементов материального потока, неблагоприятные последствия отказов могут привести к необходимости повторения одной технологической операции. Тогда роль КТ играют точки перехода от одной операции к другой. Например, в системах добычи знергоресурсов (нефти, газа) к таким технологическим операциям можно отнести отдельные операции кондиционирования сырья с проверкой качества кондиционирования в конце операции. Следствием неправильной работы оборудования может быть повторение не только одной, но и нескольких последних операций. Поэтому возможен возврат не к ближайшей, а к более ранней КТ. Понятие КТ используется также в измерительных, человеко-машинных диалоговых системах, системах управления, связи и др. Все приводимые далее результаты изложены так, что они оказы-ваются справедливыми для любых технических систем, имеющих такое средство, как контрольная точка, безотносительно к их физической природе, и в частности для систем энергетики. [c.311]

Операция является узким местом производственного потока, и поэтому остановка станка для настройки по требованию контролера допускается только в случае практической достоверности факта неправильной настройки, при которой возникает существенная вероятность брака. Это значит, что на контрольной карте границы на диаграмме средних соответствуют английскому варианту и тем самым отпадает еще один управляемый фактор эффективности — размещение границ регулирования при данном объеме выборки. Что касается факторов эффективности СРК, связанных с собственно настройкой, то они оставлены на усмотрение рабочего (как это бывало при обычном статконтроле ). Таким образом, из всех возможных факторов эффективности СРК в примере остался только один — объем выборки. [c.162]

Опыт работы в крупносерийном и массовом машиностроении доказывает, что такая подготовка технологии контроля должна производиться в строгой увязке производственных и контрольных процессов. Если технологический отдел будет проектировать, налаживать и внедрять только технологию обработки и весь рабочий инструментарий, а отдел технического контроля — технологию контроля и весь контрольный процесс, то естественно, что эти организации, работая независимо друг от друга, исходя из разных точек зрения, не смогут предусмотреть всех мелочей и тонкостей своей технологической подготовки, не говоря уже об основных принципиальных вопросах (например, вопросы разде теиия допусков между механической и термической обработкой или соблюдения единства баз). В результате подобной несогласованности при наладке производства на какой-нибудь операции обнаруживается большой брак деталей, несмотря на то, что они были изготовлены но запроектированному процессу и контролируются установленными. измерительными средствами. [c.32]

В 1956 г. в Промышленно-экономической газете Иван Иванович вместе с академиками Благонравовым, Дикушиным и Кулебакиным опубликовал статью, где говорилось, что в контрольном аппарате машиностроительной промышленности занято свыше миллиона человек. Это была явная ошибка, и я не удержался от желания в своей книге Пути сокращения затрат труда покритиковать Ивана Ивановича. Когда книга вышла, то при нашем очередном свидании я показал ему это место. И делал я это не без некоторых сомнений как всемирно известный ученый отнесется к такой критике Иван Иванович прочитал нужную страницу, мгновенно схватил суть аргументации, рассмеялся и сказал Хотел бы я сейчас вспомнить, кто из моих учеников подсунул мне эти цифры Так что, как видите и к критике даже со стороны человека, который стоял куда ниже его в научной иерархии , академик Артоболевский относился с полным пониманием. Надо ли повторять, что его доброжелательное отношение ко мне после этого эпизода ни на йоту не изменилось. [c.77]

Можно сделать вывод, что так как эти отклонения в известной мере балансируются, то с некоторым приближением метод сравнения показателей производительности труда можно применять для обоснования внедрения такой техники, как, например, контрольные автоматы, имея, однако, в виду, что при этом не учитываются затраты на эксплуатацию Л1ашины, которые в ряде случаев могут оказаться существенными. [c.12]

Моделирование на АВМ. Исследование системы (2) осуществлялось на АВМ переменного тока типа А-110 (Anala -110). Выбор этой машины был обусловлен рядом преимуществ, которыми она обладает по сравнению с другими АВМ, и в первую очередь высокой точностью (0,01—0,1%) решения. К числу других достоинств следует отнести возможность решения линейных и нелинейных дифференциальных уравнений, заданных в неявном виде (причем как с постоянными, так и с переменными коэффициентами), возможность решения алгебраических уравнений и определения всех корней (действительных и комплексных), а также одновременного перемножения до трех постоянных или переменных величин, что является существенным при исследовании системы (2). Кроме того, АВМ А-110 содержит высокоточный двухкоординатный регистрирующий прибор, предназначенный для записи результатов решения задачи, а также цифровой вольтметр, позволяющий с точностью до 1-10 выставлять постоянные коэффициенты и начальные условия и, кроме того, измерять значения переменных в контрольных точках. [c.9]

Вторым источником неравномерности поля температур и концентраций являются присосы и перетоки воздуха. При истирании или оквозной коррозии отдельных труб возможно локальное разбавление и пе(реохлажде-ние потока. В регенеративных воздухоподогревателях присосанный воздух проникает через периферийные и радиальные уплотнения и как бы облегает ядро газового потока. В коробах, следующих за воздушным подогревателем, происходит частичное, но далеко не полное выравнивание температурных и газовых полей. Очевидно, что для получения представительных результатов необходимо организовать измерения по достаточно большому числу точек. Какие-либо тарировки с выводом постоянных коэффициентов к единичным контрольным точкам совершенно недопустимы, так как поля не авто-модельны самим себе. Задача существенно упрощается при переносе измерений за дымосос, пройдя через который газы пе ремешиваются и становятся достаточно однородными по температуре и составу. Известная неоднородность может сохраняться только в соответствующих половинах сечения напорного патрубка дымососов [c.257]

Для слоя частиц 150—180 икм частота пульсаций пузыря была почти в 2 раза большей, чем для слоя частиц размером 300— 350 мкм. Отчасти из-за этого газообмен пузыря возрастал с уменьшением диаметра частиц. Опыты [Л. 622] интересны и тем, что здесь не качественно, а количественно определен газообмен инжектированных пузырей с эмульсией. Снимки показали, что большое количество NOa переносится из пузыря в эмульсию отрываюш,имися кусками шлейфа, и дали возможность подсчитать соответствующую состав-ляюш,ую газообмена по частоте отрыва и размеру этих кусков. Затем к ней была добавлена составляющая, обусловленная молекулярной диффузией NO2 из облака. Подсчитанные таким образом коэффициенты газообмена были проконтролированы второй серией опытов, в которой в псевдоожижеиный воздухом слой инжектировался пузырь СО2 и при прохождении его через две контрольные точки, отстоявшие одна от другой на 300 мм, из него отбирались пробы газа иа хроматографический анализ. Было получено удовлетворительное совпадение средних коэффициентов газообмена, подсчитанных для обеих серий опытов, хотя в опытах с СО2 имелся большой разброс точек, особенно для слоев крупных частиц (300—Э50 мкм). [c.22]

Проведенные натурные наблюдения показывают, что в настоящее время термическая обработка паро- и газотурбинных деталей из сталей перлитного класса обеспечивает стабильность установочных баз. Такие выводы получены в результате специальных замеров, сущность которых состоит в сравнении первоначального (т. е. на заводе) и конечного (т. е. при монтаже на месте эксплуатации) высотных отметок контрольных точек по фланцу горизонтального разъема при точном воспроизведении первоначальной установочной базы конструкции. Сравнение замеров, проводившихся по истечении [c.112]

Легко видеть, что такую же формулировку мол<но привести для стационарного потока через контрольный объем. Лучшему пониманию физического смысла третьей георемы способствуют два простых примера стационарного потока, рассмотренные в разд. 15.8. В следующем разделе на основе этой теоремы будет доказана весьма важная с практической точки зрения четвертая теорема о потерянной работе. [c.257]

Указанная система линейных уравнений устойчива. Малые изменения коэффициентов уравнений, вызванные малыми (за расчетный промежуток времени) деформациями вихревого следа, приводят к малым изменениям решений. Это объясняется тем, что элементы главной диагонали матрицы коэ 1к1)ициентов по модулю превьпиаю остальные элементы, так как наибольшую безразмерную скорость вызьшает тот вихрь, ближе к которому находится контрольная точка. [c.77]

Спектры вибраций в контрольной точке 12 (на подрамнике) при отключенном сцеплении и частоте вращения коленчатого вала 3000 об/мин представлены на рис. 8.7. Здесь в большей степени проявляется несоответствие спектров первой виброопоры со спектрами второй и третьей виброопор. Так как эта точка является ближайшей к источнику вибросигнала, можно предположить, что в этом режиме, на 3000 об/мин, проявляются их нелинейные свойства. Гармоника 360 Гц присутствует в спектрах всех трех виброопор. Вероятнее всего, это четвертая гармоника неуравновешенного момента инерции второго порядка коленчатого вала двигателя. Эта гармоника гасится второй виброопорой на 5 дБ, а третьей на 2 дБ. Спектры высокочастотного диапазона от 500 Гц до 6,4 кГц эффективнее гасятся первой виброопорой. Следует обратить внимание на гармонику 4352 Гц спектре второй виброопоры, которая только на 4,5 дБ меньше амплитуды основной гармоники и полностью отсутствуют в спектрах первой и третьей виброопор. Причина этого эффекта, вероятнее всего, в конструктивных особенностях импортной гидроопоры. [c.146]

Некоторые трудности заключаются в вычислении коэффициентов линейной системы. В разд. 1 уже отмечалось, что ГИУ, вообще говоря, двумерное сингулярное ИУ. Так в ГИУ теории упругости сингулярным является член, содержащий ядро Tij [5, 10]. Поэтому вычисление коэффициентов гр( р). матрицы A7ij, отвечающих расположению контрольной точки Rp в области интегрирования, сводится к вычислению двумерных сингулярных интегралов (СИ), что можно сделать либо непосредственно [48], либо используя регулярное представление СИ. Рассмотрим здесь первый способ, о втором будет сказано ниже (п. 2.3), [c.193]

Желая избежать возможных недоразумений, подчеркнем, что в только что проведенном доказательстве определялась индивидуальная конвективная производная от объемного интеграла, т. е. вычислялось изменение но времени интеграла, распространенного на конкретный движущийся объем, состоящий все время из одних и тех же частиц жидкости или газа. Это означает, что внзп-ри объема не могло быть источников притока (стока) новых масс жидкости или газа. Если же такие — особые — точки в потоке (источники или стоки) существуют, то их следует дополнительно выделять контрольными поверхностями, например, окружать сферами, и включать поверхности этих сфер в общую совокупность поверхностей, ограничивающих объем интегрирования таким приемом приходится постоянно пользоваться при рассмотрении движения жидкости. [c.138]

Траектории частиц. Пусть г — фшсшрованмая контрольная точка и пусть 2+2 — положение частицы воды в момент времени t при этом предполагается, что модуль ] г [ мал. Тогда для волн малой высоты скорость в точке 2+2 будет отличаться от скорости в точке 2 членами второго порядка малости. Таким образом, из формулы (2) п. 14.13, если отбросим члены второго порядка, получим равенство [c.373]

Обеспечивая в той или иной степени постоянство температур в течение определенного отрезка времени, эти системы не дают точных результатов при необходи-. мости изменений в процессе обработки температурно-скоростных режимов. Для таких изменений, которые за-даются контрольными точками на указателе прибора, с интервалом через тот или иной промежуток времени рабочий должен выполнять вручную переключения, не- обходимые для подъема или снижения температуры до заданных к концу интервала значений. Выполнение переключений вручную, инерционность указанных систем, колебания напряжений в сети, изменения величины нагрузки и т. п. часто не дают возможности выдерживать требуемую температуру в течение заданных отрезков времени, что вызывает невоспроизводимость результатов термической обработки даже при работе на одной и той же печи. [c.17]

Эти экспозиции в общем меньше, чем экспозиции, требующиеся в отсутствие усиления, однако в двух сериях опытов затрагивается одинаковое число проявленных зерен и, следовательно, определяя относительное влияние инфракрасной экспозиции в этих сериях опытов, мы устанавливаем общие контрольные точки. Далее определялись соответствующие плотности, полученные при различных временах инфракрасного экспонирования и последующего усиления светом низкой интенсивности (четвертый столбец табл. 1). Теперь мы можем вычислить, в какой степени усиление восстанавливает проявляемость тех микрокристаллов бромистого серебра, которые утратили ее в результате инфракрасной экспозиции. В качестве примера рассмотрим данные для 30-минутного инфракрасного экспонирования и исходной плотности 2,0. Контрольная плотность равна 1,59 плотность после усиления 1,61 принимая, что плотность пропорциональна числу проявленных зерен, получим, что доля микрокристаллов (в %), восстановленных до состояния проявляемости в результате усиления, равна 100(1,61 — 1,59)/(2,00— 1,52) =5%. (Этот расчет приведен лишь как иллюстрация использованного метода. В действительности восстановление, равное 5%, слишком мало, чтобы придавать ему какое-либо значение, так как разность плотностей 0,02 лежит в пределах погрешности опыта.) [c.232]

Поскольку генераторы подбирают к автомобилю исходя из наибольшей суммарной мощности потребителей и его скоростного режима, естественно, что генераторы городских автобусов, двигатель которых часто работает на остановках с малой частотой вращения, обладают наименьшими частотами вращения как без нагрузки, так и с нагрузкой при заданном напряжении и значительной максимальной мощностью. Генераторы же автомобилей с дизелями, работающими большую часть времени на частотах вращения, близких к номинальным, имеют, как правило, более высокие частоты вращения в контрольных точках токоскоростной характеристики. [c.13]

При нормировании допустимых погрешностей контроля обычно исходят из предположения, что распределение случайных погрешностей измерений подчиняется нормальному закону. Однако опыт показывает, что такое предположение оправдывается не всегда. При автоматическом контроле нередко наблюдаются существенные отклонения закона распределения случайных погрешностей измерений от нормального закона. Одной из главных причин такого рода отклонений является дрейф нуля, т. е. нестабильность настройки измерительных станций автомата. Заметим, что в отношении стабильности настройки контрольные автоматы не только не уступают неавтоматическим приборам аналогичной точности, но, как правило, значительно превосходят последние. Однако требования, предъявляемые к контрольным автоматам в отношении длительности работы без поднастройки, значительно превышают требования к неавтоматическим показывающим приборам. Так, если неавтоматические приборы для измерения длин относительным методом (оптиметры, рычажные головки) разрешается поднастраи-вать после5-ь 10произведенных на них измерений, то для автоматов аналогичной точности поднастройка допускается лишь после нескольких тысяч измерений. При столь значительных промежутках времени между поднастройками автоматов величины дрейфа нуля нередко оказываются сопоставимыми с величинами допустимых предельных погрешностей измерений. [c.364]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...