Сопоставление теоретических и экспериментальных результатов

Исследование удара осуществляется как экспериментальными, так и аналитическими методами, однако сопоставление теоретических и экспериментальных результатов практически отсутствует. Наибольший объем исследований посвящен проблеме защиты от ударного воздействия таких объектов, как птицы или град, на лопатки компрессора турбореактивных двигателей из композиционных материалов. Экспериментальное изучение этой проблемы, связанное с большими затратами, привело к разработке конструкции протектора, защищающего переднюю кромку, и введению стальной сетки между слоями материала [12]. Теоретические разработки находятся в настоящее время в начальной стадии [114-117]. [c.312]

L Сопоставление теоретических и экспериментальных результатов. Приведенные далее прогнозы процесса роста трещины и величин предельных напряжений основаны на довольно идеализированной модели. Тем не менее они ка- [c.210]

Сопоставление теоретических и экспериментальных результатов показало, что как гипотеза пластической наследственности, так и гипотеза упрочнения хорошо подтверждается опытами. [c.239]

Для тонкостенных труб рассмотрены два случая, когда окружное напряжение много больше и много меньше осевого напряжения от изгиба. В указанных работах приведено сопоставление теоретических и экспериментальных результатов. [c.234]

Сопоставление теоретических и экспериментальных результатов имеется также в работах [2.70, 2.вЗ, 2.96, 2.99, 2.117. 2.120, 2.143, 2.164, 2.174, 2.211]. [c.169]

Очевидно, что любое сопоставление теоретических и экспериментальных результатов должно проводиться при условии их однозначного соответствия. [c.215]

Сопоставление теоретических и экспериментальных результатов [c.216]

Сопоставление теоретических результатов (3.15), (3.16) с экспериментальными (рис. 3.1) показывает, что может быть они будут совпадать при высоких температурах, однако при комнатных совпадения нет. Расхождение теоретических и экспериментальных результатов можно объяснить и устранить с помощью квантовой теории. [c.31]

В соответствии с принятой расчетной схемой и составленным математическим описанием проведены теоретические исследования на ВМ. Типичная осциллограмма, полученная для условий, близких к имевшимся при экспериментальном исследовании, представлена на рис. 2. Сопоставление теоретической и экспериментальной осциллограмм показывает, что принятая расчетная схема и составленное математическое описание достаточно полно отражают основные динамические свойства исследуемой системы и позволяют переносить результаты теоретического исследования на реальные системы. Проведенные теоретические исследования позволили получить более полные характеристики переходных и неустановившихся процессов, возникающих при разгоне и торможении системы, с учетом упругости жидкости и трубопроводов, выбраны рациональная последовательность работы и характеристики управляющей и регулирующей аппаратуры. Результаты исследований показали, что при наилучших параметрах тормозного режима клапана величина тормозного давления составляет 362 и 365 кгс/см , сила удара клапана о седло 6,7 и 5 т соответственно при закрывании и открывании клапана, имеют место отскоки клапана от конечных положений с последующими его ударами о седло или упоры, а в напорной магистрали во время торможения возникают динамические перегрузки. Теоретические исследования режима торможения клапана встроенным гидротормозом, закон изменения проходного сечения которого в функции перемещения поршня уточнен по результатам предварительных теоретических исследований, показали, что такой тормозной режим обеспечивает плавный подход и точную остановку клапана в конечном положении, причем давления в гидросистеме при торможении не превосходят номинальных. [c.142]

Ответственность остаточных микронапряжений за процесс накопления повреждений впервые была отмечена в работе [20], где и была сформулирована гипотеза пропорциональности скорости накопления повреждений и интенсивности остаточных микронапряжений. Экспериментальное обоснование ответственности остаточных микронапряжений за разрушение в опытах на одноосную малоцикловую усталость содержится в работе [21]. Кинетическое уравнение (2.14) на основе работы остаточных микронапряжений на поле пластических деформаций (критерий работы микронапряжений) впервые было рассмотрено в работах [22, 23, 24] при теоретических исследованиях малоцикловой усталости конических оболочек при теплосменах. Сопоставление в этих работах теоретических и экспериментальных результатов показало достаточную работоспособность критерия работы микронапряжений по сравнению с другими критериями. К тому же следует отметить, что нагружение материала оболочки в месте разрушения происходит в условиях двухосного напряжённого состояния и носит весьма сложный неизотермический характер. То есть в этих работах критерий работы микронапряжений впервые был апробирован при сложном (непропорциональном) неизотермическом нагружении. [c.35]

Сопоставление высокотемпературных участков экспериментальных кривых распределения водорода в температурном поле с теоретическими кривыми (рис. 128, а, б), построенными по уравнениям (71) п (72), свидетельствует об удовлетворительной качественной сходимости полученных теоретических и экспериментальных результатов. [c.286]

Сопоставление теоретических и экспериментальных данных по изучению зависимости А3 от безразмерного параметра -уо проведено на рис. 4.11 [44]. Вместо одной теоретической кривой здесь изображена целая область (отмеченная штриховкой), соответствующая расширению интервала теоретических значений А3 из-за ошибки в измерении интенсивности шума. Две кривые, ограничивающие данную область, представляют собой результат машинных расчетов [c.114]

В простейшем варианте линейной изотропной среды она характеризуется всего двумя параметрами и V. Это обусловливает эталонный характер получаемых решений, служащих основой для сопоставления с другими теоретическими и экспериментальными результатами. [c.26]

Однако, несмотря на эти недостатки, изложенный метод, проверенный сопоставлением с известными решениями и опытными данными, позволяет получать не только качественно правильные результаты, но и осуществлять расчет с приемлемой для многих инженерных целей точностью. Причем точность результатов оказывается в ряде случаев выше, чем точность, получаемая с помощью относительно СЛОЖНЫХ решений дифференциальных уравнений скользящего потока. Поэтому, наряду с теоретическим и экспериментальным уточнением полученных Уравнений, указанный метод представляется целесообразным распространить на решение более широкого круга вопросов. [c.226]

Третье направление является наиболее продуктивным при решении многих задач современной науки и техники. Оно позволяет сочетать в себе достоинства теоретического и экспериментального направлений. Действительно, теория подобия позволяет выявить критерии, определяющие процесс, сократив число переменных до минимума. На основе анализа взаимосвязи между полученными критериями можно установить влияние различных факторов на процесс и наметить пути экспериментального исследования процесса. Обработка материалов экспери ментального исследования в критериальном виде значительно повышает их ценность, позволяя распространить результаты данного конкретного эксперимента на бесконечное число подобных случаев. И, наконец, задание оптимального режима в критериальном виде позволяет наметить целую серию режимов, характеризующихся различными значениями параметров режима сушки, что дает возможность провести экономическое сопоставление этих режимов и выбрать наиболее экономичный. Соответственно может быть выбран и способ сушки. [c.143]

Теоретические и экспериментальные исследования проводят главным образом ва износостойкость шарнирных поверхностей и в меньшей степени на выносливость цепи. И хотя в общем виде основы, заложенные в известных методах определения срока службы цепи, признаются правильными, однако сопоставление результатов расчета по каждому методу показывает, что при одних и тех же параметрах передачи расчетные сроки службы цепи различны, при этом полученные результаты имеют также большие расхождения с показателями долговечности, установленными экспериментальным путем для типовых параметров и условий работы, принятых, в частности, при разработке стандарта DIN 8195. [c.63]

Нормы расчета и проектирования вагонов разрабатывают науч-но-исследовательские организации железных дорог и промышленности на основе тщательного изучения настоящих и перспективных условий эксплуатации, рациональности и работоспособности типовых и опытных конструкций вагонов, измерений сил, действующих на вагоны, теоретической и экспериментальной проверки прочности и устойчивости элементов и конструкции вагона в целом и сопоставления с результатами эксплуатационных наблюдений. [c.359]

Приведем некоторые результаты расчета значений V для конкретных случаев, а также сопоставление их с экспериментом. На рис. 4.6, заимствованном нз работы [360], представлена зависимость модуля коэффициента отражения звуковой волны от ее частоты / при нормальном падении на трехслойную конструкцию, помещенную в воду. Конструкция состояла нз двух одинаковых слоев пластмассы с параметрами С = = 2100 м/с, р = 1,08 г/см , di = d = 0,254 см, щель между которыми толщиной d = 0,706 см была заполнена водой (с = 1500 м/с, р= 1 г/см ). Сплошной линией показано значение коэффициента отражения, рассчитанное по формуле, аналогичной (4.92), точки соответствуют экспериментальной кривой. На рисунке четко проявляются эффекты интерференции воли, отраженных на отдельных границах. Они ответственны, в частности, за повторяющиеся после f = 126 кГц через каждые Д/ = = 84 кГц резкие минимумы F . В целом между теоретической и экспериментальной кривыми имеется хорошее соответствие. [c.106]

На рис. 6.8, 6.9 представлены результаты теоретического и экспериментально-расчетного [см. гл. 4, формулы (4.24) и (4.27)] ) способов определения зависимостей упругости и объема кавитационных каверн от числа кавитации к и режима работы насоса, из сопоставления которых следует, что на режимах без обратных токов наблюдается достаточно удовлетворительная сходимость значений важных, но трудно определимых параметров, характеризующих режим частичной кавитации высокооборотных шнеко-центробежных насосов. [c.180]

Теоретические методы исследования теплоотдачи ценны тем, что они дают наиболее общие закономерности и позволяют анализировать факторы, определяющие явление, в широком диапазоне изменения аргументов. Но при аналитическом решении задачи всегда исследуется упрощенная схема явления, и потому точность полученных результатов оценивается путем сопоставления их с экспериментальными данными. [c.310]

Развитие области пластических деформаций можно изучать как экспериментально, так и теоретически. Взаимное сопоставление полученных при этом результатов представляет известный интерес и будет сделано в конце следующего параграфа. Сейчас рассмотрим результаты экспериментального наблюдения [320, 396] пластических зон, не останавливаясь на подробностях изготовления образцов и техники их испытания. [c.210]

Предел прочности на изгиб определялся по стандартной методике трехточечного изгиба балочек в соответствии с ГОСТ 24409-80, принятым для испытаний электротехнической керамики. Прочность при изгибе определялась также по оригинальной методике, которая предполагает испытание на изгиб дисковых образцов. Преимущества дисковых образцов заключаются в удобстве их изготовления и отсутствии дополнительных концентраторов напряжений. Схема испытания дисков под действием центральной изгибающей силы, передаваемой через сферу (шарик), теоретически обоснована в [18]. В качестве расчетной модели использовалась свободно опертая круглая пластина, нагруженная центральной изгибающей силой. Сопоставление результатов аналитического, численного (с использованием метода конечных элементов) расчетов и экспериментальных данных позволили сделать вывод о правомочности замены балочек дисками (при И / с1 < 0,3) при испытаниях на изгиб керамических материалов [18]. [c.297]

Рассмотренные выше основные понятия и законы классической механики понятия о материальной точке, о пространстве и времени, о силе и массе, понятие об инерциальной системе отсчета, законы Ньютона и принцип относительности Галилея — являются фундаментом классической механики. Этот фундамент был построен в результате деятельности многих поколений, был роздан в результате анализа и теоретического обобщения экспериментальных данных. Проверкой правильности основ классической механики, ее соответствия природе является сопоставление выводов теории опять-таки с экспериментом. Так как теория создается человеком в определенные исторические эпохи с определенными воззрениями и техническими возможностями, то любая физическая теория является приближенной, ограниченной. В том числе приближенными, ограниченными являются основные понятия и законы классической механики. [c.41]

При сопоставлении теоретических и экспериментальных результатов иожно сделать вывод об их достаточно хорошем совпадении, что дает основание рекомендовать полученные теоретические зависимости для использования при инженерных расчетах. [c.97]

Общая картина сопоставления теоретических и экспериментальных результатов для шести заметно различающихся отверстий в сосудах, подкрепленных накладками, позволяет полагать, что изложенная в [3] теория, несмотря на все ее недостатки, может быть использована в качестве основы для надежных конструкторских расчетов. Эта теория во всех отношениях аналогична той, которая изложена в работе [9] и используется как основа норм конструирования BS 1515 [1]1 и BS3915 [2] при задании ограничений на коэффициент концентрации упругих напряжений. [c.100]

На фиг. 6 проведено более детальное сопоставление теоретических и экспериментальных результатов. Кривая I соответствует экспериментальным данным для отношения заряда Q к заряду Qq для медного образца. Все образцы имели одинаковый диаметр D = 1.1 мм, и их разрыв происходил при одинаковой температуре Т = 300 К. На этой же фигуре кривой 2 представлена теоретическая зависимость QIQq = , [c.89]

Экспериментальная проверка теории Блязиуса выполнена несколькими авторами и различными способами. На рис. 8.24 приведено сопоставление теоретической кривой Г. Блязиуса = = ф (tj) (сплошная линия) с весьма точными измерениями И. Ни-курадзе, проведенными при различных числах Рейнольдса. Можно констатировать практически полное совпадение теоретических и экспериментальных результатов. После обработки опытных значений коэффициентов трения, найденных И. Никурадзе двумя разными способами, получены формулы = l,315/>/Rei и Сд = l,319/->/Reb что также подтверждает теорию. [c.336]

В настоящей монографии приведены результаты численного и экспериментального исследования термоползучести гибких пологих замкнутых, открытых и подкрепленных в вершине оболочек вращения переменной толщины, выполненных из изотропных и анизотропных материалов, обладающих неограниченной ползучестью. В главе I дан краткий анализ подходов к решению задач изгиба и устойчивости тонких оболочек в условиях ползучести. Глава II посвящена построению вариационных уравнений технической теории термоползучести и устойчивости гибких оболочек и соответствующих вариационной задаче систем дифференциальных уравнений, главных и естественных краевых условий, разработке методики решения поставленной задачи. Вариационные уравнения упрощены для случая замкнутых, открытых и подкрепленных в вершине осесимметрично нагруженных пологих оболочек вращения, показаны некоторые особенности алгоритма численного решения. Результаты решений осесимметричных задач неустаповившейся ползучести и устойчивости замкнутых, открытых и подкрепленных в вершине сферических и конических оболочек постоянной и переменной толщины приведены в главе III. Рассмотрено также влияние на напряженно-деформированное состояние и устойчивость оболочек при ползучести высоты над плоскостью, условий закрепления краев (при постоянном уровне нагрузки), уровня и вида нагрузки, дополнительного малого нагрева, подкрепления внутреннего контура кольцевым элементом. Глава IV посвящена численному исследованию возможности неосесимметричной потери устойчивости замкнутых в вершине изотропных и анизотропных сферических оболочек в условиях ползучести. Проведено сопоставление теоретических и экспериментальных дан-лых. [c.4]

Дело в том, что, как показывает сопоставление теоретических и экспериментальных данных (см. [42]), ни точка ПВО (критерий Работнова — Шестерикова), ни даже точка ПБ1 (критерий Кур-шина) не отвечают реально наблюдаемому моменту выпучивадия стержней при ползучести. Этот момент оказывается более поздним, чем характерное время для указанных точек. Это обстоятельство, а также опыт использования других (см. [4]) условных критериев устойчивости при ползучести привели к формированию мнения о неэффективности любых попыток связать в этих условиях явление выпучивания с тем или иным аспектом проблемы устойчивости. В результате — ориентировка на расчет по типу продольного изгиба, который получил название метода начальных несовершенств. Он состоит в анализе развития с течением времени начальных неправильностей конструкции, отличающих ее от идеальной (например, рост прогибов начально искривленного сжатого стержня). Естественно, что при этом эффект выпучивания теряет смысл явления качественного порядка. Проблема становится чисто количественной и сводится к определению времени, в течение которого заданные неправильности остаются в пределах назначенных допусков. [c.37]

В которой происходит смена механизма дефазировки и наблюдается эффект Дики — сужение спектральной линии с увеличением плотности газа, что на временном языке эквивалентно увеличению времени дефазировки, т. е. замедлению спада кривых импульсного отклика. Сплошные кривые на рис. 3.27 построены теоретически, исходя из экспоненциальной модели корреляционной функции тепловых скоростей молекул. Сопоставление теоретических и экспериментальных данных позволило количественно оценить время столкновительной дефазировки и время корреляции тепловых скоростей в водороде [61]. Результаты находятся в хорошем согласии с данными альтернативных спектральных измерений. [c.155]

При этом на каждую УМ в оптимальном комплексе необходимо назначить в среднем г = //Л ВР. У =1 является объемом ВР, выполняемых комплексом УМ. Выше учитывалось, что оценка этого объема, рассчитываемая как сумма объемов для отдельно взятых УМ, входящих в комплекс, оказывается завышенной в К раз по сравнению с V, где значения К определяются по (3.57). В силу того, что здесь рассматривается та же модель назначений, можно утверждать, что используемая в (3.63) величи г = Кг. Поэтому в (3.63) вместо г необходимо подставить г = К /А, что дает возможность рассчитать искомое соотношение С2/С1. Вычисленные значения этого соотношения при различных , А, а л А представлены в табл. 3.5. В табл. 3.4 приводятся экспериментальные данные. Сопоставление таблиц 3.4 и 3.5 показывает удовлетворительное совпадение теоретических и экспериментальных результатов. [c.139]

Из сопоставления расчетных (кривая /) и экспериментальных (кривая 3) зависимостей частот колебаний (см. рис. 3.3) следует, что наблюдается только качестгенное согласование результатов, расчетные значения частот колебаний в 2ч-3 раза превышают экспериментальные. При испытаниях кавитационные автоколебания наблюдались в диапазоне изменения входного давления от 0,1 до 0,3 МПа. Согласно теоретической границе области устойчивости кавитационные автоколебания должны наблюдаться в диапазоне по р1 от 0,1 до 1,25 МПа (рис. 3.1, кривая 2). Столь суш,ествен-ное расхождение теоретических и экспериментальных результатов характерно не только для рассмотренного примера. Для различных шнеко-центробежных насосов эти расхождения носят систематический характер и указывают на необходимость дальнейшего совершенствования теоретической модели. [c.77]

Tmai/an, Ке=ет х1еп). При упругих деформациях К —Ке=л - Сопоставление этого решения с рядом теоретических и вычислительных результатов, а также с экспериментальными данными по упругопластическому распределению деформаций в местах концентрации, позволило Н. А. Махутову ввести в правую часть выражения [c.92]

Исследование модели было проведено с помощью ЦВМ. Форма колебаний переменной л и концентрации Се +, измеряемой в эксперименте, совпадает во всем пространстве параметров А, В, с. Было Проведено количественное сопостав.лепие ларактеристик ав- у токолебаний в системе (4.39) с параметрами (4,40) с эксперимента ль- яыми данными. В центре области колебаний совпадение хорошее у Границ имеется систематическое отклонение. Результаты сопоставления приведены в табл. 3. Теоретическая и экспериментальная обласп существования колебаний в плоскости с Ы0 М показаны на РЦС. 39, а. Зависимость коэффициента Y — /з от В удов- [c.110]

В СВЯЗИ с ИХ относительностью приведены к уровням экспериментальных амплитуд для фаз 2—3 этих волн. Кроме того, необходимо отметить трудности сопоставления теории и эксперимента для кратных волн, что связано с изменением их формы по сравнению с однократной. Поэтому (рис. 87) была рассчитана форма записи относительно волны Так как изменение амплитуд по фазам 2—3 при отражении волны от свободной поверхности практически отсутствует ( рУЛр, = 1,08), то при сопоставлении теоретических расчетов и экспериментальных результатов это изменение не было надобности учитывать. [c.202]

Цель экеперимента состоит в определении фактической подъемной силы вакуумных захватов в зависимости от разрежения во внутренней полости. При сопоставлении экспериментальных результатов по определению фактической подъемной силы вакуумных захватов с теоретическими результатами, полученными в результате аналитических исследований /Л1/, можно сделать вывод о правомерности применения в инженерной практике выведенных функциональных зависимостей и о точности предлагаемых приближенных методов расчета. [c.88]

На рис. I показано сопоставление рассчитанных распределений скорости % и температуры V с экспериментальными данными при малом влиянии термогравитационных сил. Б качестве распределений скорости (и) и температуры при отсутствии влияния термогравитационных сил приняты найденные экспериментально распределения в горизонталь -кой диаметральной плоскости. Изменение числа в рассматриваемых реиимах приводит к существенной деформации профилей в вертикальной диаметральной плоскости, однако в горизонтальной диаметральной плоскости профили не изменяются. При меньших значениях и том же значении распределения и в горизонтальной диаметральной плоскости полностью совпадают с показанными на рис. I. Это соответствует результатам теоретического решения (4), (5), показывающим, что при малом влиянии термогравитационных сил профили аксиальной компоненты скорости и и температуры в горизонтальной диаметральной плоскости не деформируются. Расхождение между расчетными и экспериментальными данными в верхней части потока ( / = 0) больше, чем в нижней ( / = /Г). Это, очевидно, связано с неучетом влияния термогравитационных сил на турбулентный перенос, которое вблизи верхней образующей значительно более существенно, чем шизи нижней. [c.190]

Теория звуковых колебаний в открытой с одного конца цилиндрической трубе занимает особое положение. Здесь комплексный коэффициент отражения основной ( поршневой ) звуковой волны от конца трубы определяет резонансную кривую открытых акустических резонаторов (в том числе их резонансные частоты и декремент затухания, обусловленного излучением). Поэтому задача о диффракции звуковых волн на открытом iKOiHue трубы ставилась в ряде теоретических работ еще в прошлом веке. Однако ввиду отсутствия строгого подхода результаты, полученные в этих работах с помощью различных искусственных допущений, оказывались ненадежными, и поэтому сопоставление их с экспериментальными данными не могло привести к вполне определенным выводам. Полученные нами точные результаты устраняют эту неопределенность (гл. П1). [c.195]

Было проведено сопоставление дискретных уровней шага усталостных бороздок, выявленных в различных образцах при различных условиях испытания алюминиевых сплавов Д1Т, АВТ, Д16Т, АК4-1Т1, АК6 и В95. Результаты обработки экспериментальных данных с учетом теоретических представлений о чередовании шага усталостных бороздок свидетельствуют о том, что уровни чередования могут быть сгруппированы в соответствии с соотношением [c.223]

Чтобы получить конкретные решения, а также уточнить общие закономерности, выведенные теоретически, используют экспериментальные материалы. Соответствия конечного результата, полученного расчетом, и фактических данных достигают введением корректирующего коэффициента или коэффициентов, определяемых на основе сопоставления теоретической схемы расчета с экспериментальным материалом по работе агрегатов. Задачей теоретического анализа является нахождение общих зависимостей между интересующими исследователя величинами, а задачей эксперимента — установление соответствия мек-ду этими зависимостями и действительными величинами. Методы расчета, составленные на основе этих принципов, являются полуэмпириче- [c.352]

Сопоставление экспериментальных данных по распределению параметров сильно недорасширенных струй в начальном участке с результатами расчетов по вышеуказанным методикам [1, 2, 3] показывает, что расчет поля параметров без учета релаксационных и диссипативных процессов является лишь первым приближенным решением задачи о структуре струи. При экспериментальном исследовании струй получено менее интенсивное возрастание чисел Маха вдоль оси с удалением от среза сопла, чем это следует из расчетов струи (см. рис. 1), причем расхождение теоретических и опытных [c.258]

В случае образования FeO и Рез04 соответствие получилось очень хорошим. Расхождение экспериментальных результатов с теоретическими данными в случае образования FegOs не должно вызывать удивления, так как в гематите диффундируют преимущественно анионы, а не катионы, о чем речь уже шла несколько выше. Порядок сопоставления можно изменить на обратный, вычислив из известных скоростей окисления [430] коэффициенты диффузии ионов о в РегОз по уравнению Вагнера. Это проделал Хауффе, у которого для температур 1000 и 1100° С получились соответственно значения D , равные 5,9-10 ° и 3,6-Ю-з M j eK. Сопоставление вычисленных таким образом значений скоростей диффузии с экспериментальными данными непосредственного измерения [153] оказалось, однако, не вполне удовлетворительным. [c.161]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...