Растяжение при высоких температурах и скоростях испытания

Растяжение при высоких температурах и скоростях испытания [c.225]

В главе 2 проанализировано растяжение при высоких температурах, показано влияние скорости деформации и температуры испытания на механические свойства сталей и сплавов, сопоставлены методы испытания на растяжение, стандартизованные в различных странах, и даны основы определения допустимых напряжений. [c.8]

Методика испытаний на растяжение при повышенных температурах регламентирована ГОСТ 9651—73. Результаты испытаний на растяжение при высоких температурах зависят от скорости нагружения. Для испытаний на растяжение при высоких температурах скорость нагружения определена интервалом (0,04—O,l)fo мм/мин, где k — начальная длина образца. Поэтому испытания на растяжение при высоких температурах проводят на разрывных машинах с механическим нагружением и гарантированной скоростью растяжения (например, ИМ-4Р, ИМ-12Р и др.). [c.16]

Результаты испытаний на растяжение при высоких температурах зависят от скорости нагружения. Особенно заметно влияние скорости нагружения на предел текучести — чем больше скорость нагружения, тем выше предел текучести. При испытании пятикратного образца диаметром 10 мм из углеродистой стали в интервал температур 400—500° С со скоростями нагружения 2 и 0,2 мм/мин можно получить пределы текучести, отличающиеся на 15—20 МПа. Поэтому испытание на растяжение при высоких температурах производят с определенной скоростью перемещения подвижного захвата. Эта скорость должна находиться в пределах (0,04—0,10) 1о мм/мин, где /о — начальная расчетная длина образца. [c.20]

Предел прочности материала при высокой температуре зависит от длительности действия нагрузки. Так, если испытания на разрыв образцов из одного и того же металла проводить при одной и той же температуре, но при различных скоростях возрастания нагрузки, то получатся различные значения предела прочности при растяжении. Это различие обусловлено ползучестью металла при высоких температурах. Поэтому кратковременные испытания на разрыв не характеризуют поведение металла при длительной эксплуатации. [c.123]

Из вышеизложенного следует, что степень зависимости пластичности от схемы напряженного состояния для различных металлов и сплавов будет различной в зависимости от типа кристаллической решетки, наличия примесей, фазового состава, температуры и скорости деформации, структуры и ряда других факторов, воздействующих на пластичность. Однако независимо от степени влияния гидростатического давления на пластичность металла (сплава) пластичность увеличивается с алгебраическим уменьшением шаровой части тензора напряжения, т. е. с уменьшением величины k= jT — коэффициента жесткости схемы напряженного состояния. В связи с этим для установления количественной связи пластичности с величиной k (или для построения диаграмм Лр—не обязательно проводить испытания в камерах высокого давления. Достаточно знать величины Лр при растяжении ( =1 т/"3), кручении ( =0) и сжатии k——1 . у З). [c.519]

I. Предварительные замечания. В 2.11 и 2.13 были описаны статические кратковременные испытания гладких образцов из различных материалов на растяжение и сжатие при комнатной температуре. Предыдущие параграфы настоящей главы содержат описание различных упругих и механических свойств материалов и оценку влияния различных факторов на эти свойства. Уже при этом обсуждении приходилось обращаться к результатам динамических испытаний (при определении сопротивляемости ударному воздействию и при оценке влияния скорости деформирования на различные свойства), кратковременных и длительных испытаний при высоких температурах (при определении предела длительной прочности и предела ползучести, а также при оценке влияния температурного фактора на различные свойства), длительных испытаний при переменных по величине и знаку нагрузках, длительных испытаний при комнатной температуре и постоянной нагрузке и при монотонно убывающей нагрузке. Приходилось, наряду с рассмотрением результатов испытания гладких образцов, обращаться и к анализу материалов испытаний образцов с надрезом указывалось, что, кроме непосредственного определения интересующих инженера свойств материала, существуют косвенные пути оценки этих свойств (при помощи определения твердости) отмечалось, что, [c.298]

Указанные соображения легли в основу методики ЦКТИ оценки склонности сварных соединений к локальным разрушениям по результатам испытания сварных образцов при высоких температурах на изгиб с постоянной скоростью деформации [78]. Основное применение для испытаний по этой методике нашли цилиндрические образцы, показанные на рис. 79, б, и машины на растяжение типа УИМ-5 конструкции Н. Д. Зайцева [76]. При наличии более мощных машин могут использоваться плоские образцы, показанные на рис. 79, в. [c.140]

При оценке надежности сварных швов в условиях ползучести большое внимание, как указывалось ранее, должно уделяться закономерностям изменения длительной пластичности. Проведенные в ЦКТИ испытания металла швов различных композиций на растяжение с постоянной скоростью деформации позволили выявить влияние легирования и термической обработки на величину этой характеристики при высоких температурах. Как было пока- [c.180]

Образование трещин при высоких температурах в малоуглеродистых и хромомолибденовых швах типа Э-ХМ возможно, как показывает опыт эксплуатации, при наличии в них различного рода дефектов и в первую очередь надрывов в корне шва. В то же время развитие трещин идет относительно медленно и поэтому они обнаруживаются обычно при осмотрах во время капитальных ремонтов. Трещины же в швах типов Э-ХМФ и Э-МФБ даже при сравнительно небольших отклонениях от оптимального режима отпуска (недоотпуске) могут достигать значительного развития, приводя в отдельных случаях к аварийным последствиям. Зародышевые трещины в этих швах могут возникать и непосредственно после сварки в условиях жесткости, при отклонениях от режима подогрева или недоотпуске. Критерием склонности швов к хрупким разрушениям при высоких температурах является величина их длительной пластичности, оцениваемая по результатам испытания образцов на растяжение с постоянной скоростью деформации (и. 14). [c.192]

При растяжении материала при постоянной температуре и с постоянной скоростью определяют соотношение напряжение — деформация, а также относительное удлинение при разрыве и относительное сужение. В общем эти прочностные свойства отличаются от свойств, определяемых при ползучести, однако начальная скорость деформации и результирующее напряжение находятся просто в обратном соотношении по сравнению с соотношением этих параметров при ползучести. В основном этот вид деформации характеризуется теми же явлениями направленной деформации и характеристиками разрушения, что и ползучесть. Но существуют различия в методах испытания, заключающиеся в том, что испытания на ползучесть осуществляют при сравнительно низких напряжениях, низкой скорости деформации в течение длительного времени. В отличие от этого кратковременные испытания на растяжение осуществляют при довольно высоких напряжениях, высокой скорости деформации. [c.13]

Кривые, показанные на рис. 2.1, иллюстрируют влияние скорости деформации на вид диаграмм напряжение—деформация, полученных при испытаниях на растяжение при комнатной и высокой температурах. Скорость деформации растяжением на рабочей длине образца во время испытаний автоматически поддерживали постоянной. Из приведенных данных следует, что даже при комнатной температуре предел текучести и напряжение течения увеличиваются по мере увеличения скорости деформации. При высокой температуре эта закономерность постепенно становится все более ярко выраженной. Временное сопротивление повышается на 30 МН/м , если скорость деформации уве- личивается в 10 раз. Изменение взаимного положения кривых напряжение — деформация при 450 °С при увеличении скорости деформации позволяет предположить, что при еще большем увеличении скорости деформации (больше максимально исследованной скорости 85 %/мин) указанные кривые приблизятся к соответствующим кривым при комнатной [c.40]

В заключение следует отметить, что в области ползучести физический предел текучести и временное сопротивление, определяемые путем кратковременных испытаний на растяжение, не играют сколько-нибудь эффективной роли при установлении расчетных допустимых напряжений. Эти критерии устанавливаются стандартом, в связи с тем, что свойства при растяжении зависят, как описано в разделе 2.1, от температуры и скорости деформации. Значение испытаний на растяжение для анализа свойств в области ползучести заключается в том, что при этих испытаниях определяют кривую напряжение — деформация в широком диапазоне скоростей деформации, включающем отдельные особые точки, например довольно высокую скорость деформации. [c.50]

В заключение следует рассмотреть, какое влияние на ползучесть оказывает гидростатическое давление, однако из-за экспериментальных трудностей количественно это влияние описать не удается. На рис. 4.13 приведены результаты испытаний чистого алюминия на ползучесть при растяжении при высоких давлениях. Видно, что с увеличением гидростатического давлении скорость ползучести значительно уменьшается. Влияние гидростатического давления или компоненты гидростатического напряжения на скорость ползучести чистого алюминия при комнатной температуре и при температурах 100, 200, 300 °С одинаково. При исследовании пластической деформации или деформации ползучести чистого алюминия и чистого железа также получили одинаковые результаты. Установлено, что по крайней мере, когда отрицательная по величине компонента гидростатического напряжения становится меньше, скорость ползучести уменьшается [30, 31 ]. [c.107]

Несмотря на сложность тепловых явлений, имеющих место в поликристаллических металлах при длительном воздействии напряжения при высокой температуре ), вызывающем изменения атомной структуры зерен и межзеренного вещества, не прекращаются попытки согласовать между собой экспериментальные данные, полученные в упомянутых выше различных видах испытаний, и вывести из них более общие механические зависимости, которые можно было бы положить в основу рабочей теории ползучести металлов. Для чистых стабильных поликристаллических металлов при относительно не слишком высоких температурах (т. е. в области, где преобладающим фактором является упрочнение) можно принять в качестве подходящего предположения, что при одноосном растяжении или сжатии изменениям остаточной деформации г" и скорости деформации [c.621]

Поверхность напряжений в виде произведения двух степенных функций (16.84) была использована Дэвисом для практического анализа медленной ползучести при изгибе в условиях высоких температур в сравнительных испытаниях на изгиб и растяжение литых хромо-никелевых стержней ) Вначале определялся показатель п по результатам испытаний на растяжение с постоянной скоростью при температурах 1500 и 1652° Р, после чего призматические стержни были подвергнуты чистому изгибу при каждой из этих двух температур путем нагружения их постоянным изгибающим моментом, действовавшим в течение одной недели 2). При испытаниях определялся прогиб гю как функция времени t, после чего вычислялись деформации изгиба ползучести на равномерно согнутом рабочем участке стержня, имевшем постоянную кривизну, причем предполагалось, что поперечные сечения остаются плоскими ). Согласно теории пластического изгиба, основанной в данном случае на постулате о наличии поверхности напряжения в виде произведения двух степенных функций (16.84), деформации изгиба ползучести е" в крайних волокнах поперечных сечений должны давать в логарифмических координатах е", 1 семейство параллельных прямых, отвечающих различным постоянным значениям изгибающего момента М. Этот вывод удовлетворительно подтвердился проведенными испытаниями на изгиб, что говорит о возможности использования функции напряжений (16.74) для практического анализа поведения металлов ). [c.663]

Трудности определения предела упругости и предела пропорциональности (п. 9) сильно увеличиваются в испытаниях при высоких температурах. К многообразным факторам, влияющим на численное значение предела упругости и предела пропорциональности при комнатных температурах, в этом случае добавляются время (скорость) нагружения и точность поддержания температуры. С повышением температуры установление точки, в которой кривая растяжения отклоняется от прямой линии и растяжение перестает следовать закону Гука, становится особенно затруднительным (п. 40). [c.242]

Для кратковременных испытаний на кручение при высоких температурах сталей для труб в НИТИ применяют весьма простую установку на базе обычного токарного станка (рис. 158) [22]. На супорте станка укреплена трубчатая печь 2. Задний патрон 3 с зажатым образцом 1 соединен с динамометром, измеряю-ш им скручивающее усилие, и с автоматическим самописцем. Образец может при нагреве свободно расширяться, благодаря компенсационной пружине 9. Динамометр состоит из сектора 4, сгибаемого стальной лентой, один конец которой соединен с градуированной пружиной 5. Растяжение пружины, пропорциональное скручивающему усилию, передается перу II регистрирующего прибора, барабанчик которого 10 вращается с определенной скоростью от моторчика Уоррена 12. На диаграмме записывается кривая в координатах напряжение — время скручивания образца (до его разрушения). [c.199]

Испытания на ползучесть при изгибе с определением скорости деформации в процессе испытания дают относительно более надежные количественные результаты и могут быть использованы для определения условного предела ползучести, предела релаксации и для расчетов некоторых деталей и конструкций, работающих в условиях изгиба при высоких температурах. Исследования соотношений между характеристиками ползучести стали при изгибе и при растяжении показали, что предел ползучести при изгибе (при относительно высоких скоростях деформации) приблизительно на 40—50% выше, чем при растяжении. [c.119]

В. Г. Кудряшовым и В. С. Ивановой [37] предложен метод оценки склонности к хладноломкости, позволяющий определять сопротивление распространению трещины в условиях плоской деформации при ударном приложении нагрузки. По этому методу серия цилиндрических образцов с надрезом (рис. 32) подвергается ударному растяжению при различных температурах, причем геометрия надреза должка обеспечивать максимальную (предельную) концентрацию напряжений непосредственно около надреза, а условия испытания — высокая скорость деформирования — обеспечивают благоприятные условия для распространения трещины в условиях плоской деформации, когда поверхность разрушения перпендикулярна боковой поверхности образца. Максимальная концентрация напряжений достигается, согласно Нейберу [38], при глубине надреза, уменьшающем сечение вдвое (d/Z) = 0,707, где d — диаметр в надрезе, D—наружный диаметр образца), и таком радиусе закругления дна надреза, когда дальнейшее его заострение не приводит к уменьшению работы разрушения при ударе. Угол раскрытия надреза составляет 45 или 60°. Обычно для мягких сталей радиус закругления [c.54]

Следует отметить, что Си после РКУ-прессования может показывать и относительно низкую пластичность при растяжении (10%) [326]. По-видимому, это связано с высокой долей малоугловых границ зерен присутствующих в образцах после определенных режимов РКУ-прессования. В работе [61] испытывали Си со средним размером зерен 210 нм при сжатии. Испытание проводилось при комнатной температуре с начальной скоростью деформации 1,4 X 10 с Ч Было также обнаружено, что деформационные кривые для Си с различным размером зерен различаются по форме. Типичными особенностями кривой деформации сжатием в случае наноструктурной Си являются высокое напряжение течения, равное 390 МПа, значительное начальное деформационное упрочнение в узком интервале степеней деформации (примерно 5%) на начальной стадии деформации, практически полное отсутствие деформационного упрочнения на последующей стадии деформации. Напряжение течения на второй стадии составило около 500 МПа. В то же время пластичность наноструктурной Си была высока. Образцы при сжатии не разрушались даже после максимальной деформации, которая в данном эксперименте равнялось 83%. [c.185]

Что касается первого пункта, то, действительно, сухой газообразный водород даже при высоком давлении не оказывает существенного влияния на результаты испытаний на растяжение [68, 84, 118] или на рост трещин [164—168] в алюминиевых сплавах. Однако при катодном наводороживании в алюминии наблюдается обратимое охрупчивание [169—171] с характерной для классического водородного охрупчивания зависимостью от скорости деформации и температуры [170]. Таким образом, теперь нельзя утверждать, что один водород не способен вызывать охрупчивания алюминиевых сплавов. По-видимому, все, что необходимо — это достаточно высокая подвижность водорода, позволяющая обеспечить проникновение в материал некоторого его минимального количества. [c.93]

Некоторые мелкозернистые материалы в испытаниях на растяжение при высокой температуре и низкой скорости деформации могут растягиваться без шейкообразования до необычайно больших удлинений — порядка 1000%. Тогда говорят, что такие материалы ведут себя сверхпластично. Сверхпластичность — это поведение, а не четко определенное явление, как, например, сверхтекучесть в жидком гелии. Поэтому нет четкого определения сверхпластичности и не существует ее единой теории. [c.228]

Общие принципы характеристики деформационно-прочностных свойств полимеров и типичные диаграммы напряжение — деформация были обсуждены в гл. 1. Оценка деформационнопрочностных свойств материала с помощью диаграмм напряжение — деформация является наиболее распространенным видом механических испытаний материалов. Этот метод очень важен с практической точки зрения и получаемые результаты привычны для инженеров. Однако связь результатов таких испытаний с реальным поведением материала в изделии не так проста, как иногда кажется. Так как вязкоупругость полимеров обусловливает высокую чувствительность их механических свойств к различным факторам, диаграммы напряжение — деформация только приближенно предсказывают поведение полимера в изделии. Обычно диаграммы напряжение — деформация или даже только их характерные точки получают для одной температуры и одной скорости деформации. Для набора информации, необходимой для инженера-конструктора, требуется проведение испытаний при нескольких температурах и скоростях деформации, что занимает много времени и связано со значительным расходом материалов. Обычно имеются данные о деформационно-прочностных свойствах при растяжении или изгибе, хотя часто необходимо знать результаты испытаний при сжатии и сдвиге, в том числе не только при одноосном, но и при двухосном нагружении. Поэтому очевидно, что, используя обычно имеющиеся данные о деформационнопрочностных свойствах полимерных материалов, инженер-конструктор должен в значительной мере полагаться на интуицию и опыт, что часто приводит к перестраховке или к ошибкам при конструировании изделий. [c.152]

Уже проведение кратковременных испытаний на растяжение при высоких температурах в вакууме показало, что предварительная обработка и способ получения молибдена и его сплавов оказывают существенное влияние на характеристики механических свойств. Так, рекристаллизационный отжиг заметно снижает предел прочности при ко.мнатной и повышенных те.мпературах и повышает пластичность в интервале температур 815—I ЮО С (фиг. 175). Даже разница в условиях спекания порошкообразного молибдена (в вакууме или в водороде) оказывает определенное влияние на механические свойства. Сравнение кривых деформации образцов молибдена, изготовленных методом порошковой металлургии и путем плавки в вакуумной печи, показано на фиг. 176. При понижении температуры испытания влияние способа изготовления молибдена на ход кривых деформации проявляется особенно резко. Это послужило основанием к проведению серийных испытаний молибдена на растяжение при различных температурах (фиг. 177) оказалось, что критическая температура перехода молибдена из вязкого в хрупкое состояние (определялась в основном по значениям относительного сужения) достаточно высока, и это следует учитывать при конструктивных расчетах. Дальнейшие испытания показали также, что критическая температура зависит от скорости деформации, условий нагружения, величины зерна и наличия загрязнений, в первую очередь углерода, кислорода и азота, образующих с молибденом твердый раствор. [c.764]

Установка ИМАШ-5С-65 была использована в качестве базы для исследования свойств литых сплавов при высоких температурах, выполненного в Московском автомеханическом институте Л. С. Константиновым с сотрудниками [49 ]. Установка была конструктивно усовершенствована, что позволило осуществить программированные нагрев и охлаждение образца с заданной скоростью, а также проводить растяжение образца с различными постоянными скоростями деформирования (de = onst), испытание на релаксацию (е = onst) и ползучесть (а = onst). [c.132]

Электроплаетический эффект был впервые исследован в работах О. А. Троицкого и В. И. Спицина [102—103] в условиях статического растяжения и при испытаниях на ползучесть. Они установили, что при пропускании электрического тока через испытываемый образец происходит снижение уровня его прочностных характеристик. Постоянный ток при одной и той же плотности оказывает большее воздействие на пластическую деформацию металлов, чем переменный ток. Наибольший электропластический эффект, однако, наблюдается при пропускании через металл импульсного тока высокой частоты — порядка 10 А/мм в течение 10 с. Было установлено, что снижение прочностных характеристик более ярко проявляется для сплавов, чем для чистых металлов с ростом температуры и скорости деформации электропластический эффект проявляется в меньшей степени. В последних работах [104—105] исследовалось влияние тина кристаллической решетки испытываемого материала и геометрии образцов на величину снижения прочности при наложении на материал импульсного тока. [c.35]

Кривые 3 ш 4 соответствуют неизотермическому циклу с такими же скоростями деформирования в полуциклах растяжения и сжатия. Температура в пределах каждого полуцикла оставалась постоянной растяжение — 650, сжатие — 150 С и изменялась при 0 = 0. Как видно из рис. 5.13, независимо от уровня температуры в полуцикле сжатия кривые 1 и 3 практически совпадают при равных скоростях деформирования и одинаковой амплитуде необратимых деформаций. Вместе с этим был отмечен обратный эффект — влияние деформаций ползучести, развивающихся при высокой температуре, на ход кривой активного нагружения в последующем полуцикле с более низкой температурой. В этом случае в эксперименте наблюдается некоторое смещение кривой активного нагружения вниз по сравнению с неизотермическими испытаниями без выдержек. На рис. 5.14 показаны диаграммы деформирования стали Х18Н9 при неизотермическом нагружении, характерные для стабильного цикла. Нагружение осуществлялось по жесткому режиму с контролируемым законом изменения деформаций, температура изменялась в момент перехода через нуль по напряжениям от 150 до 650° С в процессе одноминутной выдержки. Кривые 1 ж 2 соответствуют циклу без выдержки, 3 и 4 — циклу с выдержкой при растяжении. Выдержка осуществлялась при 0 = onst до момента достижения заданного значения деформации. Как следует из рис. 5.14, смещение кривой 4 относительно кривой 2 составляет 10—15%. Отмеченное влияние деформаций ползучести при высокой температуре на активное нагружение при более низкой температуре может быть описано, как уже указывалось выше для изотермического случая, с использованием подходов, изложенных в главах 6, 7. [c.126]

В настоящей работе основное внимание удейяется вопросам расчета устойчивости элементов тонкостенных конструкций (стержней, пластин и оболочек) из металла, обладающего при высоких температурах свойством неограниченной ползучести. При растяжении образцов из такого материала при высоких температурах скорости деформаций ползучести убывают лищь на начальном участке испытаний, затем обычно следует фаза установившейся скорости ползучести на заключительном участке, предшествующем разрушению, мбжет начаться возрастание скорости. Для системы из такого материала под действием нагрузки в условиях ползучести может существовать такое конечное время, когда из-за больших деформаций ползучести наступит недопустимое изменение формы конструкций. Так, у сжатого постоянной си-лой стержня в условиях ползучести может произойти быстрое возрастание прогибов сжатая цилиндрическая оболочка может выпучиться под действием внешнего давления оболочка может сплющиться. [c.254]

Применение высоких температур позволяет проводить процесс осаждения с большой скоростью со 100%-ными выходами металла по току. Осадки, полученные при высоких температурах, содержат очень малое количество посторонних включений и по своим физико-механическим свойствам отличаются от осадков, получаемых в обычных условиях. Например, микротвердость осадков никеля и кобальта, полученных при 150° С, составляет 83 и 210 кГ/мм соответственно, т. е. примерно в два раза ниже, чем у осадков, полученных при 25° С. Осадки, полученные при высоких температурах, отличаются большой эластичностью. Испытания методом растяжения образца показывают, что осадки никеля и ц,о-бальта, полученные при 25° С, растрескиваются при нагрузке примерно 18 кПмм , в то время как вдвое большая нагрузка (выше которой разрывалась медная основа) не приводила к растрескиванию осадков, полученных при 150°. [c.107]

Наоборот, добавка кремния, заметно не отражаясь на составе или структуре, влияет иа длительность службы. Они предполагают, что кремний, кальций и другие добавки, которые не входят в основную часть окисла пленки вследствие их ионного размера или заряда, концентрируются у основания в виде SiOj, aO или силиката и значительно влияют на сопротивление скалыванию. Они ввели новый метод испытания, при котором окисление производится до определенной толщины пленки, затем сплав охлаждается, растягивается до увеличения длины на заданную величину в процентах и снова нагревается. При протяжке, конечно, возникает кратковременная опасность, но она устраняется во время повторного нагрева длительное воздействие может быть благоприятным или наоборот. Сплав с низким содержанием кремния улучшается после растяжения на 1 %, но разрушается после растяжения на 2, 3 или 4%. Высококремнистый сплав становится длительно более стойким даже после растяжения на 1, 2, 3 или 4%. Толщина пленки во время деформирования является решающим фактором даже малокремнистые сплавы улучшают свойства, когда пленка тонка. Для высококремнистых сплавов деформация, хотя и менее опасна, чем для низкокремнистых сплавов, но они имеют большую скорость окисления при высокой температуре. Это можно ожидать из правила валентности Xay jxjie. Замещение Сг " должно повысить число вакантных мест. Читателю рекомендуется изучить оригинальную литературу [27]. [c.71]

При высоких температурах зависимость характеристик пластичности от скорости становится более сильной. Проще всего определить из опыта величину временного сопротивления получение полной диаграммы растяжения при высоких скоростях связано с серьезными экспериментальными трудностями. На рис. 107 приведены экспериментальные графики зависимости временного сопротивления стали от скорости относительной деформации е (Надаи и Манджойн). Опыты показали, что при нормальной температуре в диапазоне скоростей от 10 до 10 ощутимой зависимости от скорости не обнаруживается. Заметим, что обычная скорость испытания на стандартной испытательной машине соответствует примерно ё = 10 . При увеличении скорости до 10 временное сопротивление возрастает примерно на 45%. При температурах, превышающих 300°, зависимость временного сопротивления [c.157]

Сверхпластичность материалов — это явление чрезвычайно высокой пластичности, составляющей сотни и тысячи процентов удлинения при растяжении (наиболее жесткой схеме механических испытаний) и наблюдающееся в поликристаллических материалах с размером зерен (кристаллитов) обычно менее Юмкм при их деформации в определенном температурно-скоростном интервале, как правило, Т = 0,5-0,6Г л (Гпл — температура плавления), и скоростях деформации 10 -10 с [335, 348]. [c.202]

В сплаве А1-4 %Си-0,5 %Zr после РКУ-прессования средний размер зерен имел величину около 150 нм и присутствовали высокодисперсные частицы AlaZr размером до 30 нм [319]. Затем образцы сплава Al- u-Zr были подвергнуты растяжению при 250°С с различными скоростями от 2,8 х 10 до 1,4 х 10 с . Оказалось, что данный сплав проявляет очень высокие удлинения до разрушения, несмотря на относительно низкую температуру испытаний. Максимальное удлинение было 850 % при исходной скорости деформации 1,4 х 10 с . Скоростная чувствительность напряжения течения т для этого случая равна 0,46. Для сравнения, этот же сплав с размером зерен 8 мкм проявляет похожее сверхпластическое поведение только при температуре 500°С [335]. [c.210]

Производится полиэтилен в стабилизированном и нестабили-зированном виде. В зависимости от применяемого стабилизатора полиэтилен может менять цвета. Определение предела прочности при растяжении и относительного удлинения полиэтилена ВД необходимо производить с учетом формы испытуемого образца и условий испытаний скорости деформаций, температуры, толщины образца и т. д. Полиэтилен ВД обладает высокой химической стойкостью к агрессивным средам и органическим растворителям при определенных концентрациях и температурах. Он мало устойчив к сильным окислителям, таким, как концентрированная азотная кислота. При повышении температуры до 323 К материал разрушается через двое суток. Полиэтилен ВД относительно стоек к действию спиртов, мыл, жирных масел и т. п. Однако его стойкость в этих средах резко уменьшается, если полимер находится в напряженном состоянии. [c.52]

При вязкопластическом, как и при мгновенно-пластическом, деформировании полимерных материалов выполняется условие постоянства объема, Приближенно это условие выполняется и в отношении вязкоупругой составляющей полной деформации. Скорость ползучести стеклообразных термопластических полиме-меров, равно как и характеристики их сопротивления склерономному деформированию, в значительной степени зависит от температуры испытания. При отрицательных температурах способность к ползучести сильно снижается, хотя, например, деформации ползучести при растяжении полиэтилена высокой плотности (ПЭВП) и ПТФЭ при —15 °С могут еще доходить приблизительно до 10 %. В отличие от металлов деформационные свой- [c.34]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...