Углеродистая Крупнозернистость

Если цементировали слабо прокаливающуюся углеродистую сталь, то яри нагреве как выше Ас . так и ниже Лсз последуюш,ее охлаждение не может быть настолько резким, чтобы предотвратить в такой малоуглеродистой стали перлитное превращение. Структура сердцевины цементируемой углеродистой стали независимо от режима обработки состоит из перлита и фер рита, отличающихся разным размером зерна (мелкозернистая в случае двойной обработки, более крупнозернистая — при одинарной, рыс. 265). [c.330]

Углеродистые стали со структурой зернистого перлита имеют заниженную пластичность в двухфазном интервале температур. Пластичность повышается до максимума в точке A i, что связывают с развитием рекристаллизации. В двухфазной области a+v пластичность снова падает до минимума и резко возрастает после перехода в область аустенита в доэвтектоидной стали. Пластичность эвтектоидной сравнительно крупнозернистой стали начинает повышаться после завершения превращения в интервале A i. При очень мелкозернистой структуре в двухфазном состоянии возможно повышение пластичности. [c.506]

Анализ свойств сварных соединений из углеродистых и низколегированных сталей, выполненных сваркой плавлением, показал неоднородность структуры и свойств по зонам сварного соединения. В ЗТВ возникают нежелательные крупнозернистые структуры, высокие остаточные макро- и микронапряжения. Последствием структурных изменений является снижение механических и эксплуатационных свойств сварных соединений. Остаточные напряжения могут стать причинами возникновения трещин, снижают сопротивляемость хрупким разрушениям, способствуют ускорению коррозионных процессов по сравнению с основным металлом. [c.6]

Механические свойства стали (ударная вязкость, предел усталости и другие) зависят только от величины действительного зерна стали, т. е. от размеров зерен, которые имеются в стали в данных конкретных условиях. Наследственная зернистость стали и величина начального зерна влияют косвенно, так как от них зависит размер действительного зерна. В конструкционной углеродистой стали из крупных зерен аустенита получаются при охлаждении крупные зерна феррита и перлита. Они являются действительным зерном стали при комнатной температуре. При правильном проведении режима термической обработки можно получить действительное мелкое зерно даже в наследственно крупнозернистой стали. В то же время при значительном перегреве выше Асз можно получить очень крупное зерно в наследственно мелкозернистой стали. [c.125]

Высказанное в работе [68] положение, по нашему мнению, нельзя распространять на легированные стали. Эти стали химически менее однородны, чем углеродистые. При этом химическая микронеоднородность твердого раствора (при всех прочих равных условиях) тем более резко выражена, чем сложнее по составу сталь. Поскольку при нормализации, как и вообще при нагреве, происходит определенное выравнивание состава, нормализация не мол ет не вызвать повышения прокаливаемости легированной стали. Если легированная сталь — наследственно крупнозернистая, то нормализация должна повысить ее прокаливаемость в большей степени по сравнению со сталью наследственно мелкозернистой. Количественное влияние нормализации на прокаливаемость легированной стали определяется природой легирующих элементов. [c.75]

При повышенной скорости охлаждения и пониженной температуре изотермической выдержки образуется точечная структура перлита. Строение перлита углеродистых и низколегированных сталей характеризуется по десятибалльной шкале (ГОСТ 1435—74). Баллы 1 и 2 отвечают стали с точечным перлитом и повышенной твердостью, 3—6 — стали с зернистым перлитом, 7—8 — стали с менее однородным крупнозернистым перлитом пониженной твердости, 9—10 —стали с пластинчатым перлитом. Твердость стали возрастает с повышением степени дисперсности перлита и легированности (в особенности кремнием и хромом) фер-ритной составляющей. Дисперсность перлита влияет на поведение стали.при закалке. [c.370]

Во избежание возникновения крупнозернистой структуры металла восстанавливаемые детали нельзя нагревать выше определенной температуры. Детали из стали со средним и высоким содержанием углерода, а также из легированных сталей следует нагревать до ковочной температуры — 1000—1100° С. Температура, при которой заканчивается процесс деформации для деталей из углеродистых сталей, fie должна быть ниже 800° С, а из легированных сталей — 825- 75° С. [c.302]

Рис. 4. Влияние размера зерна углеродистой стали (0,22—0,25% С) на порог хладноломкости 1 — крупнозернистая сталь (размер зерна в поперечнике 89 лк) г — мелкозернистая сталь (размер зерна в поперечнике 41 мк).

Хотя для всех металлов основной причиной неупругого деформирования в области многоцикловой усталости и является процесс пластического деформирования отдельных перенапряженных объемов материала, протекание этих процессов в различных металлах при разных условиях и длительностях нагружения может быть существенно отличным и привести к различной взаимосвязи закономерностей усталостного разрушения и неупругого деформирования. О некоторых общих закономерностях неупругого деформирования монокристаллов молибдена различной ориентировки, крупнозернистого никеля в отожженных состояниях и углеродистой стали 45 в состоянии поставки в области многоцикловой уста лости можно судить по данным, приведенным на рис. 97 и 98 [4, [c.121]

Различие в сопротивляемости усталости тела и границ зерен сказывается на характере кривой усталости и на виде разрушения. При внутризеренном разрушении границы зерен играют роль барьеров, препятствующих распространению трещин, в связи с этим материал с мелкозернистой структурой обладает более высоким сопротивлением усталости, чем крупнозернистый. Так, в работе [25] было установлено, что предел усталости у мелкозернистой углеродистой стали примерно на 10% выше, чем у этой же стали, но с крупнозернистой структурой. [c.10]

Полный отжиг стали применяют обычно к доэвтектоидным сталям. Он представляет собой процесс нагревания стали выше точки Ас,, т. е. на 30—50°С выше линии 03, и выдержки ее при этой температуре (время выдержки составляет А от времени нагревания) с последующим медленным охлаждением до 500—400°С. Углеродистые стали охлаждают со скоростью 100— 200°С в час, легированные — 50—60°С в час в дальнейшем сталь можно охлаждать на воздухе. При полном отжиге происходит фазовая перекристаллизация, и из крупнозернистой стали получается мелкозернистая. [c.88]

На рис. 40 показана область 3 нагрева углеродистой стали для горячей обработки давлением в зависимости от содержания углерода. Ее верхние пределы 2 лежат на 100— 150°С ниже температуры начала плавления (т. е. линии солидуса). Нижние пределы — на 60—75 °С выше температур превращения перлита и цементита в аустенит (т. е. линии перлитных превращений). Выше линии верхних температурных пределов находится зона 1 пережога, ниже линии нижних температурных пределов — зона 4 упрочнения (наклепа). Пережженный металл годен только на переплавку. Зона перегрева является зоной наиболее интенсивного роста зерен и дает крупнозернистую структуру металла, непрочную и хрупкую, которая может быть исправлена последующим отжигом на мелкое зерно. Обработка металлов давлением [c.146]

Полному отжигу подвергают обычно доэвтектоидные стали, нагревая их до температур выше линии 03, выдерживая при них в течение /4 продолжительности нагрева и медленно охлаждая вместе с печью до 600 — 400° С. Углеродистые стали охлаждают со скоростью 100—150° в час, легированные — со скоростью 30—50° в час. Полный отжиг сопровождается фазовой перекристаллизацией, в результате чего крупнозернистая сталь получает мелкозернистую структуру, освобождается от внутренних напряжений, становится мягкой и вязкой. Для отжига изделия упаковывают в ящики, трубы или реторты, которые затем наполняют песком, чугунной стружкой или углем, чтобы предохранить поверхность изделий от обезуглероживания и окисления. Наилучшие результаты дает применение защитной атмосферы. Отжиг в защитной атмосфере называют светлым, так как при этом способе обезуглероживания и окисления почти не бывает и поверхность изделий остается относительно светлой. [c.111]

Отожженная углеродистая доэвтектоидная сталь, имеющая крупные выделения избыточного феррита, имеет крупнозернистый излом со сравнительно ровными краями (см. рис. 245, а). Легированная сталь обычно имеет в изломе мелкое зерно по форме излом имеет выступы, немного приближаясь к излому чашечкой сталь с таким изломом обладает большей вязкостью и при испытаниях на растяжение показывает более высокие значения относительного удлинения и относительного сужения. [c.300]

Примечание. Первые буквы маркировки обозначают состав твердого сплава (вольфрам и кобальт), цифры указывают процентное содержание кобальта, следующая за цифрой буква обозначает способ восстановления вольфрама (водородный или углеродистый), последняя буква характеризует зернистость сплава (С — среднезернистый, К — крупнозернистый). [c.424]

Эти стали хорошо свариваются и по сравнению с углеродистыми сталями лучше обрабатываются на станках. Недостатком марганцовистых сталей является их склонность к образованию при нагреве крупнозернистого аустенита. [c.286]

Вблизи температуры плавления ковкость быстро падает вследствие ослабления связей между зёрнами. Перегретый крупнозернистый металл или пережжённый металл с окисленными границами зёрен при деформации весьма часто разрушается с образованием пограничных трещин. Пограничное залегание сульфидных эвтектик в углеродистых сталях или карбидных эвтектик в хромистых и быстрорежущих сталях во время горячей штамповки может привести к разрушению металла. [c.145]

Повышенная склонность легированных сталей к закалке по сравнению с углеродистыми объясняется увеличением устойчивости переохлажденного аустенита и уменьшением скорости роста перлитных образований. Поэтому характер и скорость структурных превращений в околошовной зоне в значительной степени зависят от физико-химических свойств легирующих элементов и их концентрации, от скорости охлаждения в процессе сварки, которая будет тем больше, чем ниже начальная температура свариваемой стали. Низкая теплопроводность теплоустойчивых сталей в сочетании с крупнозернистым аустенитом и быстрым охлаждением способствуют появлению трещин в околошовной зоне, образование которых происходит в процессе мартенситных превращений при температуре 150—200°С, когда металл обладает малой пластичностью и высокой прочностью. Существенное значение в образовании трещин при этих процессах имеют также и напряжения, возникающие вследствие выделения молекулярного водорода, локализующегося в малых объемах [9]. Аустенитные превращения, окруженные жесткой мартенситной средой, и напряжения резко снижают способность металла воспринимать пластические деформации, что приводит к хрупкому разрушению в виде надрывов или отдельных трещин, достигающих значительных размеров. [c.46]

Получение при отжиге структуры зернистого перлита особенно затруднительно для стали с содержанием 0,7—0,9 /о С. Даже небольшое превышение при отжиге этих сталей температуры, несмотря на замедленное охлаждение после отжига, приводит к образованию пластинчатого перлита. Образование пластинчатого перлита обусловлено растворением при нагреве центров для формирования зернистого цементита. В стали с содержанием 1— 1,3 /оС отжиг на зернистый перлит не вызывает затруднений, и его можно производить в сравнительно широком температурном интервале (740—780°). В связи с тем, что углеродистые стали склонны к обезуглероживанию при обработке проката малых размеров, для которого допустимая глубина обезуглероживания значительно меньше, чем для крупного, температура и продолжительность отжига должны быть минимальными допустимая загрузка печи ограничивается. В тех случаях, когда температура окончания прокатки эвтектоидной и доэвтектоидной стали выше 800°, может образоваться крупнозернистая структура. Для исправления этой структуры необходим отжиг выше. Если крупное зерно сопровождается значительной карбидной или ферритной сеткой, то для улучшения структуры можно применять нормализацию в камерных печах малыми садками. [c.523]

На шероховатость поверхности влияют механические свойства, химический состав и структура материала заготовок. При обработке заготовок из мягкой низкоуглеродистой стали получается более шероховатая поверхность, чем при обработке заготовок из твердой стали с большим содержанием углерода. Заготовки из стали с повышенным содержанием серы (автоматные стали) и из стали с присадкой свинца после обработки имеют менее шероховатую поверхность, чем заготовки из углеродистой стали. Заготовки из сталей с мелкозернистой структурой обрабатываются лучше заготовок нз сталей с крупнозернистой структурой. Заготовки из стали со структурой пластинчатого перлита обрабатываются хуже заготовок из сталей с глобулярным перлитом. [c.127]

Отожженная углеродистая доэвтектоидная сталь, имеющая крупные выделения избыточного феррита, показывает крупнозернистый излом со сравнительно ровными краями (фиг. 212,а). Легированная сталь обычно имеет в изломе мелкое зерно по форме излом имеет выступы. [c.261]

Эхо-метод применяют для обнаружения грубых дефектов в слитках из различных металлов и сплавов, предназначенных для изготовления ответственных изделий. Простая форма слитка благоприятствует контролю. Однако слитки имеют крупнозернистую структуру, что требует снижения частоты и снижает чувствительность метода контроля. Слитки из углеродистой стали могут быть прозвучены на толш,ину до 1 мм при частоте 0,25— 1 МГц. Слитки из легированной стали прозвучиваются значительно хуже. Слитки из титановых и алюминиевых сплавов могут быть проконтролированы на глубину более 1 м при частоте 1 —1,5 МГц. Для обеспечения акустического контакта вдоль боковых поверхностей слитка зачищают полосы шириной 50—70 мм от окалины и других неровностей. [c.256]

Обрабатываемость резанием стали с преобладающим количеством в микроструктуре феррита повышается при укрупнении зерна, что обеспечивается нормализацией с высоких температур. Наилучшей структурой для обрабатываемости резанием стали с преобладающим количеством в микроструктуре перлита является структура пластинчатого перлита с тонкой разорванной сеткой, получаемая в результате специального отжига или нормализации с последующим отпуском при 720° С. Наилучшей структурой для обрабатываемости резанием высокоуглеродистой стали (шарикоподшипниковой) является структура мелкозернистого (точечного) перлита [2]. Для грубой обдирки, для которой чистота обработки не имеет существенного значения, наиболее подходящей является наследственно" крупнозернистая сталь. Мелкозернистая (номера зерна 5—8 по шкале А8ТМ) вязкая сталь является наиболее подходящей для цементации и чистовой обработки [7]. Горяче- и холоднокатаная и волочёная углеродистая сталь с содержанием углерода выше 0,4% и легированная с содержанием углерода выше 0,3% для улучшения обрабатываемости должна подвергаться отжи-гу [8]. [c.349]

При дальнейшем нагреве выше критических точек и происходит рост аустенитных зерен. Рост зерна аус-тенита при нагреве стали оказывает большое влияние на результаты термообработки, главным образом закалки. Размер зерна при комнатной температуре, который получен в стали в результате того или иного вида термической обработки, называют действительным зерном. Размер действительного зерна зависит от размера зерна аустенита. Обычно чем крупнее зерно аустенита, тем крупнее действительное зерно. Сталь с крупным действительным зерном имеет пониженный предел прочности, пониженную ударную вязкость и склонность к образованию трещин, поэтому при термообработке всегда стремятся к получению мелкого зерна. По склонности к росту аустенитного зерца при нагреве все стали делят на наследственно мелкозернистые и наследственно крупнозернистые. В наследственно крупнозернистых сталях размер зерна быстро увеличивается даже при небольшом нагреве выше критических точек. В наследственно мелкозернистых сталях при значительном нагреве сохраняется мелкое зерно. На процесс роста зерен в углеродистой стали оказывают влияние температура и продолжительность нагрева, содержание углерода в стали, способы раскисления, применяемые при выплавке стали. Кипящие стали являются, как правило, наследственно крупнозернистыми, а спокойные — наследственно мелкозернистыми. Введение легирующих элементов, за исключением марганца, тормозит рост зерен аустенита при нагревании. Наиболее энергично тормозят рост зерна карбидообразующие элементы титан, ванадий, вольфрам, молибден и хром. Наследственно мелкозернистые стали позволяют использовать расширенный интервал закалочных температур и облегченные условия нагрева стали. [c.113]

На рис. 10.1 показана область 1 нагрева углеродистой стали для горячей обработки давлением в зависимости от содержания углерода. Ее верхние пределы лежат на 150-200 °С ниже температуры начала плавления (т. е. линии солидус). Нижние пределы — на 60-75 °С выше температур превращения перлита и цементита в аустенит (т. е. линии перлитных превращений). Выще линии верхних температурных пределов находится зона 2 перегрева, а вьппе ее приблизительно на 100 °С — зона 3 пережога. Ниже линии нижних температурных пределов находится зона упрочнения (наклепа). Пережженный металл годен только на переплавку. Зона перегрева является зоной наиболее интенсивного роста зерен и дает крупнозернистую структуру металла, непрочную и хрупкую, которая может быть исправлена последующим отжигом на мелкое зерно. Обработка металловдавлением при температурах зоны наклепа дает напряженный и хрупкий (наклепанный) металл и может привести к разрушению его. Наклеп можно устранить последующей термообработкой (отжигом). [c.300]

До настоящего времени не предложено единого механизма разрушения, контролируемого ростом трещины, охватывающего все возможные случаи (главным образом вследствие того, что размеры зерен и карбидных частиц обычно изменяются одновременно при используемых на практике термических обработках), но модель Смита удовлетворяет большинству экспериментальных результатов, полученных на крупнозернистых поликристаллах. Результаты, полученные Оутсом [27] (см. рис. 109) при испытании углеродистой и марганцевой сталей, имеющих одинаковые размеры зерна, но разную толщину межзеренных карбидных прослоек, подтвердили количественные предсказания модели при выбранном для 7 значении 14 Дж/м . Разрушение низкоуглеродистых сталей, содержащих крупные карбиды, может происходить при низких уровнях растягивающих напряжений. Разрушение при общей текучести происходит в условиях относительно высоких температур, потому что в этом случае предел текучести сравнительно невысок, и зарождение трещин происходит в результате скольжения. В марганцевой стали разрушение при общей текучести может происходить только при очень низких температурах, где предел текучести высок. Трещины зарождаются путем двойникования, и, следовательно, температурная зависимость локального разрушающего напряжения гораздо сильнее (см. гл. VII, раздел 12). [c.187]

Если принять, что для всех материалов критическое напряжение разрушения достигается на расстоянии ух диаметров зерен от вершины трещины, то можно использовать эту модель для прогнозирования вязкости разрушения других сталей. Рассмотрим данные для котельной стали, представленные на рис. 74, б. К сожалению, наряду с измерениями вязкости не было проведено исследований микроструктуры. Примем, что максимальное перенапряжение достигается при ТИП. Температура в этом случае выше, чем для стали с азотом, и можно принять п = 0,2. Расчеты по экспериментальным значениям Ki (75 МН/м ) и Оу (530 МН/м ) при ТНП показывают, что расстояние, на котором достигается критическое значение напряжения, составляет около 30 мкм. Значит, размер зерна равен 15 мкм, что представляется реальным для стали соответствующего состава и принятой термической обработки. Локальное значение разрушающего напряжения оказалось равным 2600 МН/м , что значительно превышает значение 1600 МН/м , типичное для нелегированной нормализованной стали с тем же размером зерна (см. рис. 110). Распределение карбидов в котельной стали, однако, гораздо более тонкое, чем в обычной углеродистой стали, а это приводит к повышению критических напряжений. Указанный эффект наблюдал Оутс (см. рис. 109) на крупнозернистой стали с марганцем, имеющей гораздо большее сопротивление разрушению благодаря тонкому распределению карбидов. [c.215]

При микроударном воздействии большое влияние на скорость развития трещин оказывают фазовые превращения и структурные изменения, протекающие в микрообъемах металла. Процесс тре-щинообразования разных по составу и структуре сталей имеет свои особенности. Так, в углеродистой стали (0,3% С) при наличии в структуре механической смеси (феррит + перлит) трещины имеют большую протяженность (рис. 75, б). В сталях этого типа трещины развиваются как по границам, так и внутри зерен. Главным образом трещины появляются в структуре феррита, окружая и изолируя большие группы зерен перлита и феррита, в результате чего металл быстро разрушается. Трещины такого типа чаще образуются в гетерогенных сплавах и реже в сплавах с гомогенной структурой. В аустенитных сталях трещины имеют небольшую протяженность и развиваются в основном по плоскостям скольжения, а при наличии грубых и непрочных границ (в крупнозернистой структуре) — главным образом по границам зерен и двойников. [c.118]

Размер зерна также оказывает значительное влияние на хладноломкость. Крупнозернистая структура сталей и сплавов с решеткой ОЦК сильнее подвержена хладноломкости, чем мелкозернистая структура. Сварные соединения углеродистой и малолегированных сталей обладают большей хладноломкостью, чем основной материал (см., например, рис. 42). [c.33]

В настоящее время подтверждена зависимость шероховатости от химического и фазового состава, структуры обрабатываемого материала [33, 127, 225]. Микрорельеф поверхности при ЭХО сталей различных марок изменяется в широком диапазоне. Уменьшение шероховатости железоуглеродистых сплавов наблюдается при наличии в них N1, Сг, Т1 и Мо [141 ]. Согласно исследованиям с увеличением содержания С в углеродистых сталях щероховатость поверхности возрастает, достигая максимума при ЭХО эвтектоидных сталей. Термическая обработка сталей может изменить щероховатость поверхности после ЭХО наименьшая щероховатость достигается при обработке мартенситных сталей (углеродистых и хромистых) со структурой троостита и сорбита, а при обработке аустенитных сталей —со структурой аустенита. Для отожженных углеродистых сталей минимальной шероховатости соответствует структура феррита, максимальной — перлита вторичный цементит в заэвтектоидной стали уменьшает щероховатость. Наименьшая шероховатость поверхности после ЭХО ряда марок легированной стали отмечена на мартенситных структурах по сравнению со структурами отжига. Крупнозернистые структуры способствуют увеличению шероховатости поверхности при ЭХО. Обнаружена зависимость микрорельефа от субмикроструктуры пластически деформированной стали [127]. [c.46]

Масштабный эффект зависит главным образом от поперечных размеров ( диаметра ) изделия и в меньшей степени — от его длины. В литых материалах, в деталях и материалах, имеющих рассеянные микро- и макродефекты (неметаллические включения, поры и т. п.), крупнозернистое строение, масштабный эффект сказывается сильнее. Легированные стали более чувствительны к кеметаллическ1 м вкл ючениям и другим дефектам, и для них влияние абсолют11ых размеров проявляется в большей степени, чем для углеродистых сталей. [c.602]

Эхо-метод применяют для обнаружения грубых дефектов в слитках из различных металлов и сплавов, предназначенных для изготовления ответственных изделий. Простая форма слитка благоприятствует контролю. Однако слитки имеют крупнозернистую структуру, что требует понижения частоты и снижает чувствительность метода контроля. Слитки из углеродистой стали могут быть прозвучены на толщину до 1 м прп частоте 0,25—1 МГц. Слитки из легированной стали прозвучиваются значительно хуже. Слитки пз титановых и алюлгание-вых сплавов могут быть проконтролированы на глубину более 1 м при частоте [c.226]

Отожженная доэвтектоидная углеродистая сталь с крупными выделениями избыточного ( )еррита имеет крупнозернистый излом [c.280]

Многочисленными исследованиями установлено, что низко-углеродистые стали (марок 10, 15, 20 и т. д. до 40), в том числе и низкоуглеродистые легированные стали перлитного класса (марок 15Г, I5X, 20ХГ, 15ХФ, 12ХН2 и др.), получают наилучшую обрабатываемость после нормализации прн повышенных температурах (порядка 900°). Нормализация при повышенных температурах сообщает стали крупнозернистую структуру, в связи с чем несколько снижается ударная вязкость и немного повышается твердость, а это облегчает условия стружколомания. [c.116]

Значительный интерес представляет изучение возможностей использования более дешевых ферритных низкоуглеродистых никелевых сталей для хранения и транспортировки сжиженных природных газов. Полностью раскисленные (спокойные) низко-углеродистые стали с мелкозернистой структурой имеют хорошую ударную вязкость до 223 К, в то время как крупнозернистые, лишь частично раскисленные стали (кипящие), становятся полностью хрупкими уже около 270К. [c.31]

Из приведенных фотографий изломов видно, что у стале11 Ст. 5 и Ст. 3, обработанных по режиму 2, структура мелкозер нистая, а у образцов этих >ке сталей, обработанных по режиму п (непосредственная закалка с печного нагрева) более грубая— крупнозернистая. Механические же свойства для углеродистых [c.62]

Перегрев характеризуется крупнозернистым строением и пониженной пластичностью. Перегрев углеродистой стали исправляют термической обработкой (отжигом). Исправление перегрева легированных сталей (например, хро-л оникелевой) сопряжено с большими трудностями, в силу чего его следует избегать. [c.94]

Сера — вредная примесь, так как с увеличением содержания серы появляется так называемая красноломкость металла, хрупкость в нагретом состоянии. Фосфор также является вредной примесью, потому что повышенное содержание фосфора всегда вызывает холодноломкость стали, т. е. низкую ударную вязкость при обычных и пониженных температурах, и крупнозернистость. При большом количестве углерода вредное влияние фосфора на сталь увеличивается. Химический состав углеродистой стали приведен в табл. 2. [c.43]

Для уничтожения крупнозернистости, усадочных напряжений и состояния наклепа применяют отжиг. Температура нагрева назначается в зависимости от содержания углерода в углеродистой стали. Тай, для стали с содержанием углерода до 0,1% температура нагрева составляет 900—925°, до 0,2% —840—850°, до 0,4% —790—810°. Таким образом, чем больше углерода в стали, тем меньше температура нагрева. В интервале указанных температур происходит измельчение зерна. Для снятия внутренних напряжений температура нагрева составляет 600—65СГ. После некоторой выдержки при этой температуре сталь медленно охлаждается в открытой или закрытой печи. [c.50]

Сваренные сшкй прй испытаниях на растяжение разрушаются по основному металлу. Испытания на изгиб и удар показывают снижение пластических свойств металла. Угол загиба лежит в пределах от 30 до 120°, а ударная вязкость — от 1,6 до 3—4 кГм1см . Причиной снижения пластичности металла является крупнозернистая структура металла в сварном шве и в зоне термического влияния, образовавшаяся вследствие перегрева металла. Высокочастотная сварка сплошных сечений рациональна для изделий из углеродистых сталей с содержанием углерода до 0,25%. [c.65]

Влияние деформации. На деформащ1онное старение углеродистой конструкционной стали оказывают влияние вид и степень деформации. Максимальное старение наблюдается в стали, подвергнутой деформации сжатием. При малых степенях деформации эффект старения выше, чем при больших. Скорость деформирования иа старение суш,ественного влияния не оказывает. В мелкозернистых сталях эффект деформационного старения больше, чем в крупнозернистых. [c.149]

Жидкотекучесть хромоникелевых сталей ниже, чем обычных углеродистых. Для хорошего заполнения формы эти стали перегревают и обеспечивают высокую скорость заливки. При затвердевании образуется крупнозернистая макроструктура, что приводит к возникновению в отливках горячих трещин, поэтому хромоникелевые стали подводят в форму рассредоточенно, избегая местного перегрева формы и стержни делают податливыми и для каждой отливки подбирают оптимальную температуру заливки. - [c.336]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...