Основные положения и допущения

При построении модели приняты следующие основные положения и допущения [c.418]

Основные положения и допущения механики гибких стержней [c.66]

Основные положения и допущения [c.203]

Л. Основные положения и допущения. В общем случае изгиба в сечения с балки, помимо изгибающего момента, имеется поперечная сила, отличная от нуля, и, следовательно, изгибающий момент уже не постоянен, а изменяется по длине балки. Так как изгибающее усилие, а следовательно, и изгибающий момент, связаны с нормальными напряжениями, то и нормальные напряжения в сходственных точках сечений будут изменяться. Но в таком случае равновесие любо-,го элемента балки возможно лишь при наличии касательных напряжений, изменяющихся по высоте [c.177]

Всестороннее рассмотрение обобщенного анализа и узлового метода математического моделирования Финкельштейна не является целью данной главы. Поэтому в этой главе будут рассмотрены лишь следующие вопросы а) уравнения, используемые при анализе идеального цикла Стирлинга б) основные положения и допущения изотермического цикла Шмидта в) описание адиабатного цикла Финкельштейна г) сравнения и краткие выводы о различных методах теоретического анализа двигателей Стирлинга е ссылками на литературные источники. [c.37]

Получившая развитие теория приспособляемости тесно связана с теорией предельного равновесия и использует допущения последней (гипотеза идеальной пластичности, устойчивость первоначальной формы равновесия). Принимается также, что диаграмма деформирования при повторных нагружениях остается неизменной. Основные положения и теоремы теории приспособляемости в наиболее законченной форме изложены в работе В. Т. Койтера [9]. Приспособляемости неравномерно нагретых тел посвящено пока сравнительно мало исследований первыми в этой области, по-видимому, являются работы [И], [12], [15], [16]. [c.211]

Основу эталонной базы СССР составляют государственные эталоны основных единиц физических величин. Они обеспечивают возможность воспроизведения любых производных единиц СИ, а также некоторых внесистемных единиц, допущенных к применению ГОСТ 8.057—80 ГСИ. Эталоны единиц физических величин. Основные положения и ГОСТ 8.381—80 ГСИ. Эталоны. Способы выражения погрешностей регламентируют практически все вопросы, связанные с разработкой эталонов, их применениями, а также нормированием их погрешности. [c.179]

Эти простые модельные исследования, так же как и более точные, обсуждаются в разд. III и IV соответственно. До этого для справки будут приведены основные положения теории пластичности, с тем чтобы указать характерные черты и основные допущения, отличающие упругопластическое поведение от типов поведения материалов, обсуждавшихся в гл. 3 и 4 настоящей. книги. [c.199]

Исходные положения и основные допущения можно кратко сформулировать следующим образом [c.169]

Основные положения, требования и допущения конструкторского расчета КУ. Настоящие рекомендации даны применительно к схеме КУ с двумя контурами генерации пара (см. рис. 8.8). Следует заметить, что большинство положений имеет общий характер и справедливо также при расчете других типов КУ. [c.300]

В аннотации к обзору Дуга [1] подчеркивается, что многочисленные модификации уравнения Рэлея — Максвелла и попытки распространить его действие на системы, не соответствующие тем основным положениям, на которые опирается вывод этого уравнения (разбавленные дисперсии, в которых свойства обоих компонентов мало отличаются друг от друга, а дисперсные частицы не взаимодействуют друг с другом), делают получаемые выражения полуэмпирическими корреляционными уравнениями, для которых необходимо экспериментально определять примерные значения функции распределения. При теоретическом анализе явлений проводимости в композиционных твердых средах общим и неизбежным является допущение полного геометрического порядка в распределении фаз. Предполагается, что волокна распределены в матрице равномерно, на одинаковом расстоянии и параллельно друг другу. Одиако реальные композиционные материалы, получаемые в результате выполнения целого комплекса технологических операций, имеют структуру, значительно отличающуюся от наших представлений об идеальной модели. Микроскопические исследования реальных композиционных материалов достаточно убедительно показывают неравномерное распределение волокон, отклонение от взаимной параллельности волокон и наличие пористости. Кроме того, недостаточные знания свойств самих волокнистых наполнителей и матриц в свою очередь накладывают дополнительные ограничения на возможности применения теоретических уравнений для прогнозирования теплофизических свойств композиционных материалов. [c.294]

Изложим основные положения этой теории, рассматривая витые пружины малого угла подъема. В этом случае полярный радиус спирали в плане можно принять равным радиусу кривизны витков и считать, что при сжатии пружины радиальными перемещениями точек оси витков можно пренебречь, т. е. что элементы пружины получают перемещения только вдоль ее оси. Эти допущения равноценны предположению, что форма спирали в плане в процессе сжатия пружины не изменяется. [c.174]

Основные положения. В теории изгиба упругих пластин основные положения имеют геометрический характер [ ], а потому справедливы и при пластическом изгибе. Это означает, что сохраняются допущения Кирхгофа [c.244]

Многие исследователи применяли рассмотренный метод к изучению работы печей [210 239—242]. В работе [5] этим методом исследовано влияние различных факторов на лучистый теплообмен в камере. При пользовании этим методом необходимо, одиако, помнить, что в основу его положен ряд допущений, весьма искажающих основные закономерности лучистого теплообмена. Принятое допущение о том, что локальные. величины теплоотдачи определяются локальными же значениями температур, не соответствует действительности, так как они определяются всем полем температур в камере и зависят также от эффективных лучистых потоков всех поверхностей. В этом методе не учитывается взаимный лучистый теплообмен между объемами и поверхностями, находящимися на разных расстояниях от концов камеры. [c.380]

Сопротивление материалов — расчетно-теоретическая дисциплина, основные положения которой проверяются и дополняются экспериментальными исследованиями. Опытная проверка теоретических расчетов и формул необходима потому, что они основаны на ряде упрощающих предпосылок и допущений. Эти предпосылки и допущения связаны как со свойствами материалов, так и характером деформаций элементов конструкций. В ряде случаев приходится специально изготавливать модель проектируемой конструкции (или отдельных ее элементов) и подвергать ее испытаниям с целью получения данных о характере и величине деформаций, так как чисто теоретическим путем создание методов расчета оказывается вообще невозможным. Наконец, необходимо учесть, что все расчеты выполняемые методами сопротивления материалов, базируются на знании физико-механических свойств конструкционных материалов. Эти свойства определяют путем лабораторных испытаний специально изготовленных образцов. Таким образом, расчетно-теоретическая и экспериментальная части науки о сопротивлении материалов неразрывно связаны друг с другом. [c.8]

Сказанное требует следующего пояснения. Представим себе, что к тонкому стержню в точках А и В приложены две равные и противоположно направленные силы Рх к Р2 (рис. 8, а). Сила может быть перенесена в точку В, а сила Рг — в точку А (рис. 8, б). Как видим, в первом случае стержень растягивается, а во втором случае сжимается, соответственно чему он может принять форму, показанную на чертеже. Таким образом, с точки зрения физической не безразлично положение точки приложения силы на линии ее действия. Вот почему теоретическая механика, как было сказано в 7, строит свои основные выводы на допущении, что тело, на которое действуют силы, является абсолютно твердым, неизменяемым. [c.18]

Полученные в этом параграфе зависимости Ов(рт, Рт) и Ог(рт, Рт) дополняют сформулированную выше систему уравнений развития пожара. Эти зависимости носят приближенный характер. При их выводе использовалось допущение об однородности температурного поля в объеме помещения. Влияние неоднородности температурного поля учитывается в теории второго приближения. Ниже рассматриваются основные положения этой теории. [c.24]

При выводе основного уравнения принимается допущение о действительности гипотезы Бернулли (закон плоскостного распределения деформаций). Это общепринятое в инженерных расчетах положение хорошо согласуется с экспериментальными данными и потому обычно кладется в основу расчетных формул. [c.326]

Хотя допущение об одновременном совпадении максимальных значений всех частных погрешностей Ар, является маловероятным, ввиду своей простоты и наглядности рассматриваемый метод может применяться в ориентировочных расчетах, в основном на эскизном этапе проектирования приборных устройств (см. рис. 6.1). Естественно, этот метод дает более высокие значения погрешностей положения и перемещения механизмов по сравнению со средними. [c.224]

Область науки и техники, охватывающая силовые следящие системы, первоначально заимствовала основные положения из области связи, где широко использовались частотные методы исследования. Эти методы основаны на допущении, что нагрузка совершает вынужденные синусоидальные колебания с переменной частотой и амплитудой достаточно малой, благодаря чему систему можно считать линейной. В большинстве случаев это допущение не соответствует действительному состоянию системы, но оно дает возможность использовать разнообразные и эффективные приемы, разработанные специалистами в области связи. В прошлом большинство силовых следящих систем проектировалось с помощью частотных методов и эти системы оказывались весьма удовлетворительными. [c.117]

При рассмотрении основных положений аналитической механики сплошной среды допущен ряд неявных упрощающих предположений. Основными из них являются допущения об отсутствии термомеханических эффектов и диссипативных сил. Исключение составляют фрагменты континуальной теории дислокаций. Ниже будут рассмотрены вопросы, связанные с распространением лагранжевой и гамильтоновой механики на термоупругие среды и неконсервативные системы. [c.117]

Некоторые виды турбулентных струйных течений являются лишь условно автомодельными. Это — плоские осесимметричные следы, удаленные от обтекаемых тел на такое расстояние, при котором дефицит скорости мал по сравнению со скоростью невозмущенного потока. Сложные течения струй за соплами конечных размеров можно рассматривать как автомодельные при соответствующих масштабах длин, скоростей и субстанций и принятия тех или иных допущений. Основные положения механики сплошных сред в данном случае предусматривают формулирование уравнений сохранения массы, импульса, субстанций или энергии со своими граничными условиями. [c.221]

Сформулируем основные допущения, положенные в основу рассматриваемой задачи. Будем считать, что ПАВ в системе отсутствуют коэффициент поверхностного натяжения — постоянная величина Не и Ке малы течение в обеих фазах является установившимся. Тогда движение этих фаз можно описать при помощи уравнения (2. 2. 8) [c.21]

Основная погрешность, допущенная выше, заключается в предположении, что смещение атомов при сдвиге происходит по всей плоскости одновременно. На самом деле переход атомов в соседнее положение происходит с местными искажениями структуры, которые называются дислокациями, и распространяются по плоскости во времени подобно волне. [c.58]

Поступая таким образом и дальше, получим семейство кругов Мора для предельных напряженных состояний. Вычерчиваем их общую огибающую, Примем, что эта огибающая является единственной, независимо от величин промежуточных главных напряжений а . Это положение является основным допущением в излагаемой теории. [c.266]

Остальные параметры обобщенной модели не зависят от углового положения ротора и являются постоянными величинами, если пренебречь такими явлениями, как старение, деформация конструктивных элементов, упругость вращающегося ротора, зависимость активных сопротивлений от частоты переменного тока и т. п. Подобные допущения общеприняты в теории ЭМП. С учетом сделанных допущений рассматриваемая модель ЭМП представляет собой линейную систему с сосредоточенными параметрами, часть которых постоянна, а часть зависит от пространственного положения. Эта система позволяет моделировать электромеханические процессы при взаимном перемещении катушек, электромагнитные процессы в катушках с током и процессы выделения теплоты в активных сопротивлениях и при механическом трении вращения. Все остальные процессы и явления, присущие различным ЭМП, остаются за пределами возможностей модели. Тем не менее линейные модели с сосредоточенными параметрами оказываются достаточными для построения теории основных рабочих процессов ЭМП. [c.58]

Допущение же о том, что для некоторых сил нельзя указать тела, со стороны которых данная сила действует, никак не затрагивает основного закона движения и вообще основ механики Ньютона, а лишь заставляет отказаться от некоторых хотя и существенных, но не основных положений механики Ньютона. Поскольку у нас нет другого выбора, необходимость заставляет нас, пользуясь не коперниковыми, а неинерциальными системами отсчета, признать существование сил, для которых мы не можем указать конкретных тел, со стороны которых эти силы действуют. Хотя во всем остальном эти силы не отличаются от тех обычных сил , с которыми мы имеем дело в механике Ньютона, но все же указанное отличие этих новых сил от обычных столь существенно, что представляется щ лесообразным выделить их в особый класс сил. Этот класс сил, которые действуют в системах отсчета, движущихся с ускорением относительно копер-ииковой, и для которых нельзя указать тех конкретных тел, со стороны коих эти силы действуют, называют силами инерции ). [c.336]

Создание начальных эскизов с учетом восьми основных положений. Начальные эскизы сосредотачивают внимание на основных концепциях данной детали прибора, из которых могут быть определены для дальнейшего анализа такие параметры, как толщина стенки изделия, его размеры и масса. Конструктору следует постоянно помнить об основных преимуществах и свободе конструирования, которые предоставляются при использовании стеклопластиков. Конструкция детали из стеклопластика не должна быть простой копией изделия из другого материала, чтобы полностью использовать все преимущества стеклопластиков. Конструктор должен выбрать такое конструктивное решение, которое позволит изготовить изделия, прочностные характеристики которого будут отвечать требованиям, предъявляемым к готовой продукции. Обычно у конструктора существует два варианта анализ напряжений или создание опытной конструкции. Если можно сделать допущение о величинах прогиба, прочности при растяжении и сжатии, ударной прочности и других механических параметрах, конструктор выполняет аналитический расчет, в большинстве случаев используя стандартные формулы. Однако во многих случаях данные анализа напряжений являются недостаточными вследствие сложного характера напряжений и трудности принятия соответствующих допущений. В таких случаях наиболее приемлемым является создание опытной копструкцшт. Принятые допущения основывают на форме и толщине стенки детали, затем изготовляют [c.400]

Теория БЭТ дает простое и последовательное описание процессов физической адсорбции и объясняет пять типов изотерм рис. 9. Вместе с тем в последние годы все сильнее прбявляется несовершенство теоретической базы метода БЭТ, поскольку всякая теория, игнорирующая взаимодействие между частицами в одном слое (латеральное взаимодействие) и неоднородность поверхности, считается ограниченной. Самым слабым местом теории БЭТ является основное положение, согласно которому теплоты адсорбции во втором и последующих, слоях равны теплоте сжижения пара. Более приемлемым считается допущение, что третий и последующие слои адсорбата подобны жидкости [21]. [c.30]

Принцип виртуальных перемещений получился у нас как следствие уравнений движения (36.4). Раньше, в 198, мы уже упоминали о том, что можно итти обратным путём — вывести из принщша виртуальных перемещений принцип Даламбера, а уж отсюда притти к уравнениям движения (36.4). Но при таком построении динамики надо или считать принцип виртуальных перемещений за основное положение, или доказать этот принцип, исходя из какого-либо другого положения, принимаемого за основное. Было сделано много попыток дать вполне строгое доказательство принципа виртуальных перемещений, но подобно тому, как при установлении уравнений (36.20) (т. е. точнее говоря, при выводе выражений для реакций) нельзя обойтись без некоторого основного определения или условия (о реакциях идеальных связей), точно так же всякое доказательство рассматриваемого принципа скрыто или явно заключает в себе подобное же условие или допущение по отношению к связям специального характера, а потому, строго говоря, доказательством, т. е. сведением лишь на раньше признанные истины, названо быть не может. Для примера мы рассмотрим в общих чертах ещё два доказательства принципа виртуальных перемещений доказательства Лагранжа и Ампера (Ampere). [c.380]

Настоящая работа посвящена одному из возможных подходов к построению теории тонких оболочек (ТТО), основанному на принципиально новой модели. Исследование построено следующим образом. Проанализированы основные допущения, положенные в основу классической ТТО, а также неустраняемые в ее рамках противоречия, модель оболочки и ее математическая обоснованность. Построены новая модель ТТО и следующая из нее схема оболочки. Затем рассмотрены возможности, к которым приводит эта схема. Сформулированы основные исходные положения и решена поставленная задача — построено разрешающее уравнение. Приведены примеры технических приложений предложенного варианта теории, в частности для изгиба стержней, пластин, призматических оболочек, в том числе со сложными отверстиями, а также для распределения напряжений в оболочках сложной формы при нормальном давлении. [c.3]

Для указанных веществ результаты, приведенные в 3 и 4 данной главы, не изменяются, но оказывается недействительным общепринятое положение о том, что направление вектора теплового потока в какой-либо точке нормально к изотерме, ороходящей через эту точку. Простейшее основное предположение, обобщающее допущение (5.3) для изотропного тела, заключается в том, что каждая компонента вектора теплового потока в точке является линейной функцией компонент температурного градиента в этой точке, т, е. что [c.43]

Е. Мэзон и С. Саксена [Л. 18] вывели соотношение (4-70) исходя из основных положений строгой кинетической теории газов с по-мош,ью вполне обоснованных допущений [Л. 146]. [c.141]

При этом положения точек пересечения эвольвентных профилей с линией зацепления рассматриваются для каждого из колес относительно своего начала координат. Неточность процесса зубообразования вызовет появление погрешностей основных параметров зубчатых колес, причем в дальнейших рассуждениях не будем учитывать влияния погрешности радиусов основных окружностей и погрешностей формы эвольвентных профилей колес на изменения угла зацепления зубчатой передачи. Принятые допущения позволяют утверждать, что положение каждого колеса может быть взаимно однозначно определено положением конечного числа точек пересечения эвольвент профилей с линией зацепления (рис. 1.26). При этом будем считать, что линия зацепления при движении колес неподвижна в системе координат, связанной с осями колес. [c.68]

Новый основной принцип прямейшего пути Герц сформулировал как эмпирический основной закон каждое естественное движение самостоятельной материальной системы состоит в том, что система движется с постоянной скоростью по одному из своих прямейших путей. Это положение объединяет обычный закон энергии и принцип наименьшего принуждения Гаусса в одно утверждение... Если бы связи были разрушены (на один момент), то массы рассеялись бы в прямолинейном и равномерном движении... Это первый и последний основной принцип механики. Из него и допущенной гипотезы скрытых масс дедуктивно выводится содержание механики [27]. В предложенном законе Герц усматривает также объединение первого закона Ньютона и принципа наименьшего принуждения Гаусса, а в числе преимуществ отмечает, что метод бросает яркий свет на разработанный Гамильто- [c.85]

Если предположить, что длительность замены (восстановления) отказавшего узла (детали) ничтожно мала по сравнению с длительностью безотказной работы двигателя, то ею (длительностью восстановления) можно пренебречь. Правомерность такого допущения подтверждается тем, что, как показывает расчет, длительность простоя при замене основных узлов двигателя ЗИЛ-130 не превышает 1,0—1,5% от его рабочего времени. А если замена у.зла выполняется в межсменное, нерабочее вермя, то длительность восстановления приравнивается нулю, так как в этом случае ремонт выполняется в течение естественных перерывов в работе. В этих случаях можно считать, что происходит мгновенное восстановление работоспособности двигателя и тогда применимы все основные положения теории резервирования технических устройств. [c.24]

В настоящее время при проектировании конструкций расчет их прочности производится по формулам, которые обеспечивают возможность получения конечного результата достаточно коротким путем. Простота этих расчетов является большим их преимуществом, однако они не могут быть признаны вполне достаточными для всех возможных случаев применения. Методика таких расчетов основана на допущениях, исключающих возможность учета концентрации напряжений, которая возникает в районах непосредственного приложения действуюищх нагрузок или в местах изменения формы отдельных элементов конструкций. Это приводит к тому, что основные положения расчетов по номинальным напряжениям в ряде случаев не соответствуют условиям действительной работы конструкций. Поэтому такие расчеты оказываются уже недостаточными и возникает необходимость учета того влияния, которое оказывает на прочность концентрация напряжений. [c.5]

Вопросам опытного и расчетного определений термического сопротивления контакта в вакууме между металлическими поверхностями различной степенью Щфоховатосги посвящено исследование Каганера и Жуковой [Л. 34]. Авторы предпринимают попытку получить расчетную формулу, учитывающую влияние качества фактической поверхности контакта. За основу принимается конусо-идальная модель неровностей шероховатых поверхностей. Приняты следующие допущения 1) высота микронеровностей в поперечном и продольном направлениях одинакова 2) диаметр пятен касания одинаков. Путем элементарных рассуждений и применения основных положений из теории. механического контакта поверхностей твердых тел [Л. 12] и теории контактного теплообмена [Л. 14] авторами работы [Л. 34] получены следующие выражения для расчета удельного термического сопротивления металлического контакта [c.28]

Скорости реальных процессов в какой-то мере находятся именн в таком соотношении, так что указанное допущение имеет смысл. Но при таком положении можно приближенно считать, что среди различных возбужденных состояний устанавливается больцмановское распределение а между возбужденными и ионизованным состояниями атома устанавливается равновесие Саха. Другими словами, все возбужденные и ионизованное состояния можно объединить в одну группу, приписав этой группе состояний определенную температуру, равную температуре электронного газа. Плотность же электронов, так же как и соотношение между плотностями электронов (или возбужденных атомов) и атомов в основном состоянии, уже не описываются формулой Саха, т, е. не являются равновесными. Они определяются из уравнения кинетики, которое описывает переходы атомов между основным состоянием и состояниями, принадлежащими к группе возбужденных и ионизованного состояний. При желании этот метод можно уточнять, выделяя самые низшие возбужденные уровни из группы и записывая для концентрации атомов в этих состояниях отдельные уравнения кинетики. В работе [99] описанным способом рассмотрено влияние выхода излучения из ограниченного газового объема на отклонение состояния газа от термодинамического равновесия. [c.398]

Основоположник этой теории К. Кулон (1773) сформулировал основные положения предельного равновесия и применил их к определению давления засыпки, ограниченной горизонтальной плоскостью, на вертикальную подпорную стенку с абсолютно гладкой задней гранью, исходя из допущения о существовании плоской поверхности сползания. Те же положения были использованы впоследствии при нахождении давлений засыпки, ограниченной произвольной поверхностью, на наклонные и ломаные подпорные стенки с шероховатыми задними гранями. Далее В. Ренкин (1857) рассмотрел предельное равновесие бесконечного массива, ограниченного наклонной плоскостью, ввел понятие о поверхностях скольжения и нашел предельное условие, которое П. Е. Паукер применил к оценке устойчивости оснований. Затем В. И. Курдюмов (1889) провел ряд экспериментов о предельном сопротивлении оснований, ясно показавших, что нарушение равновесия происходит путем сползания по некоторым криволинейным поверхностям. [c.7]

Квантовые флуктуации. С возникновением в 20-х годах кван-говой теории стало ясно, что предсказывать с абсолютной точностью положения и скорости частиц невозможно даже в принципе. Это со всей отчетливостью показал принцип неопределенности Гейзенберга, который гласит скорость и положение частицы невозможно одновременно измерить с абсолютной точностью. Тем самым было в корне подорвано основное допущение относительно разумного существа Лапласа. Наиболее точную форму соотношение неопределенности Гейзенберга обрело в предложенной Борном вероятностной интерпретации волновой функции в квантовой механике. Поскольку квантовая теория лежит в основе всех явлений материального мира, неопределенности, обусловленные квантовыдш флуктуациями, неизбежны. Это имеет особенно важное значение в тех случаях, когда микроскопические явления усиливаются настолько, что обретают макроскопические размеры. (Например, в биологии квантовые флуктуации могут вызывать мутации.) [c.44]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...