Следы осесимметричные

Если подъемная сила отсутствует, то движение в следе осесимметрично и Ф = О ). [c.107]

Этим и определяется движение во всей области вне следа вдали от тела. Потенциал убывает с расстоянием как 1/г. Соответственно скорость убывает как /г . Если подъемная сила отсутствует, то движение вне следа осесимметрично. [c.108]

Вспомогательная задача. Воспользовавшись методом локализации, сформулированным в главе 1, сведём рассматриваемую периодическую задачу к следующей осесимметричной задаче, для которой условия на верхней границе слоя z = 0) имеют вид [c.237]

Хз(т) в плоском следе и величин Х2 х) и Хз(х) в трехмерном следе, то поскольку на большом расстоянии от обтекаемого тела плоский след становится практически симметричным относительно плоскости Ох Х2у а трехмерный след — осесимметричным, при достаточно большом X они также будут близки к нулю при любом начальном положении жидкой частицы. [c.502]

Рассмотрим следующую осесимметричную задачу о = 0 ы = = ы (г, г) а = ш О", 2) Т = / = 0. В этом случае система уравнений (71) имеет вид [c.54]

Качественные результаты (21,3) — (21,4) находятся, как и должно было быть, в согласии с этими формулами. Если подъёмная сила отсутствует, то движение жидкости в следе осесимметрично. [c.97]

Для аппаратов с центральным подводом потока предложено использовать распределительное устройство (рис. 10.27, а), состоящее из криволинейного осесимметричного щелевого диффузора, имеющего сплошную 3 и перфорированную 4 стенки и криволинейную решетку 5 [А. с. 801866 (СССР)]. Устройство имеет следующие геометрические характеристики 5 FJF = 25 F JF ,,,. ----- 1 Ар. у/Я,, = 0,33. Эквивалентный угол расширения диффузора а,, = 12°. Расстояние от распределительного устройства до слоя Я = 0,Ш,.. Криволинейные поверхности спроектированы по лемнискате. Для аппаратов большого диаметра (Я,, — несколько. метров) используются конические поверхности, вписанные в лемнискату. Перфорированные стенки 4 п 5 могут быть выполнены из решеток или сеток при f 0,3. [c.291]

Одно из положений разработанной методики определения ОСН в конструкции, приведенное в начале настоящего раздела, состоит в следующем. На формирование ОСН в рассматриваемом узле не влияет предварительное напряженное состояние, возникающее после сварки выполненных ранее соседних узлов конструкции. Кроме того, при расчете ОСН (как собственных, так и реактивных) предполагается одновременное выполнение прохода по всей длине шва и соответственно осесимметричное состояние, обусловленное вваркой деталей, подкрепляющих отверстие. [c.313]

При Аз(1 - Z/) = о из (2.36) следует, что A4 > 0, если на всей экстремали д Ф Q, а Ф тг/2. При этих условиях величина "9 не меняет знак на экстремали. Если t = 0 в одной точке, то = 0 на всей экстремали. Этот случай имеет место, например, тогда, когда величина X не задается. При решении такой задачи необходимо положить величину A4 равной нулю. Тогда из (2.40) находим, что = 0 на экстремали. Это приводит к важному частному выводу в плоской задаче без ограничения на подъемную силу ( и длину X проекции искомого контура на ось х, а также в осесимметричном случае без ограничения на X угол наклона скорости к оси X на экстремали равен нулю. [c.84]

Соответствующий класс решений задачи 7 в осесимметричном случае и = 1) более широк. Решения в этом случае могут быть найдены следующим образом. Выберем некоторую точку Шоо. < с на кривой ЕР или СВ. Найдем величины 1 е, рс, Ос из равенств (6.14)-(6.16), (6.27), а величину ус — из равенства (6.12), задаваясь некоторыми значениями Уа, Фа, Фе > фа- НаПрИМер, МОЖНО ПрИНЯТЬ равеНСТВа Уа = Фа = О, [c.161]

Примеры расчетов по уравнениям (7.9), (7.10) здесь приведены при X = 1,4 в плоскопараллельном и осесимметричном случаях. При всех значениях Шоо из сверхзвукового интервала и при всех значениях величины Ь = Х/ из интервала 0 Г < оо условия (7.8) и (7.19) выполняются. Отсюда следует, что, по крайней мере, при к = 1,4 наибольшее сопротивление осуществляется при воздействии на тело газа, не прошедшего через ударные волны. [c.173]

В дальнейшем изложении метода начальных функций применительно к расчету толстых круговых цилиндрических оболочек мы будем следовать работе [135], рассматривая осесимметричную задачу. [c.308]

Уравнение турбулентного пограничного слоя для осесимметричной газовой струи имеет следующий вид [9] [c.59]

На рис. 2.18 представлена зависимость равнопрочных размеров дефектов от степени механической неоднородности при различных значениях параметра ж. В качественном плане данная зависимость аналогична зависимости, рассмотренной ранее на рис. 2.16 для соединений пластин. Однако следует отметить, что при осесимметричной деформации область равнопрочных дефектов (/ /d) несколько больше, чем при плоской деформации. [c.62]

Для соединений цилиндрических деталей с дефектом на контакте твердой прослойки и мягкого основного металла (в условиях осесимметричной деформации) и для случая, когда дефект расположен на границе мягкой прослойки (при X > 1/V2) и твердого основного металла статическая прочность определяется следующим выражением [c.69]

Характерное значение средней скорости можно определить различными способами. Осреднение, однако, следует вести по толщине (а не площади поперечного сечения) струи это вытекает из того экспериментального факта, что законы нарастания толщины плоской и осесимметричной струй приблизительно одинаковы. [c.372]

Близкий к этому результат следует непосредственно из зависимостей (706, д), полученных в 3 при Со = 0,27 и п = 1. В самом деле, для этого случая (га = 1) в осесимметричной струе [c.395]

Таким образом, функция тока для осесимметричного течения имеет тот же физический смысл, что и для плоского. Из формулы (7.108) следует, что знаки, выбранные для выражений (7.105), соответствуют одинаковым знакам величин Q и 1>. [c.272]

Ввиду осевой симметрии этого течения используем цилиндрическую систему координат, расположив ось z вдоль оси трубы (рис. 8.4). Используя выражение оператора Лапласа в цилиндрических координатах для осесимметричного течения, представим уравнение (8.12) и уравнение неразрывности (2.25) следующим образом [c.296]

Осесимметричная (круглая) струя. Ее расчет можно выполнить по аналогичной схеме. Основные результаты такого расчета следующие. [c.388]

Эта система уравнений по внешнему виду не будет отличаться от системы уравнений для продольного возмущенного движения при условии замены в ней углов 1>, 0, а, б соответственно на углы ф, , р иб, а также замены динамических коэффициентов й2, й4> о , Ьд, Ь на соответствующие им значения 1, 4, ё,, /гд, Лд. При этом следует иметь в виду, что у осесимметричных летательных аппаратов соответствующие коэффициенты численно равны друг другу (например, = с1, и т. д.). [c.57]

Для этого достаточно в формулах (7.2) вместо L написать контур L , проходящий в полосе t ftалгебраических уравнений) и изложен иной общий прием построения кусочно-однород-лых решений на примере следующей осесимметричной задачи для цилиндра единичного радиуса [c.240]

Улиточный сопловой ввод более качественно готовит поток на входе в цилиндрический отводящий патрубок или осесимметричный канал — камеру энергоразделения вихревой трубы, что обеспечивает больщую начальную равномерность закрученного потока. Его геометрическими характеристиками являются ширина Л и высота а подводящего канала, диаметр d отводящего патрубка или камеры энергоразделения для вихревых труб, длина L патрубка или длина С камеры энергоразделения. Кроме того, для улиточного соплового ввода задается еще один геометрический параметр — наименьшее расстояние между кромкой улиточного канала и поверхностью отводящего канала или камеры энергоразделения. Следуя [18], обозначим его у (рис. 1.1,6). Для У-за-кручивающего устройства геометрический безразмерный комплекс, являющийся аналогом закрутки, определяется выражением п= d(d+а + 2с)/ аЬ) [18, 196]. [c.12]

Рассмотрим движение одиночного газового пузырька с постоянной скоростью и в неограниченной вязкой жидкости. Поскольку значение критерия Рейнольдса мало, можно считать, что за частицей отсутствует кильватерный след. Поскольку течение осесимметрично, теоретический анализ движения пузырька удобно проводить в терминах функции тока ф.. Сначала рассмотрим случай так называемого ползущего течения (Не 0). Решение данной задачи впервые было получено независимо Адамаром [8] и Рыбчинским [9] и является одним из наиболее важных аналитических решений задачи о движении пузырьков газа в жидкости. [c.21]

Осесимметричное распределение температур возникает при контактной точечной сварке, при дуговой сварке электрозакле-почных соединений, при термической правке. При этом возникает осесимметричное поле напряжений, характеризуемое компонентами Or и Оо плоского напряженного состояния в полярных координатах. Наиболее просто выполняется упругое решение. Для осесимметричного нагрева пластины с произвольным законом изменения температуры в радиальном направлении известно следующее упругое решение [c.430]

Здесь приняты следующие обозначения х, у — составляющие декартовых координат (рис. 3.1), причем в осесимметричном случае ось х является осью симметрии Е — произвольная область в плоскости х, у, ограниченная контуром Ь / = О в плоском случае, и I/ = 1 в осесимметричном случае р — безразмерная плотность газа, отнесенная к некоторой постоянной плотности Р(х>, Р — давление, отнесенное к произведению Роол1, где а. — некоторая постоянная скорость ш — модуль скорости отнесенный к а, — угол наклона вектора скорости к оси х X — показатель адиабаты (х > 1). [c.48]

Замечательно следующее обстоятельство. Равенства (3.14) и (3.15) помимо величин а у) и у) содержат только постоянные величины fi2 и р,2- Следовательно, при допущении ударных волн в области влияния величины а и 1 постоянны на экстремали там, где это не ведет к нарущению условия p ip) > V o(V )- Из (3.13) видно, что в плоском случае и = 0) величина (р также постоянна, а в осесимметричном случае и = 1) величина (р увеличивается вместе с у, поскольку i/v = onst и при и > 1 величина к отрицательна. Обратимся к выявлению области рещений без ударных волн. [c.93]

В осесимметричном случае рещение, определяемое уравнениями (7.10), существует не при всяких величинах Шоо, X, Y. Искомая линия ah может состоять из двух участков аг и rh. На участке ог(0 X < г,, Уа у уь) рсализуется двусторонний экстремум, а участок rh xr < х х/,, /(х) = У) допускает одностороннюю вариацию < 0. В этом случае функционал J следует записать в виде [c.171]

Линии пересечения осесимметричных поверхностей тока с меридиональной плоскостью, tp = onst, для простоты в дальнейшем будут называться линиями тока. Как уже отмечалось, они неизменны при различных с. Линиями тока в решении (3.64) являются, в.частности, прямые г = о и г = jn, где j i — первый нуль функции J (r). Величина j и 3,832. Следует помнить, что седловые точки и центры функции гр х,г) являются точками торможения, в них и = v = 0, но, вообще говоря, lu 5 0. [c.208]

Таким образом, Г и Q при конформном преобразовании остаются неизменными. Отсюда следует, что при конформном преобразовании напряжения вихрей и мощность источников сохраняются. fi Пппгтр-щ осесимметричных течениях соот- [c.263]

Роль числа Рейнольдса в данном случае может играть величина или —при заданных значениях отношений R /R 2 и О1/Й2, определяющих тип движения . Будем следить за изменением какой-либо из собственных частот со = (/г) при постепенном увеличении числа Рейнольдса. Момент позникнове-ния неустойчивости (по отношению к данному виду возмущений) определяется тем значением R, при котором функция y(k) = = Im o впервые обращается в нуль при каком-либо значении k. При R < Rkp функция 7 (ft) везде отрицательна, а при R > Rkp она положительна в некотором интервале значений k. Пусть Лкр — то значение k, для которого (при R == R p) функция у (к) обращается в нуль. Соответствующая функция (27,4) определяет характер того (накладывающегося на основное) движения, которое возникает в жидкости в момент потери устойчивости оно периодично вдоль оси цилиндров с периодом 2п/ кр. При этом, конечно, фактическая граница устойчивости оиределяется тем видом возмущений (т. е. той функцией u) J>(k)), которая дает наименьшее значение Rkp именно эти наиболее опасные возмущения интересуют нас здесь. Как правило (см. ниже), ими являются осесимметричные возмущенпя. Ввиду большой сложности, достаточно полное исследование этих возмущений было произведено лишь для случая узкого зазора между цилиндрами (/1 = 2 — Ri R = (Ri + R2)/2). Оно приводит к следующим результатам ). [c.145]

Поле п (г) рассмотренного здесь осесимметричного без особенности решения уравнений равновесия может быть получено из поля п (г) в дисклинации с /г = 1 путем непрерывной (т. е. без возникновения каких-либо разрывов) деформации — постепенным выводом векторов п из плоскостей z = onst. Это обстоятельство является проявлением весьма общей ситуации, которая будет выяснена в следующем параграфе. [c.203]

Рассмотренный алгоритм использовался для оценки ква-зихрупкой прочности сварных соединений цилиндрической формы с дефектом на границе сплавления, имеющим в плане форму круга. В этом случае сварное соединение находится в условиях осесимметричной деформации, а к берегам дополнительных разрезов приложерпл октаэдрические касательные напряжения /4/. Полученная формула для оценки критических напряжений для рассматриваемых соединений с дефектом на границе металлов М и Т имеет следующий вид [c.103]

Коэффициент неравномерности потока в начальном сечении струи W2u зависит от профилей скорости и плотности. Например, в случае р = onst и пограничном слое, заполняющем по закону 1/7 (см. гл. VI) все сечение, в осесимметричном сопле получается П2и = 0,68, а в плоском — иди = 0,7775. Если пристенный погра-ничный слой составляет 30 % от полутолщины (радиуса) сопла, то получается соответственно в осесимметричном случае П2и — = 0,77, а в плоском — П2и = 0,864. Однако обеспечить достаточную равномерность потока в прямоугольном сопле труднее, чем в круглом, поэтому влияние начальной неравномерности в первом случае больше. Практически согласуется с опытными данными для хороших сопел следующая универсальная формула падения скорости вдоль основного участка струи [c.388]

Если использовать формулы для Ь и z/i/6 из теории осесимметричной струи, то соотношение (70д) окажется также справедливым. Для учета сжимаемости газа при М < 1 следует в (70г) подставить зависимости (70а) и (67) при и = 0 = var. Вопрос о сверхзвуковых струях рассматривается ниже. Рассмотрим изменения по длине скорости и ширины струи в спутном потоке применительно к большим расстояниям от начала струп, где Дг1т<1. При этом можно пренебречь первым слагаемым в квадратной скобке уравнения импульсов (29), откуда [c.392]

Исключение составляют два частных примера (затопленная осесимметричная струя и дальний плоский след за телом), в которых из условия сохранения импульса получается Vt = onst, не противореча зависимости (18). [c.393]

В работе В. Е. Козлова, А. Н. Секундова и И. П. Смирновой ) показано, что абсцисса переходного сечения в общем случае может быть выражена следующей приближенной зависимостью для осесимметричной струи [c.394]

На рис. 7,21 расчетная зависимость Хпи(Мо) для затопленной осесимметричной струи при трех значениях 0 = 1, 2, 6 сопоставляется с экспериментальными данными. Следует отметить, что формулы (71) и (88) согласуются с экспериментальными данными и результатами теоретических расчетов в диапазоне параметров О < Мо < 3 К 0 < 7,5 при наличии сяутного потока для Ма < 1. В случае затопленной струи лучше соответствует [c.396]

В случае больших нерасчетностей (Л > 100) характерные линейные масштабы и конфигурации границы струи и контура висячего скачка уплотнения недорасширенной осесимметричной сверхзвуковой струи могут быть определены при помощи соотношений, предложепных в работе Н. Н. Шелухина ). Для расстояния от среза сопла до максимального сечения струи Хт и для максимального радиуса струи в этой работе получены следующие выражения [c.426]

В соответствии с уравнением (5.42) сдви1 характеристик относительно эпициклоид возможен в следующих случаях 1) сверхзвуковое течение плоское (е = 0) и вихревое (непотенциальное, dS dn Ф0>), 2) поток пространственный осесимметричный (е = 1), являющийся либо потенциальным (dS/dn = 0), либо вихревым (не-потенциальпым, dS/dn Ф 0). [c.151]

Прострг1Нственный осесимметричный поток, зуем следующие уравнения для характеристик [c.154]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...