Критические параметры энергия

Если зафиксировать малое А и принять его равным структурному параметру материала До (такого рода параметры часто называют процессом зоны), то критерий (4.84) будет подобен критерию Си [412—414] критической плотности энергии деформирования на некотором расстоянии от вершины трещины. Учитывая, что при циклическом нагружении плотность энергии деформирования й щшл равна необратимой рассеянной энергии за цикл, критерий (4.84) сводится к условию разрушения элементарного объема у вершины трещины, которое можно представить в виде [c.258]

Разумеется, структура системы может скачкообразно измениться при достижении критического потока энергии и смене управляющего параметра (например, возникновение ячеек Бенара), но в этом случае одновременно происходят фазовый переход II рода и самоорганизация системы. [c.68]

Российская Федерация участвует в международных соглашениях по охране окружающей среды. На Европейском континенте нормы выбросов золы на любой ТЭС не должны превышать 50 мг/м , тогда как фактические концентрации золы в выбросах некоторых ТЭС значительно выше. При сжигании 1 т условного твердого топлива выбрасывается 780 кг углекислого газа, при сжигании мазута более 520 кг, природного газа примерно 370 кг. Следовательно, переход на природный газ в энергетике позволит радикально снизить выбросы углекислого газа в атмосферу. Сокращению выбросов способствует и повышение эффективности технологических процессов производства электрической и тепловой энергии. Лучшие паросиловые блоки с супер-критическими параметрами пара и его двойным промежуточным перегревом позволяют вырабатывать в конденсационном режиме электроэнергию с КПД нетто 44—46 %. Конденсационные парогазовые энергоблоки с котлами-утилизаторами (КУ) вырабатывают электроэнергию с КПД нетто, достигающим 58—60 %. Существенно отличаются при этом удельные затраты на восполнение экологического ущерба от ТЭС различного типа [c.10]

Связь параметров трещиностойкости с параметром п. Прерывистый характер роста усталостной трещины при dl/dN В затрудняет достоверное определение из-за отсутствия подобия локального напряженного состояния при переходах устойчивость—неустойчивость—устойчивость трещины. Используем в качестве критерия подобия в автомодельных условиях константу Д, связывающую критическую плотность энергии деформации с коэффициентом Пуассона (уравнение (189)). [c.197]

Большое количество уравнений износа, базирующихся на концепциях механики разрушения, предложено в последние десятилетия. Уравнения включают характеристики усталостной прочности материалов [89], предельные напряжения хрупкого разрушения [163], критические значения энергии абсорбции [164] и т. д. Эти теории значительно расширяют количество параметров, влияющих на износ, включая параметры, характеризующие свойства материалов. [c.359]

Таким образом, данные зависимости энергии связи с числом атомов углерода, представленные на рис. 3.4, позволяют выделить точку бифуркаций с координатами эВ/атом и Параметры этой точки характеризуют достижение неустойчивости кластера с трансляционной симметрией и структурный неравновесный фазовый переход, при достижении которого спонтанно изменяется устойчивость структуры при достижении одной и той же прочности межатомной связи эВ/атом. Максимальной энергии связи К к. в случае п=21 отвечает минимальное критическое значение энергии связи для фуллеренов при п>21. [c.94]

Концепция Дж. Си критической плотности энергии деформации является основой количественной фрактографии, так как позволяет на основе данных о IF устанавливать дискретные значения гос, зависящие от механизма разрушения и отвечающие предельному состоянию при тех или иных условиях нагружения. Именно связь механизма разрушения с размером зоны гос с предельной плотностью энергии деформации и позволяет перейти к количественной инспекции изломов с установлением истории разрушения. Однако использование этой концепции применительно к решению указанной задачи требует применения теории подобия для установления фундаментальной связи между критическим распределением напряжений и деформаций на фронте трещины и критическими параметрами, контролирующими постоянство критической плотности энергии деформации при изменении условий нагружения. [c.40]

Рнс. 71. Зависимость критической плотности энергии деформации IT . параметр п, определенный в автомодельных условиях для [c.135]

Пусть каждый скачкообразный прирост длины усталостной трещины реализуется при достижении определенных значений прочности материала на сдвиг т,- и отрыв о,- а любое возможное напряженное состояние металла характеризуется безразмерным параметром контролирующим степень стеснения пластической деформации в вершине усталостной трещины. Тогда в зоне б с критической плотностью энергии деформации, которая характеризует условие исчерпания пластической деформации, Р можно представить как [c.251]

Применение подходов теории подобия к анализу разрушения металлов и сплавов с трещиной в условиях плоской деформации и установленная масштабная инвариантность критических параметров, контролирующих точки бифуркаций, позволили сформулировать условия проведения тестовых испытаний, с целью получения в наиболее простых условиях эксперимента необходимых данных для расчета механических свойств, определяющих работоспособность материала с трещиной. Вводится три фундаментальных свойства материала критическая плотность энергии упругой деформации W с, сопротивление пластической деформации ((1т) и трещиностойкость (/ i )- Знание Kw а,, позволяет прогнозировать разрушение материала по механизму нормального отрыва в различных условиях нагружения при известной зависимости предела текучести от температуры и скорости нагружения по данным тестовых испытаний. [c.380]

При исследовании энергетического баланса при трении опыты проводили на специально созданной экспериментальной установке с измерением теплового эффекта жидкостным калориметром проточного типа (погрешность не превышала dz0,5%). В данном случае критическая плотность внутренней энергии м, оказалась близкой к = и и". Таким образом, при обеспечении условий накачки энергии в металл в условиях диспергирования, обеспечивающего у = = v , получено близкое соответствие между плотностью внутренней энергии , и энтальпией плавления для жидкого состояния. Эти опыты явились прямым подтверждением правомерности использования энтальпии плавления как критического параметра, при достижении которого возникают неравновесные фазовые переходы кристалл—аморфная фаза (как уже отмечалось, энергия для образования [c.385]

Из всего сказанного о критических параметрах следует, что при понижении давления ра ниже скорость в устье сопла остается неизменной. Поэтому перепад давлений — р не может быть использован для увеличения кинетической энергии потока газа. Совершенно очевидно, что по выходе из сопла [c.132]

При записи (21) интегрирование по ж в (17) заменено осреднением возмущений за период, что и обозначено чертой в выражении для рейнольдсовых напряжений т. Величина Ф выражает локальный избыток генерации энергии над диссипацией. Функции х у) и Ф(г/) изображены на рис. 3 [43] для критических параметров течения Пуазейля (20) Ке = 3848 а = 1,02 =0,396 ус = 0,86. Здесь уе означает местоположение критического слоя, где и у.)==Сг. [c.24]

Все эти модели, исключая модель тахиона, предназначены для описания обычных объектов и должны удовлетворять принципу соответствия с существующей теорией, переходя в нее при малых энергиях. Структура большинства перечисленных выше схем такова, что этот переход определяется некоторым размерным критическим параметром. В качестве такого параметра можно было бы выбрать инвариантную энергию или переданный импульс удобнее, однако, говорить о соответствующей, так называемой элементарной длине /. Когда характерная для данного процесса длина больше /, рассматриваемая модель ведет к тем же результатам, что и обычная теория, и наоборот. По современным экспериментальным данным I < 10 см (см., впрочем, работу [2], где делается оценка I < 10 см). [c.161]

При фиксированных критических параметрах формулы (2.3)-(2.7) определяют термодинамические свойства однопараметрического газа с независимым термодинамическим параметром - ио. В то же время, нестационарное течение композитного газа при двух независимых пространственных переменных х ж у описывается четырьмя независимыми уравнениями - уравнением неразрывности, энергии и двумя уравнениями течения для определения двух компонент вектора скорости и двух независимых термодинамических переменных. Последнее естественно, ибо в нестационарном течении не только нормального, но и фиктивного газа возникают ударные волны (разрежения), вызывающие рост энтропии. Переход от совершенного газа к фиктивному и наоборот определялся критическим давлением р , которое в процессе счета не изменялось. Вторым независимым термодинамическим параметром служит связанная с удельной энтропией критическая плотность - монотонно растущая функция энтропии. [c.255]

Из всего сказанного о критических параметрах следует, что при понижении давления рг ниже р, р скорость в устье сопла остается неизменной. Поэтому перепад давлений р,.р — рг не. может быть использован для увеличения кинетической энергии потока газа. Совершенно очевидно, что по выходе из сопла газ расширяется от давления р р до да в л ен и я р 2 Одн а ко это расширение не приводит к увеличению используемой кинетической энергни струи, так как истечение протекает неорганизованно н газ перемешивается с окружающей средой. [c.145]

Закон сохранения энергии 60 Затухание критическое 44 Затухающие колебания 42 Захватывание 231 Значение критическое параметра 36 [c.249]

Выбор единичной мощности энергоблока ИТС. Термоядерная мощность реактора равна EfU — произведению энергии E , выделившейся при микровзрыве, и частоты повторения импульсов и. Частота г/ слабо связана с энергией Ef и зависит от конструктивных особенностей реактора (защиты первой стенки, способа очистки камеры реактора и др. факторов). Характерные значения г/ оцениваются в современных проектах в интервале от одного до нескольких герц. Термоядерная энергия Ef является критическим параметром при конструировании реактора. Чем выше Ef, тем труднее создать работоспособную долгоживущую камеру реактора ИТС. Поэтому естественно стремление иметь в проекте реактора умеренные значения Ef. Однако в энергоустановках ИТС возникают ограничения на минимальное значение Ef. [c.104]

В этой главе сначала вводятся соотношения для расчета энергий Гиббса и Гельмгольца, энтальпии, энтропии и коэффициента фугитивности. Эти соотношения используются затем совместно с уравнениями состояния (см. гл. 3) для разработки методов определения изотермических изменений энтальпии и энтропии, а также отношений фугитивность — давление для чистых веществ и смесей. В разделе 5,5 описываются производные свойства, в разделе 5,6 —методы определения теплоемкости реальных газов, в разделе 5,7 — истинные критические параметры смесей, в разделе 5.8 — теплоемкости жидкостей и в разделе 5.9 — коэффициенты фугитивности компонентов газовой фазы. [c.90]

Функция плотности энергии деформации позволяет определять следую-1цие критические параметры [c.284]

В условиях ионйо-плазменнмх технологий для достижения критических параметров (при воздействии электронного и ионного пучков, вытянутых из плазм газового и злектродугового разрядов) происходит смена механизма диссипации энергии — переход от диссипации энергии по механизму теплопроводности к конвективным потокам, исследование формирования износостойких покрытий системы Ti(N, С) при ионно-плазменной технологии показали, что смена механизма диссипации энергии при фиксированных параметрах ионного и электронного пучков отвечает установлению изотермических условий на поверхности изделия, т. е. постоянство температуры. [c.174]

Пусть каждое скачкообразное увеличение длины усталостной трещины реализуется при достижении определенных значений напряжения на сдвиг Т и отрыв а а любое возможное напряженное состояние материала металла характеризуется безразмерным параметром О < р, < 1, контролирующим степень стеснения пластической деформации в вершине каждого микротуннеля. Тогда в зоне 8 с критической плотностью энергии деформации, которая характеризует условие исчерпания пластической деформации, параметр Р, может быть охарактеризован как [c.205]

Реакция возникает в результате быстрого сжатия посторонним источником энергии фиксированного количества плазмы, находящейся в рабочей камере реактора. Происходящее в процессе сжатия повышение плотности плазмы и ее температуры при достижении критических параметров, определяемых критерием Лоусона, приводит к термоядерному взрыву малой мощности, в результате которого выделяется энергия, используемая в энергетической установке. После удаления из камеры продуктов реакции и заполнения ее новым зарядом плазмы цикл повторяется. Для сжатия плазмы могут использоваться магнитные поля, оптические генераторы (лазеры), релятивистские пучки электронных лучей, движущихся с околосветовыми скоростями. [c.258]

В связи с изложенным представляется целесообразным именно с этой скоростью звука (кривая5) сопоставить критическую скорость истечения. Для этого прежде всего необходимо уметь определять критические параметры двухфазной смеси по известным параметрам заторможенного потока. В однофазном адиабатном потоке эта задача однозначно решается с помощью показателя адиабаты (изоэнтропы). Рассматривая двухфазную смесь как гомогенную смесь идеального газа и несжимаемой жидкости, полагаем, что в основе механизма обмена количеством движения лежит не вязкое трение, а упругое столкновение молекул газа с частицами конденсированной фазы. Таким образом, разгон жидкой фазы, так же как увеличение скорости газа, осуществляется за счет уменьшения энергии молекул газа. [c.172]

В табл. 3.3 приведены различные модели высокотемпературного упрочнения, которые, по-видимому, могут быть непосредственно отнесены к суперсплавам с аустенитной структурой. Для твердых растворов критическими параметрами являются содержание растворенного элемента и различия в упругих модулях и атомных радиусах растворенного элемента и матрицы. Выделение при старении когерентных частиц с упорядоченной решеткой дает мощный прирост прочности аустенитной матрице на железной и никелевой основе. Однако для сплавов на основе кобальта реализовать такой механизм упрочнения не удается. К числу характеристических параметров преципитата следует отнести объемную долю, радиус и энергию антифазных границ. В некоторых случаях важное место отводят и размерному несоответствию решетки фазы решетке матрицы, особенно когда оно достигает или превышает 1 %. Этот параметр контролирует прочность сплавов IN-718 и IN-9Q1, упрочняемых вследствие размерного несоответствия решеток матрицы и фазы (NijNb). Отмечено [48], что применительно к невысоким температурам, когда [c.121]

Для анализа устойчивости 1фисталлической решетки и характеристик прочности межатомной связи металлических кристаллов рассмотрим подходы к оценке максимальной (идеальной) прочности с использованием термодинамических и упругих констант кристаллов. С позиции принципов синергетики критические параметры, контролирующие устойчивость системы вблизи точек бифуркаций, инвариантны к виду подводимой энергии. В связи с этим за энергетический критерий устойчивости кристаллической решетки можно принять энергию, необходимую для нагрева кристалла до температуры плавления и его плавления [266]. Она определяется работой, которую надо произвести над кристаллической решеткой при заданных температуре и давлении, чтобы перевести ее в состояние, подобное состоянию металла при температуре плавления. Эта аналогия вытекает из инвариантности энергии, контролирующей бифуркационную неустойчивость систем, к условиям подвода энергии. [c.147]

Снижение критических параметров вызывается не столько демпфированием самим по себе, сколько неравномерным распределением демпфирования по формам колебаний [4, 9]. При этом за меру демпфирования принимается диссипация энергии за единицу времени или, что то же самое, отношение характерной мощности диссипации к среднему значению полной энергии при колебаниях по форме, близкой к собственной форме. На рис. 7.3.12 представлена типичная зависимость критического параметра Р при исчезающе малом трении для системы с двумя степенями свободы. Квазикритическое [c.481]

Анализ критических точек (точек бифуркаций), отвечающих при движении трещины смене микромеханизма разрушения в условиях подобия локального разрушения, с использованием концепции критической плотности энергии деформации позволил выявить однозначную связь между параметрами, контролирующими локальное и глобальное разрушения. Найденные соотношения и разработанная методология количественной фрактографии с учетом дискретности и автомодельности разрушения при возникновении локальной нестабильности позволяют с помощью микрофрактографических исследований решать важные инй енерные задачи, связанные с оценкой по микрофракто-графическим параметрам скорости и длительности роста усталостной трещины по механизму нормального отрыва, определением эквивалентных напряжений, склонности материала к хрупкому разрушению в точках бифуркаций, соответствующих смене микромеханизма разрушения, с установлением пороговой энергии на единицу длины трещины в этих точках. Это позволило разработать единые для сплавов на данной основе фрактографические карты, объединяющие мйкро- и макропараметры разрушения. [c.6]

Причины статистической природы разрушения обусловлены двумя факторами влиянием термических флуктуаций и случайностями в расположении и размерах трещиноподобных дефектов. Т. Якобори называет первую причину микроскопической случайностью, а вторую макроскопической случайностью [44]. Если разрушение термически активировано, то параметрами, определяющими разрушение на микроуровне, являются термоактивационные параметры (энергия активации, активационный объем), а на макроуровне — энергия на длину трещины, критическая длина трещины и разрушающее напряжение. [c.58]

Соотношение M /iS.1 позволяет выразить микроскачок усталостной трещины б, через безразмерный параметр, учитывающий степень стеснения пластической деформации, которая может быть представлена соотношением прочностей на сдвиг и на отрыв в объеме металла, где достигнута критическая плотность энергии деформации. Применительно к усталостной трещине в условиях, когда ее прирост в цикле нагружения может быть охарактеризован хрупким и вязким скачком, указанная модель применима с соответствующими допущениями. Вязкий скачок усталостной трещины можно рассматривать как сумму двух актов хрупкого подрастания трещины при формировании свободной поверхности и частичной пластической релаксации материала вследствие поперечного скольжения в пределах сформированной свободной поверхности. При таком представлении о подраста- [c.250]

Работами Лейка и Линдлея [506, 518] показано, что начало растрескивания, скорость которого зависит от механического параметра (энергия, напряжение, деформация), при динамическом раздире отвечает критическому значению характеристической энергии На, являющемуся так называемым пределом усталости . При [c.244]

Влияние легирующих элементов на кинетику полиморфного превращения определяется не смещением критических точек на диаграмме состояния, а главным образом изменением физических параметров — энергии активации превращения и работы образю1в,алия зародышей [23]. Влияние нескольких легирующих элементов неаддитивно. Добавки молибдена не оказывают сколько-нибудь заметного влияния на скорость превращения, однако при одновременном легировании хромом и никелем существенно понижают скорость у а-пре-вращеиия. [c.607]

Первоначально поток света всегда взаимодействует с электронами материала. Поглощаемая электронами энергия, проявляющаяся в конце концов в виде возбуждения атомов, превращается в тепло. Почти при всех условиях трансформация электронного возбуждения в тепло происходит за времена порядка 1 пс и может считаться мгновенной. Поэтому основной процесс импульсного пучкового отжига заключается в поглощении энергии, достаточной для плавления слоя, толщина которого по крайней мере равна толщине слоя, повреждегаого имплантацией, с последующей жидкофазной эпитаксиальной рекристаллизацией. Вследствие этого критическим параметром процесса является энергия, которую необходимо сообщить поверхности образца, чтобы достичь температуры плавления. Для оценки пороговой энергии, необходимой для плавления поверхности, рассмотрим в качестве примера поврежденный имплантацией слой толщиной с оптическим коэффициентом поглощения находящийся над кристаллом с коэффициентом поглощения Пусть поверхность имплантированного образца освещается лазерным импульсом с интенсивностью /о и длительностью г , а коэффициент отражения поверхности равен К. Предполагается, что интенсивность излучения лазера достаточно низка, чтобы преобладало однофон-ное поглощение. [c.160]

Таким образом, механизм отжига импульсным лазерным излучением включает плавление приповерхностного слоя с последующей жидкофазной эпитаксиальной рекристаллизацией на низлежащей подложке. Критическим параметром этого процесса является плотность энергии в импульсе. Основные электрические характеристики отожженного слоя [c.165]

Аэродинамическая картина течения в камере вихревого нагревателя характеризуется комплексом специфических свойств, наиболее полно удовлетворяющих требованиям качественной смесеподготовки большая объемная плотность кинетической энергии, мощные акустические колебания, высокая интенсивность турбулентности, ориентированная в радиальном направлении, рециркуляционные зоны, организация локализованных областей повышенной температуры. При критическом перепаде давления реализуются режимы работы, при которых параметры факела практически не зависят от слабых возмущений среды, в которую происходит истечение. Поле центробежных сил и характерная особенность течения обеспечивают качественное конвек-тивно-пленочное охлаждение корпусных элементов вихревой горелки. Широкий спектр возможного использования вихревых го-релочных устройств показан на рис. 7.1. [c.307]

По характеру временной зависимости акустической эмиссии (активность, скорость счета, энергия) различают три типа источников неактивные, характеризующиеся монотонным умень-щением параметров эмиссии активные, отличающиеся квазипостоянным поведением параметров критически активные, для которых наблюдается постоянный рост эмиссии. Все критически активные и активные источники проверяются штатными методами неразрушающего контроля. Отбракованный металл исследуют дополнительно. Неактивные источники проверяют выборочно, подразделяя их на три группы. Первая и вторая группы считаются потенциально опасными. К ним относят источники с высокой средней энергией и малым числом собы- [c.183]

В зонах контроля установленных датчиков активных и критически активных источников эмиссии обнаружено не было. Отдельные резкие перепады активности и энергии акустической эмиссии происходили из-за пневмоударов, связанных с изменением режимов работы насосных агрегатов ДКС. Без учета этих скачков характер изменения параметров эмиссии можно считать неактивным. На участке нарастания давления и при его поддержании на максимальном уровне акустическая эмиссия практически отсутствует. [c.202]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...