Расчет Свойства механические

Отметим два важных свойства механической энергии, которые широко используются в современных методах расчета конструкций при любых деформациях растяжении, кручении, изгибе и т. д. [c.65]

Без разработки ускоренных методов испытаний на надежность не может осуществляться оценка перспективности и экономичности новых образцов машин, их модификаций и конструктивных усовершенствований. Действительно, на стадии проектирования и изготовления опытных образцов мы не располагаем информацией о поведении изделий в условиях эксплуатации воспользоваться информацией о надежности аналогичных изделий не всегда представляется возможным. Методы расчета надежности механических систем могут быть разработаны и внедрены в промышленность только после накопления достаточного количества статистических данных о механических свойствах материалов, о спектрах и режимах нагружения и достаточно полного изучения физических процессов разрушения. На этом пути советскими учеными достигнуты определенные успехи. Однако сложность проблемы исключает практическое использование данного метода в ближайшие годы. Проблема усложняется еще и тем, что случайные величины наработки отдельных деталей и узлов машин не являются независимыми и, как правило, не представляют собой простейший поток отказов. [c.3]

Для композиций, приготовленных смешением латексов и имеющих весьма вероятно эластичные включения сложной структуры, оценка их объемной доли проводилась сравнением модуля упругости, определенного при комнатной температуре, с экспериментально найденными модулями упругости композиций, полученных из гетерогенных латексов, а также рассчитанных для этих композиций по предварительно определенным значениям (f2m [50]. По известному составу смеси латексов и найденному значению объемной доли эластичных частиц в ней был рассчитан средний состав этих частиц. По уравнениям (3.12) и (3.23) были рассчитаны динамические механические свойства этих частиц по примерным значениям ф2т и их среднему составу. Полученные расчетные значения свойств частиц эластичной фазы использовали затем для расчета динамических механических свойств композиции в целом. [c.172]

Общие представления о показателях динамических механических свойств полимеров, принципах и способах их определения даны в гл, 1. Там же приведены уравнения для расчета показателей механических потерь. Формулы для расчета динамических модулей, упругости при свободных или резонансных колебаниях даны в гл. 2. В литературе описаны десятки различных приборов для определения динамических механических свойств полимеров. Общий обзор существующих методов содержится в монографиях Ферри [1, 2] и Нильсена [3]. [c.90]

При сжатии вещества резко возрастают силы отталкивания между соседними атомами, что как бы локализует положение атомов, затрудняя их свободное перемещение. Данное обстоятельство поднимает потолок температур, при которых еще можно считать, что атомы совершают колебательное движение. Если температуры не слишком большие, то поведение веществ определяется конкретными особенностями электронного энергетического спектра атомов, составляющих кристаллическую решетку, вследствие чего поведение твердых тел характеризуется большим разнообразием свойств каждого химического элемента. Это требует привлечения для расчета свойств конденсированных сред прямых квантово-механических методов. Чаще всего предполагают, что тепловая энергия и тепловое давление определяются вкладом энергии ядер и электронов, которые рассматриваются независимо. [c.44]

Необходимо отметить, что при проведении теоретических расчетов структурно — механических свойств торфяных систем возникают определенные сложности. Они, в первую очередь, связаны со сложившимися подходами в формировании комплекса характеристик, определяющих основные свойства торфа. К таковым в настоящее время относятся [137] общетехнические, физико-химические и химические свойства. Среди этих свойств имеются характеристики, связанные со структурой дисперсность, степень разложения (доля гель —фракций), ботанический состав, плотность. Однако показатели механических свойств в них не входят. В результате, хотя и имеется значительный массив экспериментальных данных по механическим свойствам, он не базируется на единой методический основе и в этом его существенный недостаток. Поскольку зачастую, если механические характеристики и определялись, то они оказались оторванными от структурных и типологических свойств. [c.117]

У древесностружечных плит и композиционных древесных пластиков много общих черт, обусловленных основным структурным элементом — дисперсными дре — весными частицами. Однако технология их изготовления по некоторым принципиальным операциям различается и это накладывает отпечаток на физико —механические свойства. В связи с указанными причинами рассмотренный в параграфе 5.5 подход к вычислению прочностных свойств древесностружечных плит в общих чертах сохраняется и для расчета свойств композиционных древесных пластиков. [c.216]

Для расчета уровня механических свойств низколегированных сталей в горячекатаном или нормализованном состоянии можно пользоваться эмпирическими формулами [22, 23] [c.23]

Рис. 16, Номограмма для графического расчета анизотропии механических свойств ортотропных материалов

Как уже отмечалось, основным результатом испытания на растяжение является диаграмма нагрузка — удлинение, по которой рассчитывают большинство характеристик механических свойств. Многие из них соответствуют отдельным точкам диаграммы. Следовательно, вся диаграмма в целом служит наиболее полной характеристикой материала. Поэтому прежде чем рассматривать методику расчета отдельных механических свойств и анализировать их смысл, целесообразно ознакомиться с общими закономерностями изменения нагрузки (напряжения) в функции деформации при растяжении различных металлов и сплавов. [c.110]

Существенно было бы произвести расчет по механическим свойствам деформируемого материала. Однако для этой цели необходимо [c.107]

Для расчета собственных механических частот симметричного сердечника, вследствие симметричных свойств некоторых видов колебаний (рис. 5-10), можно ограничиться изучением только одного квадранта сердечника. [c.227]

Основная термообработка производится в следующих случаях если полуфабрикат (лист, труба и др.) не подвергался термообработке по режимам, обеспечивающим механические свойства, принятые в расчетах на механическую прочность [c.94]

Исходными данными для проведения расчета являются механические свойства стали труб - предел текучести и предел прочности [c.114]

Рассмотрим, какая информация необходима для проведения количественного анализа разрушения элемента конструкции в целом. Схема такого расчетного анализа представлена на рис. В.1. Очевидно, что базой любого расчета на прочность является напряженно-деформированное состояние (НДС) конструкции. Как следует из схемы, для расчета НДС необходимо знание особенностей технологии изготовления конструкции, например режимов сварки и термообработки, условий нагружения, а также стандартных и специальных механических свойств используемых материалов. [c.4]

При расчете геометрические параметры сварного соединения (см. рис. 1.14) и механические свойства стали ЮХСНД [262] были приняты следующие s = 20 мм /t/s = 0,6 b/s = 3 R/s = = 0,025 R — радиус сопряжения шва с основным металлом) I/s = 20 ат = 400 МПа Е = 2- 0 МПа = 2-10з МПа (От, Е и Ей — соответственно предел текучести, модули Юнга и упрочнения исследуемого материала). Принималось, что реология деформирования стали ЮХСНД описывается схемой транс- [c.46]

В данном разделе предложена методика численного расчета субкритического и закритического вязкого роста трещины при статическом и импульсном нагружениях. Методика основана на применении МКЭ в квазистатической и динамической упруго-пластической постановке с использованием теории пластического течения и параметра нелинейной механики разрушения — интеграла Т. Она позволяет контролировать развитие трещины при вязком разрушении с учетом неоднородных полей ОН, разнородности материала конструкции по механическим свойствам, реальной геометрии конструкции и ее формоизменения в процессе деформирования. Моделирование трещины осуществляли путем дискретизации полости трещины специальными КЭ (см. подразделы 4.1.3 и 4.3.1). Также излагается предложенный экспериментально-численный метод определения параметра /i материала, отвечающего страгиванию трещины. [c.254]

Аппроксимацию области осуществляли треугольными элементами со сгущением сетки вдоль линии надреза. Вся сетка состояла из 1960 элементов и 1050 узлов. В соответствии с предложенной методикой при увеличении длины надреза на величину А/=1 мм задается модуль упругости = 0,1 МПа в элементах, лежащих перед вершиной надреза. В данном расчете в элементарном акте прорезки использовали три пары КЭ. Соответственно размеры минимальных КЭ равнялись у = = 0,33 мм, / = 0,4 мм. Механические свойства, принятые в расчете, следующие = 21 ООО МПа, fi=0,3. [c.275]

С <0,30/, Si <1,0% Мп < 2,5% Сг < 3,0% Ni <3,0% Мо <1,0% Си < =-=3,0% А1 <0,75% Ti < -< 0,35% W < 2,0%, установлено, что для данного диапазона легирования изменение механических свойств металла шва пропорционально концентрации легирующих элементов и что при комплексном их легировании действие всех элементов подчиняется закону аддитивности. Непосредственное определение механических характеристик металла швов позволило установить коэффициенты влияния каждого элемента и составить эмпирические уравнения для расчета олшдаемых механических характеристик металла сварных низколегированных ншов в следующем виде для предела прочности шва, кгс/мм [c.201]

В качестве объекта исследования для определения ОСН было выбрано соединение подкрепления отверстия, представляющее собой сплошной цилиндр диаметром 180 мм и высотой 150 мм, вваренный в отверстие в диске из стали 12ХНЗМД толщиной 40 мм и диаметром 600 мм [201]. Шов заваривался вручную аустенитными электродами за 22 прохода (11 проходов с одной стороны, затем 11 проходов с другой) расчет ОСН, механические и теплофизические свойства в этом случае были идентичны принятым ранее при исследовании соединений подкрепления отверстия. [c.294]

Полученные при данном расчете показатели механических свойств носят фундаментальный характер, так как характеризуют свойства собственно материала в критических точках. Влияние внешних факторов укладывается в ин-гервал экстремальных их значений. [c.356]

Следует отметить, что на практике встречаются частые отклонения от правила аддитивности. Они объясняются главным образом изменением моле1сулярного строения (конституции) стекла (глазури), которое происходит при изменении концентраций компонентов. Эти конститутивные явления, однако, расчету еще не поддаются. Поэтому этим правилом можно пользоваться только в первом приближении, и расчеты свойств стекла (глазури) следует рассматривать как ориентировочные — отклонения в отдельных случаях, например, для механической прочности,, достигают 10%. Особо за метные отк. 1оиения дает борный ангидрид. [c.20]

Такие вопросы, безусловно, возникают при фактическом обнаружении трещин, но их можно поставить и авансом, гипотетически вводя в опасном месте конструкции трещину (особенно в недоступном для визуального или иного контроля), и заранее, с помощью расчета, установить механические свойства трещиностойкости материала и условия, не приводящие к распространению этой гипотетической трещины. [c.143]

Выражение (5.57) позволяет вычислять О непосредственно по данным о рассеянии излучения в плите. Далее на основе этого параметра может быть произведен расчет физико —механических свойств плит [189]. Практическая реализация подхода в производственных условиях позволит значительно повысить информативность и эффективность использования устройств непрерывного неразру — шающего контроля качества плит. [c.189]

Поэтому для расчета свойств больших тел по движению составляющих их микрочастиц необходимы методы, качественно отличные от механических. Необходимо отказаться от попыток проследить в деталях за движением каждой частицы и воспользоваться представлением о неупорядоченности, хаотичности их дэижения. Те или иные состояния движения частицы оказывается допустимым рассматривать как случайные события. Тем самым открывается путь для применения вероятностных методов при исследовании свойств макроскопических тел. Ясно, что при таком подходе наиболее важным моментом будет установление закона распределения вероятностей для различных состояний отдельных частиц или всей системы в целом. [c.22]

Для правильного решения вопроса о применении нолиэтиле-повых труб необходимо знать их основные свойства — механическую прочность и химическую стойкость. Многочисленные исследования [3, 7] шоказали, что для расчета конструкций из полиэтилена значения предела текучести являются решающими. Следует отметить, что с повышением температуры прочность полиэтилена на изгиб, разрыв и срез снижается, а удлинение при разрыве возрастает при увеличении температуры примерно до -Ь20°С, (После чего начинает падать. [c.19]

ЭЛЕКТРОМЕХАНИЧЕСКИЕ И ЭЛЕКТРОАКУСТИЧЕСКИЕ АНАЛОГИИ — аналогии в законах движения (колебаний) механич. колебательных систем и электрич. контуров. Основное достоинство Э. и э. а. — возможность применения методов расчета и анализа электрич. ко-лебат. систем при рассмотрении свойств механических и акустич. систем. [c.470]

В последнее время предложен способ расчета упругих свойств. При расчете других механических свойств стекол и эмалей до сих пор еще лриходится пользоваться данными Вин-кельмана и Шотта. [c.34]

В статистической механике прежде всего приходит на помощь то обстоятельство, что значительное большинство фазовых функций, интерпретирующих важнейшие физические величины, имеет (как мы кратко уже упоминали в 10) совершенно своеобразное поведение такая функция, как правило, оказывается на каждой поверхности постоянной энергии приближенно постоянной, т. е. принимает всюду за исключением множества весьма малой меры значения, весьма близкие к некоторому постоянному для данной поверхности числу, за которое можно, разумеется, принять фазовую среднюю рассматриваемой функции. Причины этого своеобразного поведения мы частично укажем немного ниже, а полностью вскроем в последующих главах здесь же заметим, что эти причины отчасти заложены в особых свойствах механических систем статистической физики (распадение на большое число компонент), отчасти же лежат в специфических чертах тех функций, с которыми приходится иметь дело (это, как правило, сумматорные функции, т. е. суммы функций каждая из которых зависит от динамических координат только одной компоненты). Без всяких вычислений очевидно, что для такой функции временные средние вдоль большинства траекторий должны иметь значения, близкие к фазовой средней. Если желать все же произвести примерный расчет, то к этому можно подойти следующим образом. [c.44]

К технологическим расчетам, относящимся непосредственно к разработке технологии дуговой сварки плавлением, нуж1то отнести расчеты, связанные с оценкой ожидаемой геометрической формы и размеров, химического состава и механических свойств сварного шва и соединения в целом. [c.171]

Строгое лтатемэтическое обоснование имеют только формулы по расчету процессов пагрева и охлаждения металла при сварке. До настоящего времени наиболее широко практикуется выбор параметров режима сварки по различным таблицам и номограммам, построенным па основании большого числа экспериментов. Использование этих данных позволяет выбрать все параметры ре-Нчима сварки /, С/, V v, 1 ил1 < э, h- При этом можно быть уверенным, что будут обеспечены необходимое проплавление свариваемых кромок, удовлетворительная форма внешней части шва, механические свойства металла шва на уровне основного металла. Однако номограммы и таблицы не содержат информации о таких важных и интересных для технолога сведениях, как 1) какие размеры имеет шов (//, е, h, г[з ) 2) каковы величины F -p, и y,, [c.172]

Рассмотрим вопросы построения критериев подобия по методу анализа размерностей и основы теории многофакторного эксперимента. Формулы для выбора режимов сварки и приближенного расчета геометрических размеров сварных швов и их механических свойств приведены только для механизированной сварки под флюсом и только для низкоуглеродистых и пизколегированпых сталей. Для этих сталей и метода сварки указанные форму гы про1нли многократную опытную проверку и дают надежные результаты с точностью до 10 — 12%. [c.174]

Ниже приведены приближенные методы расчета режимов сварки, геометрических размеров сварных швов, механических свойств металла шва и п. т. в., полученные различными исследователямп по экспериментальным данным нрн их об1)аботке статистическими методами. [c.180]

Материал, выбранный для изготовления детали, должен обосновываться подетальным расчетом на прочность. В основу расчета берут действующие нагрузки и механические свойства материала. В зависимости от формы детали может быть назначен один или несколько технологических процессов ее изготовления, поэтому при выборе материала важное значение приобретают и технологические свойства материала обрабатываемость резанием, свариваемость, уп-рочняемость при термообработке, линейные свойства, способность к ковке, штамповке (пластические свойства и зависимость их от температуры нагрева), способность к гибке, паянию и т. д. [c.117]

В зависимости от задач исследования рассматривают техническую или химическую термодинамику, термодинамику биологических систем и т. д. Т е х и и ч е-ская термодинамика изучает закономерности взаимного превращения тепловой и механической энергии и свойства тел, участвующих в этих превращениях. Вместе с теорией теплообмена она является теоретическим фундаментом теплотехники. На ее основе осуш,ествля-ют расчет и проектирование всех тепловых двигателей, а также всевозможного технологического оборудования. [c.6]

Конструкция, расчет и свойства муфт для соединения валов описаны в работах [1, 2, 10]. Ряд муфт стандартизирован. В аишсах Дегали машин , а закже в специальной литературе приведены конструкции муфт с габлицами их размеров. Следовательно, имеется информация, позволяющая подобрачь наиболее подходящий для данных условий тип муфты и ее размеры. Поэтому ниже даны рекомендации по конструированию лишь некоюрых типов механических муфт. [c.267]

Расчетное исследование НДС образцов из стали 15Х2МФА (рис. 1.4), подвергнутых растяжению в области низких температур, было проведено с целью анализа параметров, характеризующих сопротивление хрупкому разрушению материала [131]. Подробно результаты расчета и эксперимента будут изложены в подразделе 2.1.4. В настоящем разделе мы хотим продемонстрировать работоспособность метода решения упругопластических задач в части учета геометрической нелинейности. Дело в том, что перед разрушением испытанных образцов при Т = —100 и —10°С происходила потеря пластической устойчивости (зависимость нагрузки от перемещений имела максимум). Очевидно, что расчетным путем предсказать потерю несущей способности конструкции можно, решая упругопластическую задачу только в геометрически нелинейной постановке. При численном моделировании нагружение образцов осуществляли перемещением захватного сечения образца от этапа к этапу задавалось малое приращение перемещений [131]. При этом анализировали нагрузку, действующую на образец. Механические свойства стали 15Х2МФА, используемые в расчете, представлены в подразделе 2.1.4. На рис. 1.4 представлены зависимости нагрузки от перемещений захватной части образца. Видно, что соответствие экспериментальных данных с результатами расчета хорошее. Наибольшее отличие расчетной максимальной нагрузки от экспериментальной составляет приблизительно всего 3 % различие в среднеинтегральной деформации при разрушении образца е/ = —1п (1—i j) (i ) — перечное сужение нет- [c.32]

Ha основании приведенного алгоритма применительно к стали 15Х2НМФА была рассчитана СРТ в зависимости от размаха КИН Д/ i при У = 0,1 и 0,75. Механические свойства, принятые в расчете, следующие [73] От = 550 МПа ав = 680 МПа и = 1900 МПа рс р = 20 мкм.. Коэффициенты в уравнении [c.218]

Анализ возможности проскоков усталостной трещины при Т = 20° в стали 15Х2НМФА проводили с использованием данных, определенных по экспериментальной зависимости 5с(и) с1 =2,27-10-7 МПа-2 с1 =4,03-10-7 МПа-2 Лд=1,87 (см. рис. 2.9), а также механических свойств, представленных в настоящем разделе, и параметров деформационно-силового равнения (2.106). Результаты расчетов показали, что при Aef < [c.223]

Аналитические решения такого рода уравнений получены для задач в идеализированной постановке (плоскость с полу-бесконечной или конечной трещиной, пространство с дисковидной трещиной и т. д.) при воздействии гармонических и ударных нагрузок (достаточно полный их обзор дан в работах [148, 177, 178, 199, 220, 271]. Однако эти решения дают представления о реальном поведении конструкции конечных размеров только в начальный период времени (до прихода в вершину трещины волн напряжений, отраженных от границ тела). Кроме того, они не учитывают разнородности материала конструкции по механическим свойствам, изменения граничных условий по-берегам трещины в процессе ее продвижения траектория трещины считается прямолинейной, а удельная эффективная энергия, затрачиваемая на образование новых поверхностей yf, принимается постоянной и не зависящей от скорости деформирования. Очевидно, что с помощью методов, имеющих указанные ограничения, навряд ли можно дать надежные оценки работоспособности элементов конструкций сложной формы и характера нагружения. Поэтому широкое распространение получили численные методы расчета динамических параметров механики разрушения [177, 178]. [c.241]

Механические свойства стали 12ХНЗМД для расчета СРТ и долговечности сварных узлов взяты из работ [68, 69]. [c.318]

Для расчета НДС в пластической области принималась теория пластического течения в сочетании с моделью изотропного упрочнения, а поверхность текучести ф(и, ) (где г = ) для сталей 08Х18Н10Т и 10ГН2МФА задавали в соответствии с рис. 6.5. Анализ НДС при взрывной развальцовке трубок проводили при температуре Г = 20°С физико-механические свойства материалов представлены в табл. 6.1. [c.347]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...