Распределение критические

Расчет распределения критических тепловых нагрузок 9кр( )- Критическая плотность теплового потока зависит от параметров теплоносителя, геометрии канала и вида тепловыделения (см. книгу 2, п. 3.11.3). [c.196]

Учитывая функциональную связь между N и Xq, получим распределение критической нагрузки в следующей форме [c.216]

Рассмотрим пример расчета. На рис. 7.5 представлены распределения критического усилия для случая, когда начальное отклонение Wq является осесимметричным [c.217]

На рис. 7.5 штриховая линия характеризует распределение критической нагрузки в том случае, когда волновое число равно минимизирующему значению для идеальной оболочки [c.218]

Рис. 7.5. Распределение критического усилия

Вычисленные по приведенному алгоритму законы распределения критического контактного сечения в прессовке при начальной относительной средней плотности 0о = 0,2 показаны на рис. 3.6. Этот рисунок в совокупности с рис. 3.7, на котором приведены законы распределения относительной плотности в прессовке для соответствующих моментов уплотнения, подтверждают, что на начальной стадии прессовка имеет значительную неоднородность структуры. Причем эта неоднородность наиболее сильно сказывается на распределении контактного сечения. [c.73]

Рис. 3.6. Распределение критического контактного сечения в прессовке на разных стадиях уплотнения

Задача о распределении критических сил подверглась наиболее подробному исследованию [3, 12, 22, 23]. В простейшем случае, когда [c.520]

Значения математического ожидания вычисленные для симметричного нормального распределения параметра и при среднем квадратическом значении о =0,1 и а = 0,25Я к — толщина панели), приведены в табл. I. Имеет место удовлетворительное совпадение вычисленных значений и тех данных, которые обычно приводят экспериментаторы. Дальнейшее изучение теоретических законов распределения критических сил было выполнено Б. П. Макаровым [21—23]. Он рассмотрел различные случаи нагружения оболочек, использовав при этом известные результаты решения соответствующих детерминистических задач. Законы распределения вероятности р ([c.521]

Каждая из этих оценок является критерием согласия. -Если й или g gцp, или >2 кр> то следует признать нормальность распределения в соответствии с тем или иным критерием, противоречащим результатам наблюдения. Процентные точки распределения критических значений статистик (I, gl и 2 табулированы [16]. [c.414]

Что касается значения модуля чувствительности к, то знание распределения критических скоростей и здесь позволяет внести некую определенность для жестких роторов к > к", для машин на амортизаторах обычно к" у к. [c.199]

В зависимости от расположения дна надреза в образцах малых размеров из материала с отчетливо выраженной текстурой, состоящего из нескольких структурных составляющих, например в стальных образцах, получается некоторое распределение критической температуры в переходной зоне, расположенной между кривыми верхнего и нижнего предельных значений ударной [c.284]

Критическая толщина смазочного слоя вычисляется как математическое ожидание распределения критических толщин слоя в конкретном подшипнике, определяемое главным образом реальными шероховатостями поверхностей трения ) [c.206]

Аналогично решается задача проектирования элементов конструкций заданной надежности по устойчивости. В этом случае мерой надежности является вероятность того, что ни разу за срок службы Т действующая обобщенная нагрузка q не превысит критической с кр- Под обобщенной нагрузкой можно принимать силу, распределенную нагрузку, изгибающий момент, крутящий момент и т.д. [c.58]

К сожалению, пределы изменения расходной концентрации ц в (Л. 275] не указаны. Так как критическая скорость определяет динамическое равновесие между максимальной подъемной силой и весом материала, то Укр соответствует понятию о взвешивающей скорости массы частиц применительно к горизонтальному транспорту. Киносъемка в Л. 115], данные [Л. 275] и др. показывают, что при распределение частиц по поперечному сечению сравни- [c.61]

На участке трубопровода или аппарата существует неравномерное распределение скоростей, имеющее регулярный характер требуется определить критическую величину коэффициента сопротивления = [c.78]

Для процесса возникновения и эволюции ячеистой дислокационной субструктуры характерны следующие закономерности [211, 242, 320, 357]. Образование ячеистой структуры происходит, начиная с некоторой критической деформации. Для описания ячеистой структуры обычно используют такие параметры средний размер ячейки, распределение ячеек по размерам, ширина стенок ячейки, разориентация соседних ячеек, плотность дислокаций в стенках ячеек и в объеме. Все указанные величины изменяются с ростом пластической деформации. С повышением пластической деформации еР диаметр ячеек d уменьшается, пока не достигает некоторого предельного значения — обычно 0,25—3 мкм. Все остальные перечисленные параметры ячеистой структуры, интенсивно изменяясь с ростом на начальных этапах деформирования ячеек, при дальнейшем деформировании стабилизируются и приближаются к некоторым характерным значениям стабилизируются плотность дислокаций в границах ячеек, толщина стенок ячеек и дисперсия функции их распределения по размерам. Поэтому увеличение напряжений, необходимых для распространения микротрещин через границы ячеистой структуры, по всей видимости, в первую очередь обусловлено уменьшением размера ячеек. В изложенной ниже модели принято, что плотность дислокаций в стенках ячеек постоянна, а увеличение общей плотности дислокаций, обусловленное пластической деформацией, приводит к образованию новых границ и тем самым к уменьшению диаметра ячеек. [c.78]

Рассмотрим структурный элемент материала, где происхо дит элементарный акт макроразрушения (разрушение структурного элемента принимается за условие зарождения макроразрушения). Под критической деформацией е/, отвечающей зарождению макроразрушения, будем принимать такую деформацию, при которой случайное отклонение в площади пор по какому-либо сечению структурного элемента (предполагается, что распределение пор по любому сечению структурного элемента одинаково) приводит к локализации деформации по этому сечению, а следовательно, к потере пластической устойчивости рассматриваемого элемента без увеличения его нагруженности. Случайное увеличение в площади пор, которое может иметь место при любой деформации структурного элемента в любом его сечении, приводит к случайному отклонению по силе F, действующей на нетто-сечение (площадь нетто-сечения 5н структурного элемента равна разности начальной площади и площади пор). Для сохранения равновесия в элементе это отклонение (уменьшение) должно быть скомпенсировано увеличением нормального к рассматриваемому сечению истинного (отнесенного к нетто-сечению) напряжения бон. Если это увеличение можна [c.117]

НТО принципиально не изменяет характера распределения ОН по коллектору, но значительно снижает их уровень, что приводит к снижению скорости деформирования материала перемычек коллектора при эксплуатационном термосиловом нагружении. При этом долговечность коллектора увеличивается по сравнению с коллекторами, не прошедшими НТО, так как критическая деформация е/ в указанных случаях остается практически неизменной. [c.364]

Последнее позволяет объяснить, почему в суживающемся канале газ не может расширяться до давления меньше критического, а скорость не может превысить критическую. Действительно, как известно из физики, импульс давления распространяется в материальной среде со скоростью звука, и поэтому, когда скорость истечения будет меньше скорости звука (критической скорости), уменьшение внешнего давления передается по потоку газа внутрь канала и приводит к перераспределению давления в канале. В результате в выходном сечении канала устанавливается давление, равное давлению среды. Если же скорость истечения достигнет скорости звука (критической скорости), то скорость движения газа и скорость распространения давления будут одинаковы и никакое уменьшение внешнего давления не сможет повлиять иа распределение давлений внутри канала. Оно будет постоянным, а следовательно, будет неизменным, и давление в выходном сечении канала независимо от величины внешнего давления. [c.207]

На рис. 7.2 показано распределение коэффициентов давления по профилю, полученное при = 0,5. Найдите соответствующее этому распределению критическое число 1Иоо р набегающего воздушного потока. [c.174]

Упорядочение является, по-видимому, следствием двух факторов потенциального и кинетического. В некоторых фазах посторонним атомам энергетически невыгодно располагаться в непосредственной близости, что приводит, как уже говорилось, к созданию ближнего порядка. При этом уменьшаются искал<ения и понил<ается свободная энергия. В то же время тепловое движение атомов способствует их хаотическому распределению. Критическая температура упорядочения Тс является результатом взаимодействия этих факторов. [c.160]

На рис. 2.19 представлены функции распределения критических значений З-интеграла для стали СтЗсп (№ 7 по табл. 2.1) при температурах испытаний -70 и -100 °С. Испытывались три серии образцов с поверхностной полуэллиптической трещиной на осевое растяжение (серия 1), образцы внецентренного растяжения, изготовленные из стали в исходном состоянии (серия 2) и из половинок разрушенных образцов серии 1 (серия 3). Таким образом, образцы серии 3 имели предварительно накопленную пластическую деформацию. В табл. 2.2 представлены значения 3 при доверительной вероятности 50 и 95 %, которые указывают на соответствие результатов испытаний образцов внецентренного растяжения и образцов с поверхностной трещиной (серия 1 и 2), при этом наблюдается снижение значений 3 ,, полученных на образцах с предварительной пластической деформацией. [c.48]

Для характеристик трещиностойкости сварных соединений, представляющих собой гетерогенные структуры, наиболее приемлем закон распределения Вейбулла [7-9]. Для проверки этого проведена оценка согласия эмпирических функций распределения, полученных при испытаниях серий (10-17 шт.) образцов, с моделью (2.17). Построение эмпирических функций распределения F(J(.) на вероятностной сетке вейбулловского закона показывает (рис. 2.19, 2.20, 3.4, 3.5), что они укладываются в прямые линии и удовлетворительно описываются моделью (2.17). В ряде случаев, например для описания распределения критических значений раскрытия трещины 5 , сварных соединений и сталей SM50 и НТ80, использовалось [10, 11] трехпараметрическое распределение Вейбулла [c.83]

Статистические теории, основалные на гипотезе слабого звена, предполагают, во-первых, что источником разрушения является наиболее опасный дефект, имеющийся в образце во-вторых, что характеристики дефектов не изменяются в процессе нагружения в-третьих, что свойства материала могут быть описаны кривой распределения критических напряжений для дефектов в материале. Такая кривая распределения представлена на рис. 41, где по оси абсцисс отложена величина предела прочности (предела выносливости), которую имел бы образец, если бы источником разрушения был данный дефект, а по оси ординат — соответствующая ему плотность вероятности р (о). [c.55]

Решение стохастических задач для распределенных нелинейных систем встречает серьезные математические трудности. Поэтому обычно распределенную систему заменяют эквивалентной в некотором смысле системой с конечным числом степеней свободы. Одна из задач состоит в отыскании распределения критических сил по заданному распределению пара-метроё начальных возмущений. Пусть известна детерминистическая связь между критическим параметром и параметрами возмущений щ, и ,. . ., UJn Тогда при некоторых ограничениях (В. В. Болотин, 1958) плотность распределения вероятности р (Р ) может быть выражена через совместную плотность р (щ, и ,. . ., Мт)- Этот метод был применен для анализа распределения критических сил пологой цилиндрической панели, нагруженной осевыми давлениями. Вычисленные значения математических ожиданий и дисперсий оказались близки к опытным значениям. Б. П. Макаров (1962, 1963) и В. М. Гончаренко (1962) рассмотрели ряд других случаев осевое и гидростатическое сжатие круговой цилиндрической оболочки, гидростатическое сжатие цилиндрической панели и др. Б. П. Макаров (1962) и А. С. Вольмир (1963) произвели статистическую обработку экспериментальных данных по испытаниям оболочек на устойчивость в частности, Б. П. Макаров (1962) исследовал экспериментальные данные с точки зрения высказанной им гипотезы о возможности бимодальных распределений критических сил. [c.358]

Рис. 11. Распределение критических длин волн по шкале % для волноводов прямоугольного и круглого сечепий и коаксиальной линии. —область длин волн, где может распространяться только основная волна и— область отсечи.

Таблица 6.1. Координаты и распределение критических чисел Маха (М ) для активной решетки, рассчитанной по методу Хобсона (бесскачковое течение)

VII.6. На рис. 2.VII.2 показано распределение коэффициентов давления около профиля, полученное при Моо=0,5. Найдите соответствующее этому распределению критическое число Маха набегающего воздушного потока (Моокр). [c.391]

Несмотря на определенное восполнение наших знаний о флюидных дисперсных потоках, последние нуждаются в специальных и всесторонних исследованиях. В первую очередь важно детально выяснить качественные изменения в структуре системы. Здесь при повышенных концентрациях необходимо в новых условиях вернуться к проблеме возможного вырождения турбулентности несущей среды, к задаче о распределении локальной и средней истинных концентраций, к необходимости оценить вид и значение критического и оптимального обобщающего критерия (включающего и соответствующие концеИтрации), к методам расчета аэродинамического сопротивления и реологических свойств системы и пр. Иначе говоря, лишь знание гидромеханических свойств флюидных потоков позволит надежно и на основе достаточно общих закономерностей вести их расчет в качестве массо- и теплоносителей. Важность этих задач определяется тем, что именно здесь возможно 264 [c.264]

Диаграмма изотермического превращения в стали 18Х2Н4ВА показывает также, что эту сталь нельзя подвергать отжигу, так как аусте-нит в перлитообразные структуры не превращается. Поэтому единственной смягчающей обработкой этой стали является высокий отпуск под критическую точку (660 10°С). Структура стали после такой обработки (в состоянии поставки) представляет собой сорбит с неравномерным распределением углерода (рис. 298,а). [c.382]

Таким обра.зом, степень растекания жидкости в сечениях на конечном расстоянии за плоской решеткой всегда значительнее, чем по ее фронту. Если при критическом значении коэффициента сопротивления решетки за ней достигается равномерное распределение скоростей, то на самой решетке поток остается еще неравномерным. [c.80]

Известно больщое количество работ, посвященных установлению взаимосвязи локальных критериев разрушения с треЩ И-ностойкостью материала Ki - Прежде чем перейти к анализу некоторых предложенных моделей прогнозирования трещино-стойкости, остановимся на некоторых общих положениях, используемых практически во всех моделях, связывающих Ki с локальными критериями. Известно, что характер распределения напряжений и деформаций у вершины трещины как при анализе НДС в упругой, так и в упругопластической постановке является сингулярным [16, 200]. Поэтому при использовании локальных критериев, отнесенных к материальной точке деформируемой среды, разрушение должно начинаться при сколько угодно малой приложенной нагрузке. Чтобы избежать этого и получить ненулевые критические значения внешних параметров, необходимо принять некоторое дополнительное требование, в качестве которого вводится следующее условие напряжение или деформация должны достичь критических значений в некоторой области перед вершиной трещины размером Гс [170, 222]. Эту [c.226]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...