Д давление кольца

Металлические а — плоские и рифленые (рис. 62, б), листовые, б — кольца из проволоки (рис. 62, б) в — фигурные кольца г — пружинящие фигурные кольца д — трубчатые кольца, заполненные газом под давлением (рис. 62, д). Материалом для изготовления прокладок типов а — в, д служат мягкие металлы — свинец, алюминий, медь, мягкая сталь, нержавеющая сталь, мо-нель, а для типов в, г — упругие металлы, иногда закаленная сталь. [c.124]

Задача 36. Внутренний диаметр стального кольца был выполнен на величину Д меньше внешнего диаметра медного кольца (фиг. 51). После предварительного нагрева стальное кольцо надели на медное. Найти давление д между кольцами после остывания. [c.55]

Определение Д . Чугунное кольцо находится под воздействием только давления д. Это давление вызывает в сечениях кольца сжимающие силы, равные X, что легко устанавливается из условия равновесия отсеченной части (фиг. 78, г). [c.72]

Решение. Вследствие разницы в коэффициентах линейного расширения стали и меди при охлаждении трубок между ними возникают усилия. Обозначим через д давление на 1 м и, используя результаты определения внутренних усилий в кольце, найдем растягивающее напряжение в медной и стальной трубках Я- с. Л.. [c.44]

Та или иная особенность поведения внешней нагрузки учитывается введением нормальной и касательной составляющих. В частности, если кольцо нагружено силами давления газа или жидкости, д = = 0. Через [c.250]

Пусть д (1) — реактивное давление между цилиндром и обмоткой. Тогда при навивке слоя Лг на кольцо толщиной а действует элементарная дополнительная нагрузка [c.217]

Опыты по определению к.б.д. проводили на материалах, предварительно спрессованных в кольца давлением, равным 600 кгс/см , что позволило при испытании на разных уровнях давления сжатия колец в пределах от 50 до 400 кгс/см получить примерно одинаковые значения к.б.д., поскольку на уплотнение материала набивки, его переупаковку усилия не требовалось, и оно полностью затрачивалось на упругую деформацию частиц. [c.40]

Экспериментальное определение к.б.д. было проведено с помощью устройства, схематически представленного на рис. 24 [12]. Установка представляет собой основание б, на которое установлены стержень 4 и стальная обойма 2, образующие камеру для помещаемого между ними кольца из опытного материала 3 диаметром 32 х 20 мм при высоте 6 мм. На наружной поверхности обоймы 2 по окружности наклеены три тензо-резистора 1, подсоединенных к регистрирующему прибору. При сжатии испытываемой набивки пуансоном 5 в обойме 2 возникают деформации, зависящие от действующего на обойму бокового давления. Чистота обработки внутренней поверхности обоймы 2 соответствовала йд = 1,2-М, 6 п<м. [c.40]

На рис. 282 показана парная, а на рис. 283 - строенная установка колец. В конструкции на рис. 284 разрезные конические кольца а, 6 заключены в разрезное кольцо в Т-образного сечения блок колец сжимается коническими обоймами г, д. Многорядные установки таких блоков могут выдерживать давление в несколько сот атмосфер. [c.120]

Спекание производилось в специальной вертикальной электрической печи. Перед спеканием производится сборка дисков. Для этой цели на оправку вначале насаживалась бумажная прокладка, на которую затем в последовательном порядке накладывалось фрикционное кольцо, стальная основа и снова фрикционное кольцо. Так как установка позволяет производить спекание одновременно до 25—30 фрикционных дисков, то после сборки первого диска собирается в той же последовательности (бумажная прокладка, фрикционное кольцо, стальная основа и т. д.) другие диски на той же самой оправке. После сборки оправка устанавливается на дно муфеля, который представляет собой стальную толстостенную трубу. Для обеспечения давления на диски при спекании на оправку надевается втулка, а затем муфель герметически [c.395]

Непрерывная смазка. Индивидуальная непрерывная смазка без принудительного давления осуществляется а) капельными маслёнками б) масляной ванной в) разбрызгиванием г) кольцами д) центробежной силой е) вой- [c.742]

Тоннельное размещение винта ограничивает его диаметр в пределах от 0,3 до 0,65 м, что при большом упорном давлении и высоком числе оборотов обусловливает к. п. д. винта т]д = 0,15—0,20 вместо 0,65—0,75, имеющегося у моторных лодок. Некоторого повышения эффективности действия гребного винта можно достигнуть применением направляющей насадки. Последняя представляет замкнутое профилированное кольцо, охватывающее винт и жёстко скреплённое с корпусом. Расчёт гребного винта производится при постоянной рабочей скорости хода и с возможно полным использованием мощности двигателя. [c.221]

Точная картина динамики работающего кольца в различных условиях скоростей, положения поршня, величины сдавливания, боковых нагрузок и т. д. неизвестна. Несомненно, что 0-образное кольцо и скользит, и перекатывается. Оно скользит под действием высоких давлений, когда кольцо претерпевает значительные деформации, и перекатывается при небольших перепадах. Силы трения сцепляют кольцо с поршнем, но не могут ограничивать его перемещение в канавке. [c.176]

Выводы. 1. Факторы, оказывающие влияние на эффективность работы уплотнений с 0-образными кольцами величина диаметрального сдавливания (монтажная) величина растяжения кольца (монтажная) концентричность цилиндра и поршня технологические допуски на кольцо, поршень, цилиндр влияние на размеры таких параметров, как температура, набухание кольца, воздействие рабочей среды и т. д. боковое усилие на поршень и величина зазора между поршнем и цилиндром, деформация поршня и цилиндра под нагрузкой, перепад давлений твердость кольца, определенная на твердомере, в сочетании с величиной растяжения форма и размеры канавки способ установки. колец. [c.189]

Конструкция нижней части экскаватора состоит из несущей опоры-рамы 6, сваренной из швеллеров № 16. Боковые балки рамы соединены поперечными балками 7, выполненными из швеллеров № 20. На нижней раме крепятся механизмы привода передвижения и катки 10. Привод всех механизмов экскаватора осуществляется от дизельной установки 1 типа Д-48. Двигатель обеспечивает скорость передвижения экскаватора в пределах 0,9—4 км ч. На нижней раме крепятся восемь баллонов низкого давления. Пневмосистема экскаватора позволяет централизованно осуществлять их подкачку. Нормальное давление в катках составляет 0,7—0,8 am. В зависимости от того, по какой местности передвигается экскаватор или в каких условиях он работает, давление в шинах изменяется. Так, например, при передвижении крана по дорогам или поверхностям с твердым покрытием давление в шинах должно сохраняться в пределах 0,8—0,9 am. Такое давление предохраняет металлические части катка (обод, кольца и т. д.) от порчи. Однако при этом давлении работа экскаватора на болотистой почве крайне затруднена, так как его проходимость резко снижается. В этих условиях рекомендуется снижать давление до 0,2—0,3 am. [c.39]

В ч. в. д. применены диафрагмы с залитыми в сталь лопатками, что теперь встречается довольно редко. Концевые уплотнения угольные, кроме переднего уплотнения ц. в. д., выполненного комбинированным сначала лабиринт, потом отсос пара и затем угольные кольца. Такая конструкция уплотнения снижает давление пара на угольные кольца и позволяет иметь минимальную утечку пара во внешнюю среду. Однако в данном случае такое усложнение уплотнения вряд ли оправдано. [c.269]

В передней части внутреннего корпуса в вертикальной плоскости имеются направляющие Д, в которые входят шпонки Г, расположенные на экране выходного диффузора компрессора высокого давления. В проточке А вварены гофрированные полукольца 5, которые образуют две замкнутые полости Б, соединенные между собой через горизонтальный стык специальным отверстием. В эти замкнутые полости через сверления 3 в целях охлаждения узла А подводится воздух, отбираемый на выходе из к. в. д. Для устранения перетекания горячего воздуха из полости высокого давления в полость низкого давления и предотвращения нагревания наружного корпуса, в полости проточки А, в экране выходного диффузора к. в. д., сделаны два свер- ления, через которые воздух по двум трубам подводится к отверстиям Л. Из этих отверстий воздух подается в кольцевую канавку К и, омывая кольцо 4, выходит в проточную часть турбины. [c.110]

Проектируя уплотнение, конструктор должен стремиться выбрать такую форму уплотняющих элементов, чтобы свести угловую деформацию к нулю за счет приближения к нулю момента М -Этого можно достигнуть выбором типа опоры кольца, смещая реакцию R (рис. 85, б), и выбором места установки вспомогательного уплотнения. Опорное кольцо можно также разгрузить от сил давления в радиальном направлении, установив вспомогательное уплотнение согласно рис. 85, в (в этом случае правый торец должен опираться на притертую поверхность). Для кольца, нагруженного радиальными силами давления (рис. 85, г, д), при малом скручивающем моменте напряжение и деформацию можно оценивать по формулам для толстостенных цилиндров. При действии только наружного давления (ра = р ) наибольшее значение напряжения сжатия развивается на внутренней поверхности (рис. 85, г) [c.168]

Прокладочные кольца круглого сечения (рис. 5.17, б и д) создают более равномерное давление контакта и уменьшают местные концентрации напряжений. Эти прокладки изготовляются из проволоки требуемого диаметра, свернутой в кольцо и сваренной встык. Малая плош,адь контактной линии обусловливает высокие местные давления сжатия при незначительных нагрузках на затяжных болтах, благодаря чему эти прокладки [c.493]

Рассмотрим подвижное уплотнение. Для уплотнения штоков цилиндров применяются как круглые кольца (до давлений 150 ат), так и манжетные уплотнения. Преимуществом колец является простота конструкции и малые габариты. Конструкции узлов уплотнения показаны на рис. 215, из которых приведенные на рис. 215, г, д применяются для тяжелых условий работы, сопровождаемых колебаниями, и для большей продолжительности работы (более 500 ООО двойных ходов). Манжеты в последнем 390 [c.390]

Движение потока в уплотнениях вариантов (рис. 66, а, б ч в) одного направления, а варианта (рис. 66,г) — с поворотом струи дважды на 180°. При движении воды через последовательно расположенные участки сужения и расширения увеличивается сопротивление и часть энергии переходит в тепло. При проектировании лабиринтных уплотнений необходимо учитывать выигрыш в к. п. д. турбины за счет уменьшения объемных потерь воды и проигрыш за счет трения вращающихся частей уплотнения о воду. Некоторые зарубежные фирмы для уменьшения протечек, а также потерь на трение предусматривают подачу воздуха в пространство между нижним ободом рабочего колеса и нижним кольцом направляющего аппарата, а также между верхним ободом и крышкой гидротурбины. Регулируя давление воздуха в зависимости от режима работы агрегата осуществляется отжим воды от лабиринтных уплотнений. [c.91]

При высоком давлении повреждение кольца и потеря герметичности наступают вследствие выдавливания кольца в зазор (см. рис. 5.9, д). При циклической пульсации давления этот процесс носит усталостный характер и определяется количеством циклов пульсаций давления до начала потери герметичности или до начала повреждения кольца. [c.154]

Для определения влияния контактного давления на изгибную кольцевую жесткость испытывались двух- и трехслойные кольца из стали Ст.З. Ширина кольца — 0,02 м, внутренний диаметр внутреннего кольца 0,15 м, внешний — 0,1662 м, внутренний диаметр внешнего кольца — 0,166 м, а внешний — 0,182 м. Для создания межслой-ного давления кольца были насажены с предварительным натягом Д = 0,2 10 м. Ширина трехслойных колец 0,02 м, толщина — 0,002 м, средние диаметры соответственно 0,160 0,164 0,168 м. Кольца насажены с предварительным натягом. [c.361]

Расположение опоры 1 под рабочим пояском исключает влияние контактного давления в паре (см. рис. 8, д). Когда опо1 1ое кольцо 1 рас-и оложено между опорными кольцами 2 и рабочим пояском (см. рис. 8, г), значительная часть момента от контактюй нагрузки воспринимается опорой 2, а затяжка фланца 3 при сборке не вызывает деформации рабочей поверхности углеграфитового кольца. Затяжка же фланца 3 по схеме на рис. 8, д вызывает деформацию рабочей поверхности, и поэтому эта схема применима там, где есть возможность притереть узел в сборе. В схемах на рис. 8, в и д сечение кольца симметрично в вертикальной плоскости, и в случае износа рабочего пояска кольцо можно перевернуть. [c.18]

Высокая эластичность, способность к большим обратимым деформациям, стойкость к действию активных химических веществ, малая водо- и газопроницаемость, хорошие диэлектрические и другие свойства резины обусловили ее применение во всех отраслях народного хозяйства. В машиностроении применяют разнообразные резиновые технические детали ремни — для передачи вращательного движения с одного вала на другой шланги и напорные рукава— для передачи жидкостей и газов под давлением сальники манжеты, прокладочные кольца и уплотнители — для уплотнения подвижных и неподвижных соединений муфты, амортизаторы — для гашения динамических нагрузок конвейерные ленты — для оснащения погрузочно-разгрузочных устройств и т. д. [c.436]

По длине цапфы масло распределяется с помощью смазочных канавок, сообщающихся с подводным каналом (см, рнс. 16.8 и 16.9). Смазку подают в подшипник самотеком с помощью специальных стройст0 (фитильные и капельные масленки, смазочные кольца и т, д.) или под давлением с помощью насосов (плунжерных, шестеренчатых и т. д.). [c.283]

Перейдем к решению задач изгиба кольцевых пластин. Пусть кольцевая пластинка с внешним радиусом / и внутренним радиусом а свободно опирается по внешнему контуру, иагруншна равномерно распределенным по поверхности кольца давлением д = да и имеет свободный от нагрузок внутренний контур (рис. 7.9). [c.174]

Уплотнения неподвижных соединений. К соединениям, подлежащим уплотнению, относятся болтовые соединения корпусов аппаратов высокого и низкого давления, крьшик редукторов, двигателей и т. д. Их уплотнение достигается за счет деформации сжатия прокладок, колец и других уплотняющих элементов п Н1 затяжке болтов (рис. 28,2). Прокладки и кольца имеют различное поперечное сечение и форму в плане, соот-ветствукмцую форме стыка. Их изготовляют из листовых материалов (картона, паронита, асбеста, резины, алюминия, меди, стали и др.). Выбор материала для элемента производят в зависимости от напряжения сжатия, исключающего утечку. [c.463]

Момент сил трения относительно оси вращения кольцевой пяты определяется следующим образом (рис. 7.4, д). Пусть Q — нагрузка пяты на подпятник R и г — наружный и внутренний радиусы опорного кольца пяты р — удельное давление / — коэффициент трения скольжения. Выделим на расстоянии р от оси вращения элемент опорной поверхности dS = pdpda, нормальное давление на которой dN = pdS. При вращении пяты на этом элементе поверхности возникает сила трения dF = fdN, момент которой относительно оси вращения dMjp = dFp = fpp dpda. [c.165]

Армированные поршневые кольца (независимо от давления в цилиндре) могут быть применены в машинах (компрессорах, детандерах, паровых насосах и т. д.), имеющих малый диаметр поршня. В этих случаях внутренние пружинящие кольца не контактируют с перекачиваемой средой. При использовании поршневых колец с зкспандерными пружинами последние необходимо изготовлять из специальных химически стойких материалов. [c.115]

Пассивная опора пресса (рис. 25, е) сферическая. Центр сферы расположен не на поверхности опорной плиты, а ближе к внутренней части опоры. Сфера крепится к траверсе через центральную шаровую опору и периферийные подпружиненные болты. Особенность сферической опоры — смазка под высоким давлением, сохраняющим жидкостное трение между полусферами независимо от действующей нагрузки. Смазка поступает через специальный золотник, открывающий доступ масла в полость между сферами при уменьшении зазора. Для предотвращения утечек масла по периферии подвижной полусферы установлено резиновое уплотнительное кольцо, распираемое внутренним давлением. Сферическая пассивная опора в значительной мере сужает возможности пресса, поскольку при любых режимах, осуществляемых на активной опоре, равнодействующая сил реакции образца будет проходить через центр пассивной опоры. Таким образом, эксцентрпситет, а также наклон поверхности пассивной опоры, оказывается неуправляемым. Для гашения энергии, освобождаемой при разрушении образца, предусмотрены пружинная подвеска пассивной сферической опоры и пружинное крепление фундаментного блока, на котором установлен пресс. Масса пресса около 150 т, масса фундаментного блока около 100 т. Последний подвешивают на четырех болтах через тарельчатые пружины. Собственная частота колебаний системы около 5 Гц, а коэффициент демпфирования более 90%. Для демпфирования служит специальное устройство гпдроцилиндров пресса (рис. 25, д), торцы штока плунжеров превращены в гидравлические, связанные между собой демпфирующие оппозитные цилиндры. Эффектив1юСть демпфирования последних такова, что внезапное разрушение образца при нагрузке 20 МН вызывает реактивную силу плунжера не выше 100 кН. [c.76]

Была учтена еще одна особенность, которая имела немаловажное значение. В обычных соединениях с медными прокладками нарезанный конец трубы заканчивается фаской, величина которой строго не выдерживается. Кроме того, например, трехдюймовая резьба имеет диаметр менее 88 мм, а выточка для нее 90 мм и более. Оперируя такими большими, тяжелыми и жесткими трубами, очень трудно было центрировать их установку, а в случае смещения осей положение резинового кольца получалось вообще неудачным (фиг. 4, а). Чтобы предотвратить это и облегчить центрирование, на переходном стальном кольце делался выступ с наружным диаметром, равным диаметру выточки, и внутренним — по диаметру трубы с небольшим зазором (фиг. 4, б). При цеховых испытаниях давление жидкости поднималось толчками от О до 10, от 10 до 30, от 30 до 80 и т. д. до 250 Kzj M . На всех ступенях давались многократные толчки давления с выдержками в течение 1—10 сек. на каждой ступени. Оба вида соединений показали абсолютную герметичность как при отсутствии давления, так и при максимальном пульсирующем давлении. После разборки соединений резиновые кольца приняли первоначальную форму сечения. Поверхность колец никаких повреждений не имела. [c.186]

А/) = Л f Yjg). в кольцеиыл несах (фиг. 18) разность давлений перемещает рабочую жидкость внутри прибора, чем и вызывает поворот кольца на определенный угол. При заполнении кольцевых весов ртутью ими можно измерять разности давлений Д/i < 2500 кГ1мК [c.457]

Манжетные уплотнения (рис. 109, в) при установке в канавку деформируются на значительно большую абсолютную величину, чем кольцо такого же размера. Этим достигается меньшее влияние радиальных смещений высоты Н на герметичность. Кроме того, снижается сила трения при низком давлении за счет малой ширины уплотняющей кромки. Манжеты по форме и назначению подразделяются на U-образные, чашечные, воротниковые, шевронные (рис. 109, в—е соответственно). Резиновые U-образные манжеты по ГОСТу 6969—54 и кожаные манжеты устанавливают в сочетании с манжетодержателем 5 для предотвращения выворачивания при обратном ходе. Чашечные резиновые манжеты по ГОСТу 6678—53 предназначены для уплотнения цилиндров, а воротниковые для уплотнения штоков, когда возможно фланцевое, крепление манжет (рис. 109, д). Шевронные манжеты [c.225]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...