Определение ударных потерь

ОПРЕДЕЛЕНИЕ УДАРНЫХ ПОТЕРЬ [c.163]

Отметим, однако, что не меньший интерес представляет развитие теории стохастической устойчивости вязкоупругих систем и, в частности, использование вероятностных методов при определении функционала критического времени. Это связано, в частности, с тем, что большая часть реальных факторов, влияюш,их на поведение системы, имеет случайный характер. Кроме того, актуальными представляются различные проблемы динамической устойчивости, проблемы влияния скорости нагружения на процесс потери устойчивости, задачи потери устойчивости при ударных нагружениях, выделение основных параметров вязкоупругих систем, влияюш,их на процесс потери устойчивости, задачи тепловой устойчивости и др. Представляет также интерес исследование вопросов устойчивости вязкоупругих систем в геометрически- и физи-чески-нелинейной постановке. [c.231]

Применительно к условиям разнообразных ударных нагрузок, создающих особенно большие деформации амортизаторов, кривые сила-деформация (см. рис. VH.20) служат основным фактическим материалом для оценки динамических ударных жесткостей и механических потерь в элементах амортизаторов. При соответствующих испытаниях должно быть уделено надлежащее внимание определению остаточных деформаций и оценке изменяемости характеристик амортизатора при повторных нагружениях. [c.340]

Приведённые выше данные относятся к случаю, когда потеря У. у. с. имеет место в пределах упругости материала, Для исследования У. у. с. за пределами упругости пользуются пластичности теорией. Если нагрузка, приводящая к потере устойчивости, динамическая, необходимо учитывать силы инерции элементов конструкции, отвечающие характерным перемещениям. При ударных нагрузках исследуются волновые процессы передачи усилий в конструкции. Если материал конструкции находится в состоянии ползучести, для определения критич. параметров пользуются соотношениями теории ползучести. [c.261]

Хладноломкость как явление перехода деформируемого металла из вязкого состояния в хрупкое известна давно. Однако физическая природа ее все еще остается недостаточно понятной. Вязкохрупкий переход, проявляющийся в потере деформируемым сплавом устойчивости к продолжению пластической деформации при снижении температуры (или повышении скорости), получивший название хладноломкости, характеризуется резкой зависимостью энергии деформации от температуры в определенном ее интервале. Для стали с повышением содержания углерода снижается уровень ударной вязкости и повышается критическая температура хрупкости. Однако с увеличением температурного интервала вязкохрупкого перехода (с повышением содержания углерода) резкий спад ударной вязкости при понижении температуры сменяется на "размытый" вязкохрупкий переход [303]. Размытый характер вязкохрупкого перехода затруднил определение истинной критической температуры хрупкости при использовании температурной зависимости ударной вязкости. Поэтому к настоящему времени разработано большое количество разнообразных методов выявления температурного интервала вязкохрупкого перехода. [c.181]

Основные функции смазочного материала— снижение потерь мощности за счет изменения вида трения соприкасающихся деталей и отвода от них возникающей в процессе работы теплоты, устранения заедания трущихся поверхностей, защита поверхности деталей от коррозии, повышение компрессии и обеспечение определенной амортизации при ударных нагрузках за счет выдавливания смазки из зазоров между деталями. [c.176]

Теорема об изменении кинетической энергии для решения основной задачи динамики в теории удара не применяется, так как точки тела за время удара считаются неподвижными, а вместо самих ударных сил рассматриваются их ударные импульсы. Поэтому подсчитать работу ударных сил непосредственно (по силе и перемещению) нельзя. В дальнейшем нами будет рассмотрен лишь вопрос об определении потери кинетической энергии тел за время удара ( 164). [c.414]

Поскольку масса колеса практически не сказывается на силе ударного взаимодействия, а определение массы рельса, участвующей во взаимодействии, весьма затруднительно, в качестве критерия ударного взаимодействия колеса И контррельса (усовика) пользуются не самой потерей энергии АТ, а показателем хю1 = = г> 81п Ру. Естественно, что такой показатель нельзя использовать непосредственно для оценки сил ударного взаимодействия, но зато он может быть использован для сравнительных целей. [c.53]

На копрах, применяемых при обычных испытаниях металлов, большинство этих потерь не поддается учету. В результате получаемые значения Лн оказываются завышенными на несколько процентов. Особенно велики потери энергии при несовпадении центра удара и точки касания маятника. Поэтому величины ударной вязкости, определенные на различных копрах, могут отличаться друг от друга на 10—30%. Точность определения работы излома тем выше, чем меньше превышение запаса работы маятника над работой деформации и разрушения образца. Поэтому нужно стремиться, чтобы угол р после разрушения образца был небольшим. [c.208]

Многие механические и физические свойства металла, такие как твердость, прочность, расширение, ударная вязкость, способность к глубокой вытяжке, обрабатываемость резанием, коэрцитивная сила, магнитные ваттные потери и др., зависят от величины зерна, поэтому ее определение применяется для контроля процесса обработки. [c.117]

При пропитке, т. е. при заполнении пор диэлектрика другим, жидким или твердым диэлектриком, наблюдаются вполне определенные изменения электрических характеристик. Замещение воздуха в порах приводит к увеличению электрической прочности, так как воздушные включения обладают меньшей электрической прочностью, чем жидкие и твердые диэлектрики к тому же в воздушных прослойках при переменных напряжениях всегда будут большие электрические напряженности, которые при последовательном соединении разнородных диэлектриков распределяются обратно пропорционально диэлектрическим проницаемостям этих диэлектриков. Ионизация внутренних воздушных пор приводит к увеличению диэлектрических потерь, искажению формы поля и может вызвать разрушение изоляции. При достаточно низких напряжениях, не вызывающих ударной 118 [c.118]

Качество сварного соединения, в частности ударная вязкость (фиг. 108, б), также повышается с увеличением конечного расстояния до определенной величины, зависящей от ширины зоны нагрева и начала потери устойчивости выпущенного конца полосы. [c.175]

Динамика системы, состоящей из двух сталкивающихся масс молота в условиях так называемого жесткого удара лишь с определенной степенью приближения, может быть охарактеризована скоростными соотношениями (15.1)-(15.4). В нормальных условиях эксплуатации между сталкивающимися массами закладывают металл и развивающиеся ударные силы вызывают в нем пластическое течение. Это уже не соударение твердых упругих тел, а упругопластический удар со своими закономерностями. Однако можно полагать, что система замкнута, так как силы, действующие на металл, уравновешены реакцией связи основания (шабота), встречных подвижных частей или рамы. Следовательно, количество движения осталось без изменения, произошло только его перераспределение между столкнувшимися массами. Однако после удара общий уровень кинетической энергии в системе уменьшается вследствие необратимых потерь, обусловленных пластической деформацией (не учитывая рассеяния энергии на колебания и т. п.). Поэтому для реального удара вводят эмпирический коэффициент восстановления (отскока), устанавливающий соотношение между проекциями скоростей на линию центров до и после удара [c.365]

Приведённые выше данные относятся к случаю, когда потеря У. у. с. имеет место в пределах упругости материала. Для исследования У. у. с. за пределами упругости пользуются пластичности теорией. Если нагрузка, приводящая к потере устойчивости, динамическая, необходимо учитывать силы инерции элементов конструкции, отвечающие характерным перемещениям. При ударных нагрузках исследуются волн, процессы передачи усилий в конструкции. Если материал конструкции находится в состоянии ползучести, для определения критич. параметров пользуются соотношениями теории ползучести, ф Болотин В. В., Динамическая устойчивость упругих систем. М., 1956 его же. Неконсервативные задачи теории упругой устойчивости, М., 1961 В о-л ь м и р А. С., Устойчивость деформируемых систем, 2 изд., М., 1967 Т и м о ш е н-к о С. П., Устойчивость стержней, пластин и оболочек, М., 1971 В о л ь м и р А. С., Оболочки в потоке жидкости и газа. Задачи аэроупругости. М., 1976 его же. Оболочки в потоке жидкости и газа. Задачи гидроупругости, М., 1979. А. С. Вольмир- [c.798]

С помощью коэффициента рш можно учесть дисковое трение и вихревые потери, которые возникают в межколесных зазорах при взаимном проскальзывании колес. Эти потери не будут учитываться в дальнейшем при определении ударных потерь. [c.145]

Определение ударного давления и скорости распространения ударной волны. Рассмотрим объем жидкости (см. рис. 5.11), заключенный между задвижкой и сечением х—х, площадь которого а, а длина А1. Применим к рассматриваемому объему теорему механики об изменении количества движения или теорему импульсов. За время Д/, в течение которого фронт повышенного давления передвинулся от задвижки влево на Д/, остановившаяся масса жидкости в этом объеме потеряла следующее количество движения mv — pavAl. Импульс силы за время Д равен ApaAt. Слева от сечения X—X давление жидкости равно р, а справа—р+Ар. Произведение аАр — сила, остановившая объем жидкости аА1 за время Д . Приравнивая количество движения импульсу силы, получим [c.68]

Характер перехода запыленного газа через фронт ударной волны представляет интерес для определения потерь при перерас-ширении продуктов сгорания, содержащих твердые частицы, в сопле, определения силы атомного взрыва и с точки зрения возможности определения коэффициента сопротивления частиц пыли (разд. 2.1). Соответствующие исследования проведены [c.336]

Нужно отметить, что истинное давление, которое получается при торможении струи газа, может существенно отличаться от полного давления, определенного но формуле (68). Объясняется это тем, что в действительности торможение струи часто протекает не по идеальной адиабате, а с более или менее существенными гидравлическими потерями. Например, в диффузоре при дозвуковом течении газа уменьшение скорости обычно сопровождается вихреобразованиями, вносящими значительные сопротивления в газовый поток. При торможении сверхзвукового потока почти всегда образуются ударные волны, дающие специфическое волновое сопротивление. Итак, действительное давление в за-торможенно11 струе газа обычно ниже полного давления набегающей струи. [c.32]

В отличие от возбуждения и приема ультразвука с помощью пьезодатчико,в при ЭМА способе возбуждения и Приама преобразование электромагнитной энергии в звуковую и обратно происходит на поверхности контролируемого изделия. Потери мощности сигнала при таком преобразовании по мере ее передачи от генератора к нагрузке обусловлены рядом причин. Установлено, что при возбуждении ультразвука ЭМА методом с помощью контура ударного возбуждения, если индуктивным элементом или частью его служит высокочастотная катушка датчика, его комплексное сопротивление есть функция зазора [1], что необходимо учитывать, рассматривая вопрос о согласовании. Вследствие этого характеристики датчика зависят от условий включения их в устройствах и являются параметрами системы генератор — внешняя цепь. КрО)ме того, имеются источники потерь в самом датчике, а также джоулевы потери в соединительных электрических элементах. Следовательно, для получения требуемых характеристик ЭМА датчиков в устройствах необходимо определенным образом выбирать параметры датчиков в целом на стадии изготовления ЭМА датчиков и сборки ультразвуковых систем. С другой стороны, если параметры ЭМА датчиков уже заданы, характеристики ультразвуковых устройств можно варьировать только с помощью изменения условий включения их в радиотракт. [c.119]

В этой связи необходимо отметить доклад Уиллера [Л. 92] о его опытах на магнитострикционном приборе, проведенных с целью выяснить долю участия в эрозионном разрушении механического и химического факторов. Опыты проводились в воде, в растворе КС1 и в толуоле, в котором обычная коррозия металлов не наблюдается. При рассмотрении механизма кавитационной эрозии Уиллер предлагает различать два случая 1) в некоррозионной жидкости ударные давления при разрушении кавитационных пузырей (если сила удара выше предела текучести) вызывают деформации сдвига на микроучастках, особенно у границ зерен, что в конечном счете приведет к выкрашиванию зерен. Он допускает возможность местного повышения температуры под воздействием кавитационных ударов 2) в химически активных коррозионных жидкостях при определенных условиях доля потерь веса от коррозии якобы может достигать до 50% полной потери веса образца при эрозии. Однако Уиллер признает, что при интенсивной [c.57]

Поскольку с увеличением расхода Q в том же отношении возрастет также и относительная скорость w=xw, то, естественно, треугольники скоростей, определенные для расчетной точки, более несовпадают, а углы лопаток pi и рз, соответствующие этому ошибочному предположению, более не соответствуют действительному режиму. Отсюда следует, что при работе гидромуфты имеют место ударное течение жидкости и связанные с (этим потери. [c.67]

Испытания проводились на ударно-эрозионном стенде при следующих параметрах скорость соударения образца со струей воды 78 ж/се/с, скорость вращения диска 3 650 об1мин, ширина рабочей поверхности образца 10 диаметр струи воды 8 мм, напор струи 2,8 м. Интенсивность эрозионных разрушений оценивалась по потере массы образцов путем взвешивания на аналитических весах (ерез каждый час испытаний. Общая длительность испытаний составляла 6 ч. Одновременно с ко-личественой оценкой эрозии проводились исследования изменений в поверхностных слоях металла через определенные промежутки времени, особенно на начальных стадиях испытаний. Для этого на поверхности образцов приготовлялись микрошлифы, которые в процессе испытаний тщательно исследовались, измерялась микротвердость и фиксировались все изменения в поверхностных слоях металла. [c.80]

Гиперзвуковой след за тонким телом несколько отличается от следа за туными телами. В случае тонкого тела большие градиенты в потоке, вызванные головной ударной волной, несущественны и вязкий след распространяется в области, где параметры потока близки к параметрам набегающего нотока. Явления перехода различны, кроме того, возможно различны и величины турбулентных пульсаций, которые зависят от степени затупления тела. Область ближнего следа ограничена прямыми линиями, причем его первоначальная ширина несколько больше, чем поперечные размеры тела из-за толстого оторвавшегося вязкого слоя, затем ширина следа постепенно уменьшается вниз по потоку, достигая горла. В ближнем следе оторвавшийся вязкий слой играет важную роль. За горлом ширина следа растет пропорционально длине следа. Как упоминалось в гл. I, елед за тонким телом является холодным в отличие от горячего следа за тупым телом из-за отсутствия интенсивного нагрева, создаваемого возникающими ударными волнами, и более медленного роста следа. Кроме того, след за тонким телом охлаждается гораздо быстрее, чем за тупым телом. Эксперименты с острым конусом и конусом со сферическим затуплением, имеющими угол при вершине 20 , в интервале чисел Маха М от 2,66 до 4,85 показали, что донное давление и угол наклона поверхности следа одинаковы для обоих конусов, если одинаковы местное число Маха и число Рейнольдса, вычисленное по толщине потери импульса пограничного слоя у основания конуса [82]. Из-за высокой температуры в гиперзвуковом следе за тупым телом на течение в следе влияют свойства реального газа или физико-химические процессы, как, например, диссоциация, ионизация и рекомбинация. Время, требуемое для завершения процессов диссоциации и ионизации (и для обратных процессов), в сравнении со временем движения частиц газа существенно при определении регистрируемых эффек- [c.126]

Однако формы профиля в начальном оторвавшемся вязком слое очень важны для определения величины донного давления при ламинарном течении [51, 52], следовательно, для усовершенствования метода Чепмена требуется рассмотреть начальный пограничный слой. Несовершенство таких методов, как методы Крокко — Лиза [10] и Корста [30], заключается главным образом в допущении, что возрастание давления, необходимое для замыкания области отрыва, можно приравнять к разности между донным давлением и конечным восстановленным давлением на значительном удалении вниз по потоку. Его следует приравнивать либо к давлению в окружающем невозмущенном потоке, либо к несколько меньшему давлению, чтобы учесть потери при прохождении внешнего потока через замыкающий скачок. Это означает, что точка замыкания области отрыва лежит в области максимального давления, однако, согласно экспериментальным исследованиям сверхзвукового донного течения [10. 25, 34] и взаимодействия ударной волны с пограничным слоем [26. 27. 29], точка нулевого вязкого напряжения, т. е. точка замыкания области отрыва, расположена ближе, чем точка максимального давления. При дозвуковых скоростях замыкание области отрыва происходит в точке, где местное статическое давление превосходит давление во внешнем потоке. Исследование донного давления требует введения дополнительного параметра, а именно отношения приращения давления при замыкании области отрыва к разности между статическим давлением во внешнем потоке и донным давлением. Если обратиться, в частности, к теории Корста 130] (хотя его метод расчета подтверждается наблюдениями и в Пришвине по- [c.71]

Определение силы ударного взаимодействия представляет собой сложную и далеко еще не решенную задачу динамики. В теоретической механике рассматриваются две разновидности удара — упругий и неупругий. При этом необходимо подчеркнуть, что сила удара не зависит от его разновидности и определяется максимальным значением потери кинетической энергии без учета восстановления. Поэтому в качестве характеристики ударного взаимодействия, согласно исследованиям Г, М. Шаху-нянца, принята потеря кинетической энергии при ударе ДГ. [c.52]

При нропитке, т. е. при заполнении пор диэлектрика другим, жидким или твердым диэлектриком, наблюдаются вполне определенные изменения электрических характеристик. Замещение воздуха в порах приводит к увеличению электрической прочности, так как воздушные включения обладают меньшей электрической прочностью, чем жидкие и твердые диэлектрики к тому же в воздушных прослойках при переменных напряжениях всегда будут большие электрические напряженности, которые при последовательном соединении разнородных диэлектриков распределяются обратно пропорционально диэлектрическим проницаемостям этих диэлектриков. Ионизация внутренних воздушных пор приводит к увеличению диэлектрических потерь, искажению формы поля и может вызвать разрушение изоляции. При достаточно низких напряжениях, не вызывающих ударной ионизации воздушных прослоек, наличие последних в последовательном соединении с твердой изоляцией снижает tg б за счет уменьшения токов утечки, а также снижает емкость изоляции. На рис. 3-5 показана зависимость tg O и емкости изоляции из двух последовательно соединенных слоев — стекла и воздуха и одного стекла без воздушного зазора между ним и электродами — от напряжения. При малых напряжениях наличие воздушного зазора сказывается благоприятно, но при некотором значении напряжения, вызывающем ионизацию воздуха, tg б резко возрастает, увеличивается и емкость. Сочетание твердой изоляции с газообразной при нормальных давлениях допустимо только при низких напряжениях, гарантирующих отсутствие ионизации. Примером является бумажно-воздушная изоляция телефонных кабелей. Для получения малой величины tg o пропитанного материала необходимо, чтобы пропитывающий диэлектрик обладал возможно меньшим tg б. Для пропитки бумажных конденсаторов применяют материалы с повышенной диэлектрической проницаемостью в целях получения большей удельной емкости. [c.101]

Испытания названных образцов на ударный изгиб при нормальной температуре показали (рнс. 3.40), что склонность металла шва к хрупкому разрушению в зна-читель юй мере зависит от общего содержания в нем кислорода, присутствующего глав 1ым образом в виде Аюлкодисперсных включений оксидов. Так же как и в швах на низкоуглеродистых сталях, количество кислорода, подсчитанного по неметаллическим включениям, всегда меньше количества, определенного методом горячей экстракции (вакуумированием). Объясняется это тем, что при горячей экстракции определяют общее содержание кислорода, который находится еще и в твердом растворе, и тем, что при электролитическом выделении включений возможна частичная их потеря. В пользу последнего предложения говорит тот факт, что значительная доля включений в металле шва находится в весьма дисперсном состоянии (менее 0,03 мкм). [c.219]

На автомобиле элементы, соединяющие детали, которые несут колесо и кузов, выполнены так, что даже при крайних верхнем и нижнем положениях подвески имеются некоторые возможности по изменению угла поворота, длины и т. п. Иногда эти резервы относительно невелики, что объясняется стремлением к снижению себестоимости производства, увеличению долговечности или жесткости. Шэрниры направляющих рычагов и рулевых тяг, описанные в [21, п. 3.1.3] и [22, 8.3.2, допускают лишь определенные углы поворота. Если при увеличении хода подвески эти углы будут превышены, то палец шарнира подвергнется изгибающим нагрузкам и возникнет опасность его поломки. В этом случае передняя ось перестает выполнять свои направляющие функции, т. е. автомобиль становится неуправляемым и избежать аварии довольно сложно. Чрезмерно большой вынужденный угол изгиба в шарнирах карданного вала (см. [21, рис. 3.1/28—3.1/30]) ведет к их разрушению и потере способности к передаче крутящего момента. Тормозные шланги прокладываются и при изготовлении автомобиля устанавливаются так, что даже при нахождении подвески в крайних верхнем или нижнем положениях в шлангах не возникает напряжений. Ударные растягивающие нагрузки (например, после увеличенного хода сжатия) могут привести к разрыву шланга и, как следствие, к выходу из строя системы тормозов. Можно назвать и другие важные элементы конструкции, долговечность которых зависит от поддержания заданного хода подвески. -Эти немногие примеры должны дать понять, что предусмотренные заводом-изготовителем величины ходов сжатия или отбоя подвески изменять нельзя. [c.194]

Постановка задачи. Рассматривается сверхзвуковое обтекание плоского тела при падении на него косой ударной волны (фиг. 1). В таком течении происходит взаимодействие ударной волны перед телом с падающей косой волной. Особенности течений, возникающих при пересечении ударных волн между собой, изложены, например, в [9-11]. Рассматриваемой задаче посвящено множество теоретических и экспериментальных работ [11-15]. В упомянутых и других работах теоретически и экспериментально показано, что при определенной геометрии пересечения косого скачка и ударной волны перед тупым телом образуется струйка тока, проходящая через последовательность косых скачков (случаи III и IV по классификации Эдни [13] эту классификацию можно найти также в [14, 15]). В этой струйке тока потери полного давления значительно меньше, чем в окружающих ее трубках тока. Благодаря этому вблизи точки торможения этой струйки на поверхности тела возникают пик давления и резкий отрицательный градиент давления, а следовательно, тонкий пограничный слой с большими градиентами параметров поперек слоя. Так как в скачках температура торможения сохраняется, то при температуре поверхности 7 Г,,, где Г,, - температура торможения, возникает острый максимум теплопередачи. В настоящей работе исследуется возможность уменьшения этого пика теплового потока путем подвода тепла в набегающий поток. [c.135]

Решим примеры определения потерь в рабочем колесе при к = 0,1 с использованием пунктирной кривой, данной на рис. 88. Как будет показано ниже, при этом получается довольно хорошее совпадение с опытами на натурных компрессорах, что объясняется тем, что в натурных условиях, но-вндимому, имеется ударный вход в ВИЛ. За счет этого увеличивается коэффициент по сравнению с даншмми, соответствующими безударному входу (см. рис. 81). Можно сказать, что устранение ударного входа является одним из путей улучшения аэродинамики центробежных компрессоров. [c.210]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...