Работа гидромуфты при т)1 и т)

Принципиальная схема, поясняющая происходящие в полости муфты гидродинамические процессы, представлена на рис. 44, а и б. На рис. 44, а показан режим работы гидромуфты при т) = 1 (скольжение е = 0) и на рис. 44,6 — режим работы при т]>1 (со значительным скольжением). Жидкость, заполняющая полость А корпуса, может перетекать в полость В после опорожнения части С рабочей полости. В приведенном примере было принято, что оптимальная степень заполнения составляет Ф = 0,9 (по определению эту величину следует рассматривать как постоянную гидромуфты) и что при этом в рабочей полости устанавливается степень заполнения 0)эфф = в области скольжения от е = 0 до е = 2- 3% (см. рис. 44, а). [c.122]

Передаточное отнощение первой пары равняется л Ь второй — 1 1. Первичный вал гидромуфты приводится во вращение двигателем М с числом оборотов По. Необходимо определить потери мощности N, которые имеют место при работе этой конструкции. Так как должно иметь место равенство Мт- Мр [из уравнения (75) и в соответствии с выще-изложенным] то, учитывая пе-даточные отношения 1 1 и т) 1 зубчатой передачи, можно записать [c.58]

На рис. 221 приведена характеристика совместной работы гидромуфты с двигателем внутреннего сгорания. Кривая М на- гружения гидромуфты при 8 = 0 пересекает кривую момента двигателя /Ид в точке Ь, показывающей начало момента вращения турбинного колеса. При этом скольжение гидромуфты к = 1 (точка с). Далее при увеличении частоты вращения двигателя момент гидромуфты будет изменяться по кривой УИд, а скольжение гидромуфты будет уменьшаться. Задавшись частотой вращения приводного двигателя по приведенной характеристике можно определить передаваемый гидромуфтой момент УИ, величину скольжения 8, частоту вращения турбинного колеса и КПД гидромуфты, т. е. все параметры гидромуфты при ее работе с двигателем. [c.288]

Если правильно проведены замеры на испытываемом прототипе гидромуфты, выполненном при полном соблюдении подобия и соответствующего всем требованиям натурного образца серии гидромуфт внутри определенной области мощностей, то характеристика Я—т], снятая для указанного прототипа конструкции, может быть положена в основу точного предварительного расчета экспериментальных свойств всех гидромуфт, относящихся к данной серии или типу, при всех возможных режимах работы. В этом случае точность расчета, естественно, зависит от тщательности и точности, с которой будет получена при испытаниях характеристика Я,—т], погрешность которой может достигать 1 %. [c.49]

На фиг. 34 по оси абсцисс отложены относительные значения чисел оборотов ведущего вала Пь а по оси ординат — скольжение 5, крутящий момент и к.п.д. Полное число оборотов ведущего вала принято за единицу. Возьмем нормальную гидромуфту с тором, т. е. гидромуфту, которая при полном числе оборотов первичного вала при нагрузке нормальным крутящим моментом, равным единице (М=1,0), работает со скольжением 5=0,04. Кривые, относящиеся к такой гидромуфте, имеют на фигуре буквенное обозначение без индекса. При снижении числа оборотов двигателя при условии нагрузки привода постоянным моментом скольжение гидромуфты начнет расти сначала медленно, потом все быстрее. При 1=0,31 от полного числа оборотов скольжение достигнет 5=1,0, т. е. вал турбины остановится. При дальнейшем снижении числа оборотов ведущего вала способность гидромуфты передавать крутящий момент начнет падать, что соответствует на фигуре параболическому участку кривой момента. Если такую гидромуфту, например, установить в главном приводе грузоподъемного крана с двигателем внутреннего сгорания, то можно путем только изменения числа оборотов двигателя совершать все основные операции по подъему и опусканию груза. [c.73]

При рассмотрении гидродинамических передач мы имеем дело с системами лопастных колес (в гидромуфте их два, в гидротрансформаторе — не менее трех). Следовательно, указанное условие должно выражаться в подобии скоростей на стыках колес (см. точки 1, 2, 3 на рис. 17.1 и 17.3). Внешним проявлением этого подобия является передаточное отношение /, так как оно определяется соотношением наиболее важных скоростей. Поэтому для геометрически подобных гидродинамических передач критерием подобия режимов работы является передаточное отношение, т. е. / должно однозначно определять все остальные эксплуатационные параметры. [c.247]

Регулирование частоты вращения питательных электронасосов, приводимых асинхронными электродвигателями, может производиться изменением скольжения гидромуфт, а питательных турбонасосов— изменением частоты вращения приводных турбин. Особенности работы приводных турбин энергоблоков, работающих при ПД и СД, будут рассмотрены ниже. К. п. д. гидромуфты т)гм в первом приближении может быть оценен по формуле т)гм = т1м(1 — 5), где Т1м = 0,97-=-0,98—механический к. п. д. гидромуфты s = 1 — СО2/СО1 — скольжение oi и С02 —частота вращения ведущего и ведомого валов. Поскольку при номинальном режиме гидромуфта имеет скольжение 2—3%, включение гидромуфты снижает к. п. д. привода насоса на 4—5%. При частичных нагрузках по мере увеличения скольжения к. п. д. гидромуфты существенно понижается. Следует иметь в виду, что регулировочный [c.145]

В варианте 2 гидротрансформатор развивает номинальную мощность при относительно низком числе оборотов двигателя, когда последний имеет максимальный момент и минимальный расход топлива (например, в точке В на рис. 89). При этом мощность двигателя еще далека от своего максимального значения. Таким образом, номинальный режим гидротрансформатора совпадает с наиболее экономичным режимом двигателя. Параболы Nq гидротрансформатора имеют смысл только левее параболы ф=1, т. е. в рабочем диапазоне двигателя левее точки В (при числе оборотов, меньшем числа оборотов п , которое соответствует максимальному моменту двигателя). При числе оборотов двигателя, большем п , вплоть до максимальной мощности двигателя, параболы гидротрансформатора определяются рабочим процессом гидротрансформатора по уравнению (319) (см. рис. 84). Диапазон правее точки В характеризуется пониженной отдачей мощности, так как гидротрансформатор работает в режиме гидромуфты. [c.202]

Точки пересечения кривой момента двигателя с параболами гидромуфты дают точки совместной работы двигателя и гидромуфты. Так, при 1 = 1500 об/мин ведомый вал, нагруженный моментом в 83,3 будет работать со скольжением 5=4%, т, е. скорость приводимой машины будет при этом 2 = 0,96 1500=1440 об/мин. [c.94]

Кривыми А W Б выделена зона рабочих точек. Как видно из рис. 59, все рабочие точки для исследуемой системы лежат в области апериодической устойчивости переходных режимов. Большим значением /о и J соответствуют точки, прилегающие к линии Б в левой нижней части, а меньшим значением I o и ] — точки, прилегающие к линии А в правой верхней части. Это означает, что при уменьшении г о и / в системе повышается устойчивость переходного процесса. Однако при работе ГДТ на режиме гидромуфты и / = 5 значения нЛ 1, т. е. система находится вблизи границы апериодической устойчивости. Это означает, что система с ГДТ, работающим на режиме гидромуфты, особенно при максимальных значениях передаточного отношения to, обладает очень малым запасом апериодической устойчивости. С переходом на режим трансформации момента и при уменьшении J в системе этот запас возрастает. [c.84]

Характеристика к. п. д. гидромуфты, т. е. его зависимость от передаточного отношения i (рис. 7.7, а), имеет вид прямой линии. Теоретически эта линия должна была бы придти в точку (г=1, Т1гм=1). Однако, как мы установили, работа гидромуфты при 5 = 0 (Пт = Пн) невозможна. По этой причине, а также вследствие некоторых неучтенных потерь характеристика к. п. д. при 0,97- 0,98 резко обрывается и при г = 1 к. п. д. равен нулю (муфта не передает энергию). [c.185]

Следует отметить, что полученные выше формулы для определения Хмоо и справедливы для гидромуфт постоянного наполнения при нормальном скольжении s = 0,02ч-0,05, т. е. для расчета момента, передаваемого гидромуфтой постоянного наполнения при установившемся наивыгоднейшем режиме работы. Значение коэффициента момента Хм и мощности на других режимах при большом скольжении устанавливается экспериментально путем снятия характеристики гидромуфты в виде кривых = fi(0 и Xw = [2(1) [c.301]

На фиг. 17 приведена характеристика работы гидромуфть. s двигательном п генераторном режимах. Для пояснения характеристики рассмотрим работу электродвигателя при спуске 1 подъеме груза по схеме фиг. 18. Предположим, что клеть 1 с грузом поднимается, а такого же веса клеть 2 с грузом (впускается. В рассматриваемой установке уравновешенного каната нет, причем сам канат большой длины, так что вес его играет существенную роль. Электродвигатель работает в направлении, указанном стрелками. Ведомый вал гидромуфты (назовем его вал Б) враихается в ту же сторону, что и двигатель (или вал А), причем последний вращается с постоянно скоростью. Описанное состояние отвечает положению, когда система находится в режиме двигателя (фиг. 17). По. мере сближения клетей необходимый для подъема момент падает, так как постепенно уравновешиваются длины канатов и момент снижается до нуля. Пройдя нулевую точку, вал Б под действием груза Р и нарастающего веса каната начнет вращаться быстрее вала А. В результате этого направление потока п гидромуфте меняется на обратное, турбина становится фактически ведущим колесом, т. е. насосом, а электродвигатель генератором. Система перешла в генераторный режим (фиг. 17).. Меняя величину заполнения гидромуфты, можно регулирова1ь как тормозной момент, так и скорость спуска при тормозном [c.27]

Из формул (1.4) и (1. 5) следует, что в зависимости от режима работы гидромуфты доля активной и реактивной составляющей величины Мц меняется. При трогании с места, т. е. при большом скольжении 5, активная составляющая момента велика, а реактивная мала, и наоборот — по мере разгона системы, т. е. уменьшения величины скольжения S, увеличивается Мр при стремитель ном убывании Ма- [c.20]

Третий блок имеет двухвальную турбину мощностью 300 Мвт с начальными параметрами пара 140 ати и 565° С при промежуточном перегреве до 537° С. Турбина отдает отборный пар трех давлений иа соседний газовый завод. Без отбора пара на завод при максимальном пропуске пара 1 010 т/ч и давлении в конденсаторе 0,035 ата турбина развивает мощность 344 Мвт. Турбина первого вала состоит из части высокого давления (девять ступеней) и двухпоточной части среднего давления и развивает при 3 600 o6 muh мощность 169 Мвт турбина второго вала состоит цз двухпоточной части низкого давления (десять ступеней) и развивает при 1 800 об/мин мощность 175 Мвт. Корпуса высокого и среднего давлений двойные. Два конденсатора, соедчне ыые уравнительной паровой линией, расположены под турбиной низкого давления. Подогрев питательной воды осуществляется в семи ступенях, из которых четыре являются подогревателями низкого давления и две — подогревателями высокого давления. Деаэратор работает при 10 ата. Особенностью блока является то, что питательный насос на 100 7о производительности котлоагрегата мощностью 9 ООО кет присоединен посредством гидромуфты непосредственно к первому валу турбины. Насос имеет пять ступеней, при производительности 1 435 м 1ч создает напор 1 950 м вод. ст. и работает на питательной воде с температурой 184° С при 3 510 об/мин. Кроме того, установлены два резервных девятиступенчатых насоса на 50% нагрузки котлоагрегата с производительностью 720 м /ч при напоре 200 ати с приводом от электродвигателей мощностью по 4 500 Мвт. [c.302]

Обычный гидротрансформатор имеет максимальное значение к. п. д. только на одном оптимальном режиме. Если с падением к. п. д. в сторону 1 алых чисел оборотов турбины можно мирцТься, так как при этом увеличиваются тяговые качества машины в трудных условиях работы, то уменьшение к. п. д. с увеличением числа оборотов турбины является неоправданным. Условия работы машины в этом случае из-за снижения сопротивления на ведомой части будут хорошими. Однако значения к. п. д. гидротрансформатора будут малыми и, следовательно, большая часть мощности двигателя при этом будет превращаться в тепло из-за потерь в гидротрансформаторе. Исключить этот участок с низкими значениями к. п. д. можно блокированием турбины с насосом, т. е. переходом на жесткую передачу, или за счет перехода на режим гидромуфты. Гидропередачи, у которых осуществляется автоматический переход с гидротрансформатора на гидромуфту и наоборот (в зависимости от условий работы), называются комплексными. [c.188]

Для гидромуфт, как показали работы Зеелига 2, существенное значение имеет отношение wju, т. е. соотношение между относительной скоростью и окружной, от которого зависит величина потерь от осевого вихря в каналах. Этот вид потерь при малых скольжениях гидромуфт играет превалирующую роль Как мы уже показали, отношение wju при расчете по формуле (1.39) остается неизменным. [c.50]

Защитные или предельные гидромуфты работают при постоянном числе оборотов двигателя, если не считать период разгона последнего. Конструкция защитной гидромуфты Фойт-Синклер типа Tv-1 показана на фиг. 37. Здесь колесо насоса обозначено —1, колесо турбины—2, вращающийся кожух—3, ведущий вал—4 и ведомый вал—5. Лопатки турбины выполнены длиннее лопаток насоса непосредственно под кругом циркуляции расположена камера предварительного наполнения 6, сообщающаяся через небольшие отверстия с дополнительным объемом 7. Когда гидромуфта нагружена номинальным моментом, т. 8. работает при малом скольжении, вся жидкость сосредоточивается в рабочей полости, где устанавливается циркуляция, и не попадает в камеру 6. При возрастании нагрузки до определенной величины (назовем ее критической) часть потока жидкости, прил<а-того к направляющей стенке колеса вследствие падения числа оборотов турбины, с большой скоростью направляется в предварительную камеру. В результате такого внутреннего опоражнивания рост крутящего момента прекращается, так как гидромуфта теряет способность к дальнейшей перегрузке. После заполнения предварительной камеры опоражнивание гидромуфты замедляется, так как [c.78]

Графическая (или табличная) зависимость момента на турбине от ее угловой скорости со , полученная при фиксированных неизменных оборотах насоса ( = onst), называется внешней или канонической (рис. VI 1.1, в). Для зоны слева от точки А момент на турбине — Mj, + Л1 а, I, а М а > О (положителен). Зона справа от точки А является нерабочей направляющий аппарат превращается в тормоз и дает отрицательное значение реактивного момента (Мн.а<0). при этом < М , а < 1. Коэффициент полезного действия гидротрансформатора изменяется по закону, близкому к квадратичной параболе. Такое изменение к. п. д. определяется преимущественно характером ударных потерь жидкости в круге циркуляции. Для сравнения на рассматриваемом графике приведен закон изменения к. п. д. гидромуфты (штрих-пунктирная прямая) т]г = Из сравнения вытекает важный вывод до тех пор, пока 1, > "Пг- Следовательно, ГДТ по сравнению с гидромуфтой на основном режиме работы не только обеспечивает автомобилям лучшую динамику, но также существенно улучшает и их экономичность. [c.169]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...