Схемы и геометрические зависимости

Схемы и геометрические зависимости [c.110]

Выполняя расчет по методу ЭГДА (см. ниже), решают обычно не действительную, а приведенную схему сооружения. Затем, имея такое решение, от него при помощи зависимостей (12.40) и (12.41) переходят к действительной схеме, которая геометрически подобна приведенной и для которой к 1 h 4= Ф 1.0. [c.322]

Этот угол может быть определен и в зависимости от геометрических размеров г, I VL а механизма (рис. IX.3). Согласно схеме, имеем [c.143]

Данная блок-схема и методический подход могут быть использованы и на стадии проектирования, когда вместо испытания проводятся расчеты выходных параметров машины. В этом случае необходимо иметь аналитические зависимости, связывающие регламентированные характеристики машины с ее конструкцией и размерами, геометрической точностью, жесткостью, теплостойкостью и другими параметрами. [c.99]

Испытания образцов в напряженном состоянии проводятся либо при постоянной величине деформации в них, либо при постоянном напряжении. Некоторые способы получения в образцах постоянной деформации показаны на рис. 11-9., При выборе того или иного способа создания деформации следует иметь в виду, что в схемах а и б максимальные напряжения в металле приходятся на участки образцов, находящиеся в зазоре. Если при наличии щели скорость коррозии данного металла, например алюминия или его сплавов, возрастет, то схемы а и б неприменимы. В этом случае целесообразно применять схемы виг. Геометрические размеры образцов и приспособлений в соответствии со схемой в, в зависимости от выбранного напряжения о, определяются из зависимости [c.65]

Коэффициент интенсивности напряжений К определяется в зависимости от схемы нагружения и геометрической формы трещины. При определении У-интеграла помимо того необходимо знать соотношение напряжение — деформация (обобщенное уравнение ползучести). Это обстоятельство является характерной особенностью, вытекающей из применения У-интеграла для нелинейно упругого тела или упруго-пластичного тела. Одновременно указанное обстоятельство вызывает трудности при определении величины К- [c.191]

При массовом производстве деталей с конусами применяют контрольные автоматы. В подшипниковой промышленности один из автоматов используется для контроля и сортировки конических роликов по углу конуса и диаметру на 12 и 22 группы. Принцип контроля на автомате основан на геометрической зависимости изменения диаметров конуса от места диаметрального сечения его. Схема контроля приведена на рис. 11.75. [c.397]

Погрешность установки еу определяют как векторную сумму погрешностей базирования и погрешностей закрепления. (см. гл. V). Погрешность базирования определяется из геометрических связей в зависимости от принятой схемы установки, а погрешность закрепления — также и в зависимости от силы зажатия. [c.95]

Погрешность установки ву, определяют как векторную сумму погрешностей базирования и погрешностей закрепления (см. гл. IV). Погрешность базирования определяется из геометрических связей в зависимости от принятой схемы установки, а погрешность закрепления — также и в зависимости от силы зажатия. Например, погрешность установки бу . в радиальном направлении при обработке в самоцентрирующем патроне деталей диаметром 80... 100 мм составляет для литья в песчаные формы, горячего проката и штамповки — 0,5 мм, для литья по выплавляемым моделям и предварительно обработанной поверхности — 0,12 мм, для литья под давлением и чисто обработанной поверхности — 0,06 мм и т. д. [c.87]

Толщину линий электрической связи следует выбирать в пределах 0,2—1 мм в зависимости от формата схемы и размеров графических обозначений. Рекомендуемая толщина линий электрической связи 0,3—0,4 мм. Толщина линий геометрических элементов условных графических обозначений должна быть равна толщине линий электрической связи. Если в условных графических обозначениях имеются утолщенные линии, то их выполняют толще линий связи в два раза. [c.305]

Рассмотрим методику математического описания механизма погрешностей на примере деталей с цилиндрическими поверхностями. Для этого последовательно вскроем зависимости между смежными этапами указанной схемы, т. е. между действующими факторами и погрешностями установки статической и динамической настройки между погрещностями установки, статической и динамической настройки и параметрами относительного движения технологических баз детали и режущими кромками инструмента, между параметра ми относительного движения и геометрическими характеристиками детали. [c.76]

В зависимости от материала и геометрических размеров труб и заготовок, а также от наличия оборудования в цехе выбирают ту или иную схему технологического процесса получения труб. [c.242]

Разработанная методика позволяет проанализировать и оценить различные схемы растачиванием в зависимости от тех или иных геометрических параметров заготовки. При обработке системы соосных отверстий, когда противоположные стенки [c.113]

В связи с этим часто бывает удобно производить расчет фактической площади касания для единицы контурной площади. В зависимости от механических свойств материала и геометрического очертания выступов процесс формирования площади касания будет протекать по-разному соответственно этому будет меняться и схема расчета. Рассмотрим некоторые частные случаи. [c.43]

Схема и технология монтажа машин в зависимости от местных условий могут меняться, но исходными базами для производства монтажных р абот служат главная ось (ориентир), которая должна совпадать с геометрической проектной осью, и геометрические отметки центров и опорных поверхностей. [c.26]

Процесс сульфоцианирования наиболее эффективно протекает в расплаве солей при температуре 560...580 °С (наряду с этим известны технологические схемы сульфоцианирования в твердых смесях, в смесях газов). Для реализации процесса используются тигельные печи-ванны. Непосредственно перед загрузкой в печи детали подвергаются очистке и обезжириванию, промывке в растворе щелочи и в теплой воде. Затем следует подогрев деталей до 150...350 °С и погружение их в ванну с помощью специальных приспособлений. Рабочая температура ванны 550...570 °С, время выдержки при этой температуре деталей из конструкционных сталей 2,5...3 ч. Металлообрабатывающий инструмент в зависимости от марки стали и геометрических размеров подвергается температурной обработке в течение 5...20 мин. [c.373]

На рис. / представлены экспериментальные данные для эжектора, у которого сопло высоконапорного газа состоит из двух согласно схеме в рис. 4. Теоретические зависимости для критических режимов к = р ) и Ро=[(р ) рассчитаны для обычной схемы эжектора, у которого геометрические размеры предполагались одинаковыми с испытанными 5,, и К — . Экспериментальные значения, к, как видно нз рис. 7, хорошо совпадают с теоретическими. Что же касается экспериментальных и теоретических зависимостей Po=f(Po), то степень их расхождения удобно оценивать коэффициентом восстановления полного давления [c.327]

Зависимость периода стойкости от геометрических параметров инструмента во многих случаях экстремальна, а максимум периода стойкости и соответствующая ему величина одного из параметров зависят от значений других геометрических параметров. Например, на рис. 201 показано принципиальное влияние заднего и переднего углов на период стойкости, из которого видно, что значение оптимального заднего угла для различных величин передних углов также различно. Применение однофакторного эксперимента для нахождения оптимального значения какого-либо из геометрических параметров в этом случае связано с очень большим числом опытов, так как зависимость периода стойкости от одного параметра нужно повторять столько раз, сколько имеется других геометрических параметров, влияющих на стойкость. Кроме того, в рассматриваемом примере для каждого значения переднего угла связь между величиной заднего угла и периодом стойкости будет выражаться отдельной зависимостью. Для решения подобных задач целесообразнее применять планирование эксперимента. Сущность этого метода состоит в том, что опыты ставят по определенной заранее подготовленной схеме и одновременно варьируют все независимые переменные 157]. Функцию у == f Xj, Xg, Хд. .. Xf ), характеризующую любой процесс, называют функцией отклика, а независимые переменные Xi, Х2, Xg,. .. л — ее аргументы — факторами. В многофакторном пространстве функции отклика соответствует геометрический образ — поверхность отклика. При решении задач оптимизации необходимо отыскать экстремум поверхности отклика. [c.255]

В ранее использованной модели [163, 171] предполагалось, что элементарные слои, образующие стопу, имеют толщину, равную d, и их оптические характеристики принимались равными характеристикам частиц. Такая связь между свойствами элементарного слоя и образующих его частиц может быть использована по крайней мере в качестве первого приближения при плотной упаковке частиц. Если система частиц сохраняет высокую объемную концентрацию при неплотной упаковке, связь между параметрами элементарного слоя и образующих его частиц будет более сложной. Для расчета этой зависимости служит геометрическая модель элементарного слоя—двумерная модель дисперсной среды [177], в которой реальные частицы, расположенные случайным образом в одной плоскости, заменены системой регулярно расположенных в узлах плоской квадратной сетки с шагом 2ур сфер. В рамках геометрической оптики взаимодействие излучения с поверхностью не зависит от ее размеров [125], поэтому принято, что сферы имеют единичный радиус. Предполагается, что поверхность их диффузно отражающая, серая. Для расчета характеристик элементарного-слоя используется вспомогательная схема (рис. 4.1), образованная моделью 2 и двумя абсолютно черными плоскостями I и 3. Задав на а. ч. плоскости 1 поток излучения плотностью qb, можно найти коэффициенты отражения и пропускания модели rt и Т( по отношению потоков, попадающих на плоскости / и 5 после многократного отражения на частицах, образующих систему 2, к заданному потоку, а затем поглощательную способность и равную ей степень черноты. [c.149]

Жесткость упругих элементов в зависимости от их конструкции и схемы нагружения определяют методами сопротивления материалов. Подставляя вместо С зависимость для жесткости конкретного упругого элемента, вычисляют его геометрические размеры. [c.215]

Проследим, как будет изменяться схема счета, а следовательно, и алгоритм решения задачи в зависимости от взаимного расположения геометрических фигур как между собой, так и по отношению к плоскостям проекций. [c.232]

Расчетные зависимости, включаемые в расчетные блоки и модели ЭМП первого класса, выбираются в основном исходя из известных геометрических и тригонометрических закономерностей, связывающих конструктивные данные, и методов теории цепей для установившихся режимов (схемы замещения, векторные диаграммы и т. п.), рассмотренных в 4.1. Эти методы используются для расчета большинства электромагнитных, механических и тепловых характеристик ЭМП в установившихся режимах и приводят в общем случае к совокупности нелинейных алгебраических уравнений, решаемых в определенной последовательности. Если указанные методы оказываются не применимыми к расчету тех или иных характеристик, то для получения аналогичных выражений используются статистические и кибернетические методы ( 4.3, 4.4). [c.124]

При решении задач 1.1 — 1.82 предполагалось, что деформации стержней весьма малы и схема сооружения практически не изменяется вследствие перемещений. В этом случае получаются линейные соотношения между внешними нагрузками, внутренними усилиями и перемеш,ениями. Ниже приводится ряд задач, в которых необходимо использование нелинейных зависимостей. Во всех задачах материал стержней считается линейно-упругим. Характерные осо-бенности.задач состоят в том, что при их решении а) должны использоваться более точные, чем линейные, соотношения между перемещениями и удлинениями стержней и б) при составлении условий равновесия необходимо учитывать изменение расчетной схемы, вызванное перемещениями. Такие расчеты называются расчетами по деформированному состоянию (по деформированной схеме, деформационными). В следующем параграфе приводятся задачи, связанные с расчетом гибких нитей, относящихся тоже к классу геометрически нелинейных систем. [c.37]

Метод определения перемещений и зависимостей между ними, основанный на совместном геометрическом построении Схем нагружения системы до и после деформации, а также на замене дуг перпендикулярами, будем называть геометрическим. [c.11]

Для определения усилий необходимо установить зависимость между деформациями стержней. Для этого вычерчивают деформированную схему системы, из которой и устанавливают нужные зависимости. Полученная зависимость между деформациями называется уравнением совместности деформаций системы и представляет собой геометрическую сторону задачи. [c.103]

Большое внимание уделено задачам проектирования кинематических схем — структурному и метрическому синтезу механизмов. Наряду с наглядными геометрическими методами решения приводятся аналитические методы синтеза. В некоторых случаях расчетные зависимости получаются довольно сложными, однако возможность использования сложных уравнений расширяется благодаря применению ЭВМ. [c.4]

Эти зависимости представляют собой функции положения, являющиеся геометрической характеристикой механизма, которая не зависит от абсолютных значений скоростей звеньев и определяется структурой, схемой механизма и размерами его звеньев. Функции положения (4.3) и (4.3 ) даже для простейших рычажных механизмов выражаются сложными уравнениями. Однако получить их в графической форме с помощью разметки траекторий методом засечек нетрудно. [c.57]

Брусом называют тело, одно из измерений которого (длина) много больше двух других (рис. 88, а). Геометрически брус может быть образован путем перемешения плоской фигуры вдоль некоторой кривой. Эту кривую называют осью бруса, а плоскую фигуру, имеющую свой центр тяжести на оси и нормальную к ней, называют его поперечным сечением. Брус может иметь сечение постоянное и переменное вдоль оси. В зависимости от формы оси брус может быть прямым, кривым или пространственно изогнутым. Схемы различных брусьев приведены на рис. 88, а —в. [c.121]

На рис. 2.24 показана схема конструкции вихревой трубы с дополнительным потоком, а на рис. 2.25-2.27 — результаты продувок в виде зависимостей безразмерной относительной эффективности 0 и адиабатного КПД процесса энергоразаеления от режимных и геометрических параметров. Для увеличения радиального градиента давления и повышения эффективности процесса энергоразделения дроссельное устройство было выполнено в виде щелевого диффузора. При прочих равных условиях определяет распределение давления внутри камеры энергоразделения. Опыты показали, что относительная величина этой щели, обеспечивающая максимальную холодопроизводительность вихревой трубы, близка к 0,01. Проверка этой рекомендации при различных давлениях подтвердила этот вывод. [c.85]

Специальными измерениями была установлена линейная зависимость убывания разности потенциалов от концентрации растворенного карбоната кальция в 0,1%-ной уксусной кислоте вплоть до 400—500 мг/л с наклоном 2,2 мг/(л-мВ) при поддерживаемой риле переменного тока 125 мкА (аналогичные результаты получены и для других концентраций раствора уксусной кислоты вследствие ее слабой диссоциации). Все измерения проводили в линейной области указанной зависимости. Поэтому регистрация во времени уменьшения разности потенциалов позволяет судить о ростё концентрации уксуснокислого кальция в прилегающем к образцу слое электролита, т. е. о кинетике растворения. Механическое нагружение монокристалла осуществляли по схеме свободно опертой балки сосредоточенным усилием, которое прикладывали к его середине через стеклянный шток с призмой. Напряжения в поверхностном слое прямоугольного образца зависели от величины усилия и геометрических размеров образца. [c.36]

Выше, при показе и анализе нескольких шарнирно-стержневых механизмов, нам пришлось лишь сослаться на многочисленные факторы, определившие возможность их синтеза. Переходя к непосредственному изучению этих факторов, следует еще раз подчеркнуть их зависимость от геометрических закономерностей, положенных в основу разрабатываемой кинематической схемы. В такой зависимости имеется своя положительная сторона при любой сложности задания право выбора геометрических закономерностей исключает одновариантность принимаемых решений и обеспечивает известное многообразие реализуемых конструктивных форм механизмов. [c.30]

Для анализа эффективности осаждения влаги в жалюзийном канале в зависимости от режимных и геометрических параметров рассмотрим унрош енную схему движения влаги в канале знакопеременной кривизны с постоянным сечением [8.1]. При этом принимается модель двухфазного установившегося потока, состояш,его из несжимаемого газа и дискретной системы сферических частиц влаги различных размеров. В расчетах не учитывается тепло- и массообмен между фазами, взаимодействие между отдельными частицами влаги и влияние жидкой фазы на паровую. При этом допущ ение об идеальной 1кидкости не распространяется на механизм обтекания капли. [c.311]

Следует отметить весьма существенную зависимость эффективности влагоудаления от окружной скорости рабочего колеса и геометрических углов входа и выхода лопаток. Так, в опытах БИТМ, проведенных на ступенях средней веерности, был обнаружен рост коэффициента влагоулавливания ip при увеличении скорости вращения рабочего колеса. Совершенно иные зависимости были получены в ЛПИ при испытании ступени большой веерности (значения коэффициентов влагоулавливания в зависимости от скорости лопаток приведены на рис. 13-21. Как видно из графиков, с ростом окружной скорости в пределах от 60 до 200 м1сек коэффициент il снижается с 50 — 60 до 5—10%. Резкое уменьшение сепарации влаги при больших окружных скоростях объясняется авторами дроблением капель, попадающих на поверхность лопаток, в результате чего образовавшиеся при дроблении мелкие капли увлекаются паровым потоком и проходят межлопаточный канал, не % соприкасаясь со стенками рабочих лопаток. [c.375]

ПТ (термопара) в пазу на поверхности тела. Схема размещения цилиндрического ИПТ показана на рис. 11.13. Прямоугольный паз (длинная канавка), в которой располагается термопара, заполняется клеем, пастой или це.меитом. Иногда сверху термоэлектроды термопары дополнительно закрываются металлической фольгой. Детального решения этой задачи нет. Аналитическая и численная оценка в предположении, что паз заполнен веществом с нулевой теплопроводностью, а ИПТ имеет пренебрежимо малое сечение и располагается по отношению к потоку на дне паза, дана в статьях В. Е. Минашииа. Если коэффициент теплопроводности исследуемого тела превышает коэффициент теплопроводности Яз замазки (зоны 3 и 5 на рис. 11.13), систематическая погрешность измерения температуры поверхности определяется смещением термопары на величину Л/2 от поверхности и перераспределением тепловых потоков в области паза, вызванных различием Я , Я3 и геометрическими размерами — глубиной Л и шириной 6 паза. Неискаженное распределение температур в теле подчиняется прямолн- ейной зависимости [c.406]

Цельные острозаточенные фрезы изготавливают из быстрорежуп1их сталей. Задача проектирования этих фрез сводится к определению их конструктивных элементов и геометрических параметров, обес-печиваюп1.их обработку заданной детали на заданном станке в соответствии с требованиями к параметрам шероховатости обработанной поверхности. В задании на проектирование указывают тип фрезы схему установки детали на станке (расстояние между опорами оправки цилиндрической фрезы, вылет концевой фрезы от носительно шпинделя станка и т. д.) параметры обработки (ширину и глубину резания) требования к шероховатости обработанной поверхности модель и моп1-ность станка с целью определения возможности обработки детали разработанной фрезой в зависимости от мощности оборудования. [c.83]

Обобщенная схема проектирования червячных шлицевых фрез для шлицевых валов приведена на рис. 3.90. Исходными являются размеры вала с указанием допусков (материал и оборудование в данной схеме опущены). Размеры вала для расчета фрезы устанавливают с учетом допустимых отклонений размеров вала максимальный наружный диаметр (1а уменьшают на 0,25 допуска, минимальный внутренний диаметр ф] и ширину шлица В увеличивают на 0,25 допуска. Определив положение центроиды обработки — радиус начальной окружности г , (3.53), определяют размеры профиля режущей кромки — координаты х и у (3.54), (3.55), радиус заменяющей окружности ро, положение ее центра Хо и уо, отклонение заменяющей окружности от теоретической кривой Р, последняя допускается (если специально не оговорено) в пределах 0,5... 0,3 допуска на прямолинейность профиля детали. При неудовлетворительных результатах производится изменение положения точек, выбранных для расчета, до получения удовлетворительных результатов или переход на другой тип фрез — двухрадиусных, с удлиненным зубом или профилирующих впадины методом копирования. Далее определяют границу правильной обработки профиля Гпр (3.57) или высоты переходной кривой, и в зависимости от результата сравнения их с заданными размерами и допуском на диаметр внутренней окружности вала принимают конструкцию фрезы с усиками, определенной установки или иную. Определяют конструктивные и геометрические параметры фрезы и задний угол у начальной прямой, т. е. в основании зуба (3.56) при неудовле- [c.268]

Кинематическое исследование для этой группы проводилось на основе сплайнов пятой степени с дальнейшим дифференцированием массива значений координат точки К (см. схему рис. 1.8). При расчетах использовались четырехоборотные эксцентрики с раппортом 1/1+1/1. Радиусы векторов кулачка и геометрические размеры деталей взяты из конструкторской документации завода-изготовителя. Исследования позволили определить кинематические характеристики движения ремизок в зависимости от частоты вращения главного вала и порядкового номера ремизок. Так если обозначить через N - количество ремизок, У - скорость движения первой ремизки, 51 - перемещение первой ремизки, и й - шаг между ремизками [c.24]

Важное значение для достоверности результатов статистическйх значений имеет адекватность детерминированной модели. В силу этого уточнение ее, учет наиболее влияющих на точность расчета факторов является актуальной задачей. С другой стороны, статистические исследования на основе сложной модели требуют достаточно больших затрат машинного времени даже при использовании современных высокопроизводительных ЭВМ. Поэтому важно упрощение сложной и нелинейной модели без заметной потери ее точности, что принципиально возможно в некоторой ограниченной области изменения входных параметров. Часто при этом важно установление непосредственной зависимости выходных показателей от первичных входных параметров (геометрические размеры, обмоточные данные, свойства материалов и пр.) ЭМУ взамен полученных опосредованных связей их, например, через параметры обобщенного преобразователя или его эквивалентных схем замещения. Примером такого преобразования могут служить, в частности, приведенные ранее модели в приращениях . [c.136]

В заключение хотелось бы остановиться на след тощих моментах. В зависимости от условий нагружения, связанных с произвольным сочетанием приложенных внешних воздействий (давление, осевые силы и т.п.) или геометрической формы оболочковых конструкций, а также расположения сварных стыковых швов в оболочковых конструкциях, решаемую задачу по оценке несущей способности оболочек, ослабленных мягкими прослойками, можно свести к двум основным расчетным схемам (рис. 3.4,л). Вторая схема отвечасг ситуации, при которой мягкая прослойка расположена параллельно вектору главного напряжения 0 (рис. 3 4.6) [c.102]

Рис. 3.30. Зависимость величины контактного упрочнения сварных соединений, ослабленных мягкими прослойками, от их конст-руктивно-геометрических параметров к и ф при различных схемах нафужения
Следует о етить, что приведенный выше перечень методов и технических средств их реализации /103, 108 — 110, 112/, разработанных для повышения степени достоверности полу чаемых результатов по оценке механических свойств неоднородных соединений оболочковых конструкций, не является исчерпывающим. В этом направлении установленные закономерности по влиянию конструктивно-геометрических параметров соединений и схем напря жения на их механические свойства. а также полученные на данной основе расчетные зависимости являются необходимым базисом для дальнейшего развития методов испытаний сварных соединений оболочковых конструкций. [c.164]

Построение рабочих створов составляет наиболее трудоемкую часть работ. При этом точность получаемых результатов находится в прямой зависимости от выбранной геометрической схемы положения створов как по отношению друг к другу, так и по отношению к подкрановому пути или мостовому крану. Причем все мегоды построения створов условно подразделяют на три основные группы метод раздельных створов, метод четырехугольника и метод параллельных створов. [c.102]

Заметим, что называется приведенным напором, а — приведенным расходом. Выполняя расчет, решают часто не действительную, а приведенную схему, так как от нее легко перейти при помопщ зависимостей (18-39) и (18-40) к действительной, которая а) геометрически подобна приведенной и б) для которой [c.594]

Смотреть страницы где упоминается термин Схемы и геометрические зависимости : [c.255] [c.4] [c.370] [c.19] [c.38] [c.18] [c.512]

Смотреть главы в:

Элементы привода -> Схемы и геометрические зависимости

ПОИСК

Выбор способа представления поля от объекта в зависимости от геометрических параметров голографической схемы

Геометрические зависимости

Геометрические схемы

Зависимость геометрического фактора прибора от схемы его построения

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...