Скорость в щелях

W =-- - средняя по расходу скорость в щели завихрителя Шр - безразмерный [c.131]

I, 2, J —расчет по формуле (9-8-33) для скоростей в щели 114, 66 и 26,7 ж/сек соответственно точки — опыты Э. П. Волчкова и П. В. Никитина. [c.300]

Необходимо обеспечивать равномерную скорость во всасывающей щели по всей ее длине. Неравномерность не должна превышать 10 %. Для достижения этого применяют разные меры секцию отсоса делают ограниченной длины (не более 1200 мм) на длинных ваннах устанавливают несколько секций (сужение корпуса в основании не должно быть более 60°) на каждой секции устанавливают регулировочное приспособление применяют узкую щель (см. рис. 5) скорость воздуха в сборном воздуховоде принимают в 2,5 — 3 раза меньше скорости в щели. [c.32]

Равномерная скорость поступления воздуха по длине кольцевой щели постоянной ширины достигается, когда ванна заключена в кожух, а отсасывающий воздуховод присоединен к кольцевому кожуху внизу с расстоянием от его оси до кольцевой щели не менее двух диаметров воздуховода, и относительная ширина щели b/do = 0,04. Практически допустима относительная ширина Ь / о = 0,08 с отклонением от средней скорости в щели 16 %. При большем значении Z>/do следует делать двустороннее присоединение отсасывающих воздуховодов. [c.39]

Высота ограничительной решетки сепаратора, принимая скорость в щелях 4,5 м/с = 1,08/(4,5 - 3,14 0,5 - 0,5) = 0,3 м. [c.82]

Глушители шума впуска и выпуска. Шум при впуске возникает от звуковых колебаний, создаваемых воздухом, движущимся с большой скоростью в щелях между дросселем и стенкой карбюратора и в щелях между впускными клапанами и седлами. Частичное глушение шума впуска происходит в воздушных [c.76]

Данные опытов по заклиниванию щелей при работе на крупном песке графически представлены на рис. 30. Сравнивая потери напора на вход воды в дренаж при скорости в щелях 0,3. /и/се/с для чистой трубы и трубы с заклиненными щелями, видим, что в данном случае после 12 фильтроциклов без промывки потери напора увеличились на 0,16 л вод. ст. [c.94]

В начале каждого опыта подачей воды снизу загрузка расширялась на 40%. После окончания промывки начинался процесс фильтрации со скоростями для песка 1 — 17,7 и песка № 2— 21,4 м/ч (скорость в щелях 0,55—0,66 м/сек). Продолжительность фильтроциклов колебалась от 0,5 до 2,5 ч для песка № 1 и от 0,5 до 3,2 ч для песка № 2. По окончании каждого фильтроцикла дренажную трубу промывали в течение 1—5 мин с начальными скоростями в щелях для песка № 1 — 0,196 0,39 0,68 0,98 1,18 1,29 и 1,47 м/сек, а для песка № 2 — 0,49 0,78 1,08 и 1,96 м/сек. Степень и величину остаточного заклинивания щелей определяли путем сопоставления гидравлических характеристик дренажной трубы до и после опыта. [c.98]

Результаты опытов на песке Л Ь представлены на графиках (рис. 33 и 34). Как видно из материалов исследований, промывка со скоростями в щелях 0,196—0,68 м/сек явно недостаточна. Удовлетворительные результаты были получены лишь при скорости промывки 0,98 м/сек. При такой скорости наблюдалось явление стабилизации, т. е. после какого-то предела потери напора в трубе в результате заклинивания уже не увеличивались, следовательно, дальнейшее заклинивание щелей прекращалось. Увеличение потерь напора в щелях в результате остаточного заклинивания после пяти фильтроциклов составило (см. рис. 33) 0,12 м вод. ст. при скорости в щелях 0,33 м/сек, что вполне допустимо. На рис. 34 графически представлены данные опытов с наибольшей скоростью промывки 1,47 м/сек. В данном случае после пяти фильтроциклов при скорости в щелях 0,33 м/сек скорость фильтрации 12 м/ч) увеличение потерь напора составило всего 0,06 м вод. ст. [c.98]

Из графика видно, что увеличение сопротивления щелей дренажа после нескольких фильтроциклов, достигнув указанной величины, при последующих фильтроциклах стабилизируется. Потери напора в дренажной трубе до и после опытов нри скорости промывки щелей 1,96 м/сек почти не отличаются. Так, при скорости в щелях 0,33 м/сек увеличение потерь напора в [c.98]

О 0,5 1,0 1.5 2,0 Скорость в щели при промывке Умл д м/сек [c.104]

Решены задачи об установившемся и колебательном ламинарном движении жидкости в узкой щели при равномерной поперечной продувке. Показано, что даже очень слабые поперечные течения качественно изменяют картину распределения скоростей в щели. Полученные результаты могут быть попользованы, например, для управления силой трения, Илл, 2. [c.531]

Колебательная скорость в щели при т] г - равна [c.105]

На рис. 3.22, б показан процесс течения пара в уплотнении, состоящем из шести щелей, в сравнении с аналогичным процессом в уплотнении, состоящем из трех щелей, при одинаковых параметрах пара перед и за уплотнением в обоих случаях, а также при одинаковых размерах щелей. Удвоение числа щелей в уплотнении приводит к уменьшению теплоперепада, приходящегося на одну щель, приблизительно в 2 раза. Следовательно, скорость в щелях [c.95]

Одним из граничных условий является условие непроницаемости, т.е. равенство нулю нормальной составляющей скорости на границе (ломаные ВСМ и ADN). Вторым условием является величина скорости в щели на отрезке АВ (скорость на бесконечности ) v =l. Бесконечное сечение в этом случае приближено на расстояние одного калибра от входа в щель AB=AD). Дискретизация области на граничные отрезки производилась следующим образом. Отрезки АВ, ВС, AD разбиты одинаково. У краев чаще, чем вблизи центра. Закономерность следующая 0,001/, где i = 1,2,4,8,... до тех пор, пока [c.511]

Средняя скорость в щели отсоса г отс= 2,5 к Ь м/сек. [c.433]

Эффективность описанного распределительного устройства была проверена экспериментально на модели узла изоляции натуральной величины (рис. 8.9). Во время опытов измерялись поля скоростей в сечениях 1—/ и 2—2, относительные расходы воздуха д = /<7ср через отдельные щели кольцевой решетки и проводились визуальные наблюдения (по шелковинкам) направлений скоростей в сечениях О—0, 1—1 и 2—2. [c.216]

Таким образом убеждаемся, что кольцевой подвод с дискретными щелями во внутренней стенке кольцевого канала, снабженного козырьками-отражателями, обеспечивает вполне равномерное распределение скоростей в сечении 1—] корпуса аппарата и в случае узла изоляции коронирующей системы электрофильтров — совершенно равномерное распределение скоростей в выходном сечении 2—2 этого узла. [c.216]

В связи с необходимостью создания подовых горелок для водогрейных и паровых котлов с коллектором длиной до 3—4 м на опытном котле анемометром проверялось распределение скоростей в щели. При наличии подгорелочной решетки с живым сечением 20% неравномерность распределения воздуха была незначительной. Вблизи начала щели на расстоянии до 0,5 м от фронтовой стены наблюдалось резкое уменьшение количества поступающего воздуха. В выходном сечении горелки с высотой щели 250 мм скорость по оси щели была на 40—45% меньше, чем у стенок. Так, например, при скорости у края (стенок) щели 2,75— 3,0 м/сек скорость по оси щели составляла 1,6—1,9 м/сек, а при скорости воздуха более 5—7 м/сек над коллектором возникают зоны обратных токов. [c.35]

Рядом пересчетов расходов пара в зазоре на ХТЗ установлена зависимость = 0,008 с . Если за максимальную величину коэффициента расхода принять = 0,8, то предельно допустимой скоростью в щели будет 100 м1сек. В этом случае выражение для расхода пара через щель будет при одном зубе уплотнений [c.71]

Е. М. Юдин [24] рекомендует форму и размеры канавок, показанные на фиг. 59. При этом правые канавкн служат для подпитки защемленного объема при его увеличении, а левые — для отвода жидкости из защемленного объема при росте в нем давления. Изображенные на фиг. 59 канавки выполнены на подпятнике ведущей шестерни. Жирными линиями нанесен теоретический профиль канавки в плане, а тонкими линиями — профиль канавок, удобный с технологической точки зрения. Канавку второго типа легко получить фрезерованием. Диаметр фрезы при этом следует брать минимальным. Глубину канавки у выбирают из такого расчета, чтобы скорость в щели не превышала 10 м1сек, т. е. [c.109]

Скорость в щелях между щитами следует выбирать в пределах 1—1,5 м1сек. [c.484]

Скорость в щелях между щитами следует вы бирать в пределах 1—1,5 м/сек. [c.484]

Во избежание засорения щель притока должна иметь высоту Н не менее 5—7 мм. Высота щели отсоса рассчитывается исходя из соотношения Н = 16/1. Средняя скорость движения воздуха в щели передувки должна составлять = 6,67 м/с, но не более 10—12 м/с. Средняя скорость в щели отсоса идтс = 2,5 м/с. [c.220]

Глушители шума впуска и выпуска. Шум при впуске (шипение) возникает от звуковых колебаний, создаваемых воздухом, движyш м я с большой скоростью в щели между дросселем и стенкой (при малом открытии дросселя) или в щелях между впускными клапанами и седлами. Частичное глушение шума впуска происходит в воздушных фильтрах. На легковых автомобилях устраивают дополнительные приспособления в виде [c.80]

Коэффициент местного сопротивления секади отсоса, отнесенный к скорости в щели, при открытом положении клапана f = 3. [c.30]

Данные исследований на песке № 2 показывают, что промывка щелей со скоростями 0,49 и 0,78 м/сек не дает удовлетворительных результатов. Хорошие результаты были получены лишь при скорости промывки 1,08 м/сек (рис. 36). Так, при скорости в щелях 0,33 м/сек (скорость фильтрации 12 м/ч) увеличение соп-ротавления дренажа из-за остаточного заклинивания щелей составляет 5—7 см вбд. ст. [c.98]

Опытные данные подтверждаются результатами наблюдений, проведенных на Восточной станции Мосводопровода. Скважность труб винипластоЕого дренажа исследуемого фильтра составляла 2.5—3,3% (щели были расположены на трубах поясами и в шахматном порядке). Длина щелей, измеренная по внутренней поверхности, 48—90 мм. Скорость в щелях при промывке [c.101]

Продолжительность промывки щелей. В практике эксплуатации щелевых трубчатых распределительных ил.и дренажных систем применяются различные параметры их промывки. Так, В. А. По,д-липский [16] рекомендует промывать дренаж фильтра АКК со скоростью в щелях 0,98— , 8 м/сек в течение 1 — 1,Ьмип. [c.104]

С другой стороны, при скорости промывки, меньщей этой критической скорости, щель постепенно заклинивается песчинками. При этом повышается и действительная скорость движения воды в щелях. Очевидно, что такое остаточное заклинивание будет до тех пор, пока в результате скорость в щелях не достигнет той же критической величины кр. [c.108]

Характеристика клапана /) == / (<2к) представляет собой возрастающую зависимость (рис. 3.6). Увеличение с увеличением Qk или, что то же, с ростом подъема z клапана связано с перераспределением давления жидкости по поверхности тарелки открытого клапана по сравнению с закрытырл в окрестности входа в щель и в щелп, где скорости жидкости велики, давление по сравнению с состоянием покоя снижается. [c.282]

При изотермическом окислении меди в узких зазорах (рис. 95) максимум окисления, постоянный по величине, смещается в область более высоких значений ро , что обусловлено затруднениями в доступе кислорода из ркружающей среды в щель. Таким образом, в изотермических условиях скорость окисления меди, в щели может заметно превышать скорость окисления ее открытой поверхности при фиксированном в системе. [c.135]

Установкой и диффузоре при первом варианте подвода двух решеток с коэффициентами сопротивления, близкими к расчетным ( pi = 18 и = 22), в большей степени устраняется перноначальная неравномерность скоростей (Л4к 1,5), и почти во всем сечении рабочей 1. амеры устанавливаются положительные скорости. У нижней стенки все же остается небольшая область повышенных скоростей (вариант 1-2), обусловленная первоначальной направленностью потока сверху вниз перед решетками и наличием щели между решетками н нижней стенкой аппарата. Через эту щель часть газа вследствие указанной направленности потока легко входит вниз (в бункер), минуя решетки. Следуя дальше вдоль наклонной стенки бункера вниз и оттуда вдоль противоположной наклонной стенки вверх, эта часть газа выходит в конец первого электрического поля п присоединяется в нижней его части к общему потоку. Поэтому происходит упомянутое повышение скоростей в нижней области сечения рабочей камеры. Следует отметить, что выход части газа из буккера вверх приводит не только к повышению скоростей, но и к некоторому нарушению параллельности потока оси камеры, придавая е.му (в нижней части сечения) направление снизу вверх. [c.224]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...