Силовые и геометрические параметры

СИЛОВЫЕ И ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ НЕКОТОРЫХ БАЛОК [c.16]

Уравнение (5.5) упрощается, когда имеют место периодические колебания (не только для силовых и геометрических параметров, но и для температуры) [c.235]

Для получения расчетного соотношения выразим величины, входящие в равенство (19.3), через силовые и геометрические параметры передачи. [c.352]

Во II, III и V главах дано решение задачи о предельном равновесии цилиндра с внешней кольцевой трещиной, когда такой цилиндр подвергнут осевому растяжению или изгибу. При этом для указанной задачи установлены значения коэффициентов интенсивности напряжений, условия существования состояния плоской деформации в окрестности контура трещины и т. п. Задача о растяжении цилиндра с кольцевой трещиной рассмотрена также в рамках б -модели и установлены соотношения, связывающие критическое раскрытие трещины 6 с силовыми и геометрическими параметрами этой задачи. Рассмотрена динамическая задача о растяжении цилиндрического образца с мелкой кольцевой трещиной. Для некоторых случаев приведено сопоставление теоретических и экспериментальных данных. [c.7]

Основная задача синтеза кулачкового механизма заключается в определении профиля кулачка и его минимальных размеров по заданным законам движения кулачка и ведомого звена. При этом дополнительно задаются некоторые кинематические и геометрические параметры механизма, определяемые технологическими и силовыми условиями его работы, а также конструктивными соображениями (углы удаления, дальнего стояния и возвращения ход ведомого звена, угол давления и т. д.). [c.237]

Параметры нагрузки в него не входят. Следовательно, заданная система сил не может рассматриваться как причина возникновения новых форм равновесия. Уравнение имеет тот же вид, что и в случае полного отсутствия распределенных по поверхности сил. Оно выражает форму равновесия отрезка упругой линии кольца при заданных силовых и геометрических условиях на концах. Для замкнутого кольца новых форм равновесия не обнаруживается. [c.117]

В задачах технологической надежности станков изучается изменение параметров обрабатываемых деталей, как характеристик качества станков, зависящих от изменений геометрических, кинематических, силовых и др. параметров элементов конструкции станков при различных видах энергии (механической, тепловой, химической, электромагнитной). Представленная функциональная схема процесса обработки на станке позволяет исследовать эти взаимосвязи, так как рассматривает изменения переменных состояния х,(т) (параметров точности обрабатываемых деталей) станка, как объекта регулирования при изменениях переменных состояния г/ij и i/jf (систем I и II) под действием /,, fj (различных видов энергии). [c.206]

Изгиб оси влечет за собой сложную деформацию вильчатых проушин я значительную контактную деформацию смятия центральной проушины. Распределение силовых факторов в этом случае зависит от соотношения жесткостей и геометрических параметров элементов соединения, а также от величины зазоров в соединении. [c.326]

При круговом изгибе срединная поверхность сектора цилиндрической оболочки меняет свои размеры от L (0) др L а() (s/2) в продольном и от В (0) до В в поперечном направлении. Соответственно меняется и размер в другом поперечном направлении от S (0) до S. На чертеже детали для каждого отрезка дуги и прямой срединной линии заданы размеры L, В, S и р (s/2). При разработке технологии гибки определяют геометрические параметры гибки, т. е. расстояние а и деформацию 8г ь осевом направлении, которым отвечают определенные силовые и энергетические параметры. Начальные размеры, т. е. размеры заготовки [c.85]

Получистовая обработка с припуском на шлифование должна производиться по четвертому классу точности, при этом чистота обработки должна соответствовать 4—5 классу чистоты. Подача выбирается в зависимости от требуемой чистоты обрабатываемой поверхности и геометрических параметров резца (радиуса при вершине главного и вспомогательного углов в плане). Поэтому для резцов, имеющих вспомогательный угол 10—15° и радиус при вершине 1,2—2 мм, подача принимается в пределах 0,3—0,8 мм об. При работе резцами для силового резания металлов со вспомогательным углом в плане ф1 = 0 допускается подача до 5 мм об. [c.92]

Как известно, процесс точения характеризуется материалом и геометрическими параметрами резца, интенсивностью и критерием его изнашивания, режимами резания и качеством обработанной поверхности, тепловыми и силовыми показателями. [c.69]

Поскольку, как известно [ ], силовые коэффициенты и геометрические параметры при переходе от одного парафинового углеводорода к другому почти не меняются, то [c.105]

Три расчете составных элементов механизма подъема.необходимо знать значения его основных энергетических, силовых, кинематических и геометрических параметров. Рассмотрим зависимости, связывающие эти величины иа соответствующих фазах движения [c.106]

В предлагаемой книге автор попытался в доступной для широкого круга читателей форме изложить существующие представления о процессе превращения срезаемого слоя в стружку и изнашивании контактных поверхностей инструмента. На базе этого приведены сведения об оптимальной форме режущей части инструментов и их эксплуатации. Автор не задавался целью рассмотреть работу всех существующих типов инструментов, а ограничился только теми, конструктивные формы и геометрические параметры которых присущи большинству применяемых в настоящее время инструментов и наиболее характерно влияют на их стойкость и силовые показатели процесса резания. Недостатком некоторых трудов, посвященных резанию металлов, является нечеткость и противоречивость терминологии,и определений многих важнейших характеристик процесса резания и элементов геометрической формы режущей части инструментов. Автор попытался исправить существующее положение. Для лучшего восприятия определения движений и элементов резания, геометрических параметров. инструмента даны на примере работы простейших инструментов — токарных и строгальных резцов. Однако приведенные определения справедливы для любых видов работ и любых инструментов независимо от того, насколько сложно рабочее движение инструмента и каковы конструктивные формы его режущей части. [c.10]

Основное, что позволяет учет структуры, это возможность обнаружить волны, уносящие часть энергии от края распространяющейся трещины или от фронта волны разрушения. Параметры этих волн и создаваемый ими поток энергии оказываются существенно зависящими от структуры среды и от скорости распространения разрушения. Учет мощности излучения позволил выразить макроскопические критерии разрушения - энергетический критерий Гриффитса и силовой критерий Ирвина - как функции скорости распространения разрушения, зависящие также от параметров структуры. Характерным для решеток является минимум трещиностойкости (минимум общей энергии, потребной для распространения трещины), достигаемый в районе половины критического значения скорости - скорости волны сдвига для антиплоской задачи и волны Рэлея для плоской. В работе [39, 40] установлено сильное влияние анизотропии на поток энергии, идущий в край трещины на макроуровне. Для армированного материала с относительно малой жесткостью связующего при распространении трещины разрыва волокон с собственно поверхностной энергией можно не считаться, так как ее вклад пренебрежимо мал по сравнению с энергией излучения, обусловленного структурой [58]. Это позволило выразить эффективную поверхностную энергию через прочностные, упругие и геометрические параметры композита. [c.236]

В полученное уравнение, как видим, входят геометрические параметры и силовые факторы, относящиеся только к двум соседним пролетам АВ и ВС. Это уравнение выражает тот факт, что взаимный угол поворота смежных сечений пролетов АВ и ВС на н-й опоре должен быть равен нулю. [c.219]

Помимо параметров внешнего силового воздействия и геометрического исполнения дисков, определяющих в конечном итоге напряженность каждого конкретного диска по его объему, его ресурс зависит и от материала, из которого он изго- [c.468]

Связь точности измерений параметров деталей с неровностями поверхности. Неровности опорной и измерительной поверхностей объекта и неподвижной опорной и контактной поверхностей средства измерений оказывают существенное влияние на точность измерений [11, 49 [. Ускорение технического прогресса, связанное с возрастанием требований к точности, усиливает значение этого влияния. Несмотря на малые величины силовых нагрузок при малых фактических площадках контакта шероховатых поверхностей и высоки-х требованиях к точности измерений контактные деформации играют заметную роль. Значительно большую роль играют добавочные перемещения, вызываемые выступами неровностей при взаимном перемещении измерительного наконечника и объекта измерений. Если в процессе измерений геометрического параметра измеряемому объекту, контактирующему с измерительным наконечником, дают полный оборот, например для выявления овальности, огранки и т. п., то показания средства измерения прослеживают профиль неровностей измеряемого объекта, по-разному отражая случайные выбросы профиля при повторных измерениях. [c.50]

При моделировании работы таких конструкций, в частности лопаток газовых турбин, ввиду сложности механических и физикохимических процессов трудно использовать рекомендации теории подобия и теории размерностей, поскольку при этом приходится сталкиваться с противоречивыми требованиями. В предыдущей главе отмечалось, что в этом случае следует стремиться к тождественности тензоров напряжений и тензоров деформаций в сходственных зонах геометрически подобных тел. Наиболее надежные результаты можно было бы получить при соблюдении тождественности граничных условий теплообмена и механического нагружения на моделях, изготовленных из реального материала тех же размеров, что и натурная деталь, например лопатка. Другими словами, наиболее надежные данные о несущей способности и долговечности таких деталей, как лопатки газовых турбин, можно получить, если испытывать реальные лопатки в условиях, воспроизводящих реальные спектры силовых и тепловых нагрузок в подвижных средах, имеющих тождественные термодинамические параметры и одинаковый химический состав. Однако это не всегда осуществимо, поскольку для такого моделирования требуются капитальные затраты. [c.187]

На базе развитой теории структуры советские ученые быстро развили и методы кинематического анализа механизмов. Каждому семейству, классу и виду механизмов, установленному разработанной классификацией, соответствовал свой метод кинематического и силового анализа. Кроме геометрического аппарата исследования, широкое применение получил аналитический аппарат, некоторые методы векторного и винтового исчисления и др. Можно утверждать, что к 50-м годам уже не встречалось никаких принципиальных трудностей в решении задач кинематического анализа плоских механизмов. Была создана стройная научная теория кинематического исследования, доступная самым широким кругам инженеров и конструкторов. На основе разработанных методов было произведено большое количество исследований кинематических свойств отдельных механизмов. Были выведены аналитические зависимости, характеризующие взаимосвязи между различными метрическими и кинематическими параметрами плоских и пространственных механизмов, разработаны графические и графо-аналитические приемы определения этих параметров, построены и рассчитаны графики, номограммы, атласы и таблицы. Все это позволило инженерам и конструкторам производить необходимый выбор того или иного механизма, с помощью которого можно было осуществить требуемое движение. [c.27]

Методы второй и третьей групп базируются на измерениях силовых и геометрических параметров, характеризующих процесс распространения трещины в данном телеобразце. Рассмотрим некоторые из таких подходов. [c.129]

Для определения трещиностойкости конструкционных материалов достаточно перспективным является использование цилиндрического образца с внешней осесимметричной кольцевой трещиной, которую легко получить путем кругового трехточечного или четырехточечного изгиба при жестко фиксированной стреле прогиба в процессе вращения образца [95, 98]. Такой образец в дальнейшем подвергают статическому растяжению, измеряя при этом разрушающую нагрузку Р . После разрушения образца измеряют его геометрические размеры. Располагая исходными данными о силовых и геометрических параметрах для образца с трещиной после его разрушения и пользуясь аналитическими зависимостями для подсчета коэффициентов интенсивности напряжений или критического раскрытия трещины, ойределяют числовые значения трещиностойкости материала. [c.135]

Таким образом, динамические нагрузки в рабочей линии обжимных станов зависят от скорости валков при захвате, разности скоростей валков и слитка, массы слитка, упругих и динамических характеристик рабочей линии, силовых и геометрических параметров процесса прокатки. Динамические 1агрузки могут быть значительно уменьшены путем ограничения скорости рабочих рольгангов и уменьшения скорости валков при захвате. Описанный метод расчета динамических нагрузок дает хорошее совпадение с опытнылп даннылт. [c.174]

В результате предварительного расчета определяются геометрические, скоростные и силовые параметры гидростатических машин, а также передаточные числа зубчатых механизмов, входящих в передачу (если в них имеется необходимость). По геометрическим силовым и скоростным параметрам подбираются гидростатические машины (насосы и гидродвигатели) из числа изготовляемых промышленностью или проектируются специальные машины для данной передачи. Далее производится предварительный расчет системы подпитки и охлаждения, обслуживаюш,ей проектируемую передачу. В результате расчета определяются предварительные характеристики подпиточного насоса, площади проходных сечений сеток фильтров, проходных сечений клапанов, охладителей и т. д. После этого производится общая компоновка силовой передачи, а также рассчитывается и конструируется система управления гидростатическими машинами. [c.182]

Крыло малого удлинения (рис. 4). Жесткостные характеристики-, жесткости на изгиб балок, образующих силовой набор, геометрические параметры обшивки и модуль сдвига материала обшивкн. [c.481]

При нроверочно.м расчете крюка на прочность определяют напряжения в его опасных сечениях, принимая во внимание силовые факторы и геометрические параметры по рис. 2.15, а. Например, стержень крюка работает иа растяжение и условие прочности [c.33]

При проектировании инструментов, под-вергаюпщхся большим силовым нагрузкам, необходимо выявить картину распределения напряжений в теле инструмента, влияния конструктивных элементов и геометрических параметров и, учитывая их, определить рациональную форму зуба, корпуса, предел допустимого стачивания зуба, т. е. оптимизировать конструктивные элементы и форму инструмента и тем обеспечить снижение расхода материала (материалоемкость). [c.19]

Для проверки правильности рассмотренной выше методики расчета и расчетных формул был проведен расчет и анализ шнека с непрерывными и разрывными витками (подобного [61]) для переработки резиновых смесей со следующими геометрическими, силовыми и упругими параметрами = 0,0625 м / 2= 0,0425 м 1= 1,750 м / = 0 = 0,125 м / тах= 15 МПа п = Ы (из них первые два витка непрерывные, а остальные 12 витков разрывные), tgP = 0,352 АР = ртях/ п = 0,682 МПа /= 0,2 у =Р8= 7,8-10" н/м р = 7800 кг/м - плотность материала шнека g = = 9,81 - ускорение свободного падения материал шнека - сталь 38ХМЮА, Е = 2 10 МПа, ц = [c.55]

ПВ — параметры герметизируемого вещества МПВ — механизм переноса вещества в межповерхностных зазорах СФ — силовой фактор К.Ф — конструктивный фактор рп — рельеф герметизирующих озер<нос7е 1 С.Я— сближение поверхностеЯ / и — геометрические параметры зазоров ФМС — физико-механические свойства поверхностных слоев У — утечкд [c.15]

Вследствие неточности технологического оборудования, погрешностей и износа инструмента и приспособлений, силовой и температурной деформаций системы станок—приспособление—инструмент-деталь (СПИД), а также из-за ошибок рабочего и других причин действительные значения геометрических, механических и других параметров деталей и изделий могут отличаться от расчетных (заданных), т. е. могут иметь погрешность. Погрешность — это разность между действительным значением и расчетным лграсч размерами [c.11]

В специальной литературе приведены расчеты, показывающие, что равенство параметров силовой и тепловой напряженности, например, деталей цилиндропоршневой группы обеспечивается, когда главным параметром является диаметр цилиндра D (рис. 3.1, а). Это дает возможность создать ряд геометрически подобных двигателей с соотношением S/D = onst, соблюдая указанные критерии подобия рабочего процесса. При этом у всех геометрически подобных двигателей будут одинаковые термодинамический, механический и эффективный КПД (а следовательно, и расход топлива), тепловая и силовая напряженность и мощность. Градации толщины стенки цилиндра h будут такими же, как и градации D. [c.47]

В состав рычажных механизмов входят вращательные и поступательные пары. Благодаря наличию в рычажных механизмах только низших пар они могут передавать значительные усилия при высоком кпд. Однако эти механизмы могут воспроизводить только некоторые виды функций положения и не могут обеспечить любой наперед заданный закон движения выходного звена. В приборных и вычислительных устройствах наибольшее распространение получили механизмы шарнирных трех- и четы-рехзвенников, например синусный, тангенсный, поводковый, кулисный, кривошипно-ползунный механизмы. Методы кинематического исследования [1 силового расчета этих механизмов рассмотрены в гл. 4 и 6. Поэтому здесь рассмотрим вопросы расчета их геометрических параметров по заданным условиям. [c.270]

Геометрические и силовые соотношения. Основные геометрические параметры нормальной (нарезанной без смещения инструмента) червячной пары с архимедовым червяком определяются по формулам, приведенным в табл. 9.1. [c.479]

II ОР. Посколысу силовое поле moj е-кулы /п считает я сферически-симметричным, линии АР, ОР, 0N лежат в одной плоскости Q. Можно видеть, что столкновение пел-ностью определено, если помимо относительной скорости gpa заданы два геометрических параметра — прицельное расстояние й и угол е между линией пересечения плоскостей Z и Q произвольным направлением в плоскости Z. Введем единичный вектор к, направленный, как показано на рис. 1.5.1, вдоль ОЛ. Заметим, что линия центров ОЛ (соединяющая центры молекул в момент наибольшего сближенкя) является биссектрисой угла РОМ. Тогда модуль и напрг в-ление gpa определяются векторами к и gp [c.16]

Поскольку угол давления а изменяется на различных участках профиля даже при постоянной нагрузке Р = onst, реакция N будет изменяться в широких пределах. Если же учесть также инерционные нагрузки как функцию геометрических параметров профиля, определяющих ускорение толкателя, и переменность рабочей нагрузки Р, то диапазон изменения силовых условий контакта будет весьма большим и усилия в паре могут быть подсчитаны для каждой точки профиля кулачка, например, в функции его угла поворота Р или длины развертки профиля. [c.308]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...