Коэффициент силовой

След плоскости результирующего изгибающего момента на плоскости поперечного сечения называется силовой линией. Она проходит через начало координат (центр тяжести сечения), образуя с осью X угол а, поэтому угловой коэффициент силовой линии равен Л = tga. [c.75]

Угловые коэффициенты силовой (А, ) и нейтральной kj линий связаны между собой соотношением [c.76]

Следует особо отметить, что в случае густой решетки пластин, в отличие от единичной пластины, зависимости коэффициентов силового воздействия потока газа от числа Маха в дозвуковом, околозвуковом и сверхзвуковом диапазонах имеют монотонный характер. [c.94]

Коэффициент силового динамического увеличения [c.168]

Коэффициенты силовых факторов 01, Ф-1 и Фз, необходимые для определения перерезывающей силы и изгибающего момента, определяются по табл. 45 функции При 0) > 7 принимаются асимптотические значения [c.468]

Акустические моды. В этом случае, как уже отмечалось в начале пункта 5.1, коэффициенты силовой матрицы должны удовлетворять следующим условиям [c.137]

Прихват 1 (фиг. 12, а) зажимает деталь 2 при перемещении клина 3 вправо, а пологая часть клина с углом а создает затормаживание системы. Угол Р способствует большему откидыванию прихвата для удобства съема и установки детали. Откидывание прихвата в данном случае происходит благодаря весу его более тяжелой правой части. Если же прихват I располагается в горизонтальной плоскости, то для его откидывания потребуется пружина, работающая на растяжение. Коэффициент силовой передачи здесь больше единицы и его величина зависит от угла а и от соотношения плеч прихвата. [c.25]

ЛГ = - —коэффициент запаса сцепления (в силовых передачах [c.116]

Анализ долговечности сварных узлов на стадии образования усталостного разрушения может быть выполнен на основе из-вестных деформационных критериев разрушения [141, 144, 147] или при использовании разработанного деформационно-силового критерия (см. раздел 2.3). Процедура расчета при этом аналогична анализу долговечности материала у вершины усталостной трещины, так как по сути трещина является острым геометрическим концентратором напряжений и деформаций. Расчет кинетики НДС в концентраторах напряжений в настоящее время проводится с использованием коэффициентов концентрации упругопластических деформаций и напряжений, процедура получения которых достаточно полно представлена в работах [141, 147]. В случае необходимости уточненного анализа НДС в концентраторе можно воспользоваться решением упругопластических задач с помощью МКЭ. [c.268]

Коэффициент ширины г(1ьй = 0,08...0,2 для силовых передач и ij)bd = 0,03...0,08 — для кинематических передач. [c.198]

Рис. 4. Построение многоугольника сил для определения усилия Т для поднятия груза Q = 2000 кгс с помощью клина. Силовой многоугольник построен из условий равновесия системы при коэффициенте трения для всех соприкасающихся поверхностей / = 0,25, т. е. р

Следовательно, коэффициент 8,7, это есть перемещение по направлению /-ГО силового фактора под действием единичного фактора, заменяющего /г-й фактор. Напри.мер, коэффициент 83, уравнения (6.2) представляет собой взаимное горизонтальное смещение точек В и С, которое возникло бы в раме, если бы к ней вместо всех сил была приложена только единичная сила в точке А (рис. 225). Если, например, вместо сил Х5 приложить единичные силы, а все прочие силы снять (рис. 226), то угол поворота в сечении О под действием этих сил будет 8,5, горизонтальное перемещение в точке А будет 8,.з и т. д. [c.204]

Для определения коэффициентов 8[2 и В 2 находим усилия, возникающие в рессорах под действием единичных силовых факторов (рис. 546). Далее, определяя перемещения и углы поворота кузова под действием этих силовых факторов, получаем [c.480]

После того как силовой расчет всех структурных групп проделан, подвижное звено / первичного механизма (рис. 5.4,6) получает статическую определимость. При этом необходимо совершенно четко отметить, что если подвижное звено совершает вращательное движение, то вовсе не обязательно принимать его равномерным. Более того, если искусственно задавать вращение без углового ускорения, то решение уравнения моментов, составленного для по,движного звена первичного механизма, во многих случаях может оказаться далеким от истинного даже при вращении с весьма малым коэффициентом неравномерности, а в иных случаях и попросту абсурдным. [c.184]

Уравнение (5.24) является контрольным, поскольку все три слагаемых в его левой части известны. Однако оно может быть и расчетным. Например, когда силовой анализ выполняется для механизма, движущегося в установившемся режиме с малым коэффициентом неравномерности. В этом случае момент Млч обычно неизвестен и его надо определить из уравнения (5.24). Момент М<ы может иметь значительную величину, что весьма существенно для расчета главного вала машины (звена У) на прочность. [c.194]

По программе, составленной на языке ФОРТРАН для машины ЕС-1022, в числах сделан силовой расчет механизма дизеля, работающего в установившемся режиме с малым коэффициентом неравномерности. Шаг изменения обобщенной координаты (pi в пределах одного оборота коленчатого вала Дф =5°. ЭВМ выполнила весь расчет (решение 33 уравнений 72 раза каждое) за 46 с. [c.199]

В гл. 5 был рассмотрен силовой расчет механизмов без учета трения в кинематических парах. Наличие трения изменяет величину и направление действующих сил. Согласно положениям теоретической механики при наличии трения скольжения сила взаимодействия двух соприкасающихся тел отклоняется от общей нормали к их поверхностям на угол трения. Тангенс угла трения равен коэффициенту трения скольжения [c.230]

Как было отмечено ранее ( 7.1), коэффициенты трения зависят от многих причин и определяются опытным путем. Поэтому в справочниках приведены лишь усредненные значения коэффициентов трения вследствие чего результаты силового расчета всегда имеют некоторую погрешность. [c.234]

Для силового расчета с учетом трения в состав исходных данных надо дополнительно ввести коэффициенты трения в кинематических парах f,,, f,n, f, /, и. Кроме того, из кинематического расчета механизма должны быть получены направления относительных скоростей во всех кинематических нарах, т. е. mi, (о , (D2 i, y.vt. [c.235]

Пересчитаем по уравнениям (9.2) и (9.9) все кинематические, инерционные и силовые характеристики двигателя к выходному сечению В передачи. К этому же сечению приведем коэффициенты жесткости = g и сопротивления к = к , . [c.258]

Эффективность виброзащиты. Коэффициенты эффективности при гармоническом возбуждении. Под эффективностью виброзащиты понимается степень реализации виброзащитным устройством целей виброзащиты. При силовом гармоническом возбуждении [c.285]

Количественно степень реализации цели виброзащиты можно охарактеризовать значениями безразмерных коэффициентов эффективности. Для расчетной модели, изображенной на ркс. 10.13, при силовом возбуждении вводят коэффициенты [c.285]

По алгоритму (5.12) и (5.13) можно определять как силовые параметры циклической трещиностойкости Са, Пс, 1 ак и деформационные Се, n . При этом вся разница в том, что вместо К принимают в первом случае К( - коэффициент интенсивности напряжений (КИН), во втором случае принимают Kie - коэффициент интенсивности деформаций (КИД). [c.294]

ГО давления к рабочему, который по действующим НД составляет от 1,1 до 1,5. При определенных условиях эти значения коэффициента запаса прочности могут обеспечивать безопасность эксплуатации оборудования. Но, однако, действующие НД не дают ответа на главный вопрос в течение какого времени эксплуатации будет обеспечена работоспособность и при каких эксплуатационных условиях. Другими словами кроме величины пробного и рабочего давления в технических паспортах или сертификатах на нефтегазохимическое оборудование должны быть регламентированы значения расчетного ресурса (время или число циклов нагружения до наступления того или иного предельного состояния) с конкретизацией условий эксплуатации (температуры, скорости коррозии, параметров изменения режима силовых нагрузок и ДР)- [c.329]

Величины йл, ви, называются инерционными коэффициентами. Если система движется в потенциальном силовом поле, то потенциальная энергия системы может быть разложена по степеням обобщенных координат в ряд Маклорена [c.595]

Вид сопряжения, определяющий значения бокового зазора, выбирают исходя из следующих рекомендаций сопряжение И применяют в тихоходных ступенях отсчетных, счетно-решающих и других точных механизмов при однородных материалах колес и корпуса сопряжение О применяют в тех же механизмах при средних скоростях, когда материалы колес и корпуса имеют разные коэффициенты линейного расширения а сопряжение Р применяется в быстроходных ступенях тех же механизмов, а также в силовых редукторах при значительных колебаниях температуры колес и корпуса сопряжения Е н О применяют в механизмах с пониженными требованиями к точности при средних скоростях, больших колебаниях температуры. [c.199]

Для силовых передач с модулями /я2 мм стандартный коэффициент диаметра червяка q = d nl выбирают из ряда чисел 6,3 8 10 12,5 16 20 25. Здесь — диаметр делительного цилиндра червяка. В приборных механизмах д может быть нестандартным, но при выборе его целесообразно брать целые числа в пределах 10. . . 26. При уменьшении модуля значение д увеличивается. [c.245]

Когда поток является пульсирующим, что является следствием на-гтупления турбулентного состояния, изменений, связываемых с вихревым течением, или пристеночной (вызванной помещенным в поток телом) турбулентностью, вышеприведенные величины становятся переменными во времени. В тех случаях, когда С1 лы и моменты изменяются во времени, для их более полного описания необходимо знать не только средние значения коэффициентов силовых факторов, но также и спектральные плотности этих величин. Отметим, что в двумерном (плоском) потоке Ри М. представляют собой соответствующие значения, приходящиеся на единицу длины в направлении, перпендикулярном к плоскости наблюдения. Для пространственных случаев правильная размерность сохраняется путем введения дополнительного коэффициента В в знаменатель каждого выражения. [c.114]

Силы, вызывающие бафтинг. Для интенсивностей турбулентности, характерных для ветров в пограничном слое атмосферы, и для составляющих турбулентного потока с частотами, представляющими практический интерес, можно принять, что квадраты и произведения пульсаций скорости и, ии10 являются пренебрежимо малыми по сравнению с квадратом средней скорости II и что коэффициенты силовых факторов Со, Си и См для рассматриваемой области не зависят от частоты. В результате для описания сил, вызывающих бафтинг, оказываются приемлемыми выражения, основанные на квазистационарной теории. Соответственно для сечения пролетного строения с координатой х сила лобового сопротивления, подъемная сила и аэродинамический момент при бафтинге (рис. 6.23) могут быть записаны в виде [c.187]

Следует отметить, что ири малых значениях передаточного отношения передач типа виг коэффициент их полезного действия будет очень малым, а для случая, когда передача осуществляется от колеса к водилу, может иметь место самоторможение. Таким образом, применение 1 ередач типа < и г в силовых мощных редукторах нерационально. [c.501]

Во II рабочем участке шаровые калориметры были раздвинуты (объемная пористость /п = 0,31). Опыты по определению среднего коэффициента теплоотдачи проводились на воздухе при давлении 0,1—0,9 МПа, температуре на входе в рабочий участок 30—285° С нагреве в рабочем участке 10—50° С и средней температуре поверхности шарового калориметра 200— 330° С. Установившийся режим определяли по температурам газа и поверхности элементов и отсутствию температурной разности между внутренней трубой и силовым чехлом. Тепловой баланс между мощностью электрокалориметров и нагревом воздуха подсчитывали по зависимости [c.73]

В этом разделе курсового проекта мо1-ут решаться и некоторые другие за-дач1[, в частности силовой анализ с учетом сил трения, онредоление циклового и мгновенного коэффициента полезного действия механизма. [c.199]

На основании полученного деформационно-силового уравнения усталостного разрушения (2.111) в гл. 4 выполнено моделирование кинетики усталостных макротрещин в перлитных сталях, в частности, рассмотрено влияние асимметрии нагружения на пороговое значение коэффициента интенсивности напряжений AKth- [c.145]

Коэффициенты y.j, впервые введенные в [12], показывают долю диссипируемой кинетической энергии смеси из-за силового взаимодействия составляющих, переходящую непосредственно во внутреннюю энергию г-й,фазы. В связи с этил1 заметим, что составляющие межфазной силы F- , связанная с эффектом присоединенных масс и спла Магнуса приводят непосредственно к переходу части кинетической энергии макроскопического движения не во внутреннюю (тепловую) энергию фаз, а в кинетическую энергию мелкомасштабных течений внутри и около включений. Последняя, как уже указывалось, не учитывается в существующих феноменологических теориях взаимопроникающего движения, в ТОЛ числе и в данной главе, поэтому здесь силы и F i входят как диссипативные. Более точный учет эффекта этих сил дан в гл. 2-4. [c.37]

Для передачи окружной силы Ft независимо от вида передачи долл<но быть соблюдено условие F [ = fiFt, где Fn — усилие прижатия роликов, нормальное к поверхности контакта роликов р — коэффициент запаса сцепления ( 3=1,3...2 для силовых передач, р = 2...3 — для передач приборов) / — коэффициент трения (табл. 7.1). [c.127]

Чаще всего применяют подшипники легких и средних серий, предпочитая в необходимых случаях повышать коэффициент работоспособности путем увеличения диаметра вала, что является столь же эффективным средством повышения несущей способности и долговечности, как и утяжеление серии. Этот способ соответеэвует современной тенденции применения в силовых узлах пустотелых валов увеличенного диаметра как средства повышения прочности н жесткости и уменьшения массы конструкции. [c.471]

Как указывалось выше, на интенсивность процессов переноса в системах газ—жидкость могут оказывать влияние внешние силовые поля. Ограничимся качественной характеристикой механизма воздействия электродшгнитного поля на процессы тепло-и массопереноса в га.чожпдкостных системах. Оно связано с введением в среду повой дополнительной энергии, в результате чего на систему кроме сил гравитации и инерции начинают действовать пондеромоторные силы. При испарении жидкости в постоянном и переменном электрических полях слои жидкости приходят в волнообразное движение, которое приводит к турбулизации жидкости, в результате чего скорость испарения увеличивается. При этом коэффициенты конвективного теплообмена в зависимости от напряженности поля увеличиваются в несколько раз. [c.9]

При заданной внесиней статической нагрузке на толкателе, например силе f,ui> полезного сопротивления, силе F,, упругости пружины для силового замыкания и силе тяжести 6 а толкателя (рис. 17.5,U), реакции в кинематических парах являются зависимыми от угла давления, т. е, от закона движения толкателя и габаритных размеров механизма. Этот вывод легко установить из анализа плана сил, приложенных к толкателю (рис. 17.5, а, б) и формул (12.11) и (12.12). Чем больше угол давления ), тем больше реакции [ гл и в кинематических парах, а следовательно, тем больше силы трения при заданных коэффициентах трения — между башмаком толкателя 2 и кулачком / и — толкателем 2 и направляющими 3. При расчетах сил в кинематических парах для поступательной кинематической пары между толкателем и направляющими используют приведенный коэффициент трения / "Ь, который рассчитывают по величине угла определяющего положение реакции Ftw относительно перпендикуляра к направлению перемещения толкателя. [c.451]

Основные параметры передачи. Модуль зубьев т нужно выбирать минимальным, так как с его увеличением растут диаметры и масса заготовок. По условиям контактной усталости при данном Цц, модуль и число зубьев могут иметь различные значения, лишь бы соблюдалось равенство т гМ-г- =2аи,. С уменьшением модуля улучшается плавность работы передачи (увеличивается коэффициент торцового перекрытия е ), уменьшаются шум, трудоемкость обработки колес и потери на трение (уменьшается скольжение), что увеличивает надежность против заедания, но при этом понижается прочность зубьев на изгиб. Поэтому в силовых передачах не рекомендуется брать модуль меньше 1,5 мм, В передачах редукторов общего назначения при твердости зубьев Я НВ350 модули нужно принимать в пределах т— (0,01...0,02)Ди,, а при Я>НВ350— в пределах т= (0,016...0,0315)Ц( с последующей проверкой прочности зубьев по напряжениям изгиба по формуле (3.123) или (3.126). Кроме того, рекомендуется модули определять по приближенным формулам (3.124), (3.127) и (3.129). В этом случае проверка прочности зубьев по напряжениям изгиба не требуется. [c.354]

Силы трения в кинематических парах механизмов значительно меньше сил нормальных реакций. Для учета трения при определении реакций можно считать результаты силового расчета механизма без учета сил трения первым приближением. По найденным при этом нормальным реакциям определяют силы трения в кинематических парах Ffij = R Jfij, где Т , —нормальные реакции в паре без учета трения fij — коэффициент трения в паре. [c.81]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...