Испытание воздействием на поверхность материал

Испытание воздействием на поверхность материала. [c.311]

Итак, после воздействия на поверхность детали искровым разрядом в материале создаются участки с измененной и неизменной структурой на разной глубине от поврежденной поверхности. Это может сопровождаться растрескиваниями материала на глубину до 0,5 мм из-за возникновения в поверхностном слое растягивающих напряжений в результате неоднородного нагрева материала при нанесении повреждения, возникновения высоких градиентов напряжений, что приводит к появлению растрескиваний. В исследованных сечениях зон с поврежденной поверхностью после наработки дисков в эксплуатации до 4066 ч после нанесения повреждений в ремонте развития усталостного разрушения не обнаружено. Этот вывод подтвержден в результате выполненных усталостных испытаний образцов с дефектами после различной наработки дисков в эксплуатации. [c.558]

Коррозия — это исходящее с поверхности разрушение объектов вследствие химической или электрохимической реакции с дефектоскопическим материалом. При коррозионном испытании определяется, оказывает ли материал на выбранные объекты коррозионное воздействие. Контролю подвергаются все материалы набора (пенетрант, очиститель, проявитель). [c.158]

Релаксация напряжений в результате химического равновесия возможна только при относительно малых размерах молекул силана или цепей полимера на поверхности раздела. Поэтому при большой отливке термореактивной, модифицированной силаном смолы на стеклянном блоке происходит разрушение стекла в процессе циклического воздействия температуры, а та же смола в композите на основе стеклянного волокна или мелкодисперсного минерального наполнителя не вызывает растрескивания материала. Испытания на стеклянных прутках или блоках, вмонтированных в массу полимера, не воспроизводят условий, существующих на поверхности раздела в полимерных композитах, армированных стеклянным волокном. [c.212]

В работе [621 сделана попытка разработки метода оценки уровня поврежденности лопатки в целом. Поскольку даже для обычных образцов, испытываемых в равномерном температурном поле и при однородном напряженном состоянии, линейное суммирование повреждений может производиться весьма условно, то суммирование повреждений столь сложного элемента, как лопатка, должно производиться с еще большей осторожностью. При циклических тепло-сменах в агрессивном газовом потоке по телу испытуемого элемента в различных его участках могут идти одновременно процессы упрочнения и разупрочнения. При длительных испытаниях в одни и те же моменты времени вблизи поверхности кромок происходит наблюдаемое визуально разрушение материала, а в сердцевине под воздействием благоприятных теплосмен материал упрочняется. Испытания на малоцикловую усталость образцов, вырезанных из лопаток, прошедших стендовую либо эксплуатационную наработку, свидетельствуют об улучшении механических свойств материалов. В то же время в других случаях можно наблюдать одновременное появление трещин в зонах экстремальных нагрузок. [c.205]

Проводились также экспериментальные исследования с целью более детально объяснить закономерности массообмена конвекцией в слое гранулированного материала, подверженного воздействию вибрационного движения. И в этом случае в качестве материала для экспериментальных работ был использован нафталин, из которого изготавливались частицы размером 2—4 мм. При основных лабораторных испытаниях испарение жидкой фазы на поверхности гранулированного материала было заменено аналогичным процессом — сублимацией нафталина. [c.167]

Испытания на твердость отличаются от других способов механических испытаний главным образом методом приложения внешних нагрузок, передающихся специальным наконечником на поверхность исследуемого материала, т. е. путем создания контактных напряжений. Твердый наконечник той или иной формы (шарик, конус, пирамида и т. д.) по-разному воздействует на образец и вызывает различного вида деформацию поверхностного слоя образца. Обычно это воздействие распространяется на весьма малые объемы материала. Как и при других видах механических испытаний, при определении твердости можно замерять упругие свойства, сопротивление малым или большим пластическим деформациям и т. п. [c.364]

Степень влияния коррозионных повреждений поверхности деталей на сопротивление усталости зависит от свойств материала и среды, характера нагружений и времени. Предварительное перед испытаниями коррозионное воздействие на образцы не столь опасно как одновременное действие коррозионных и механических факторов. Кривая усталости при коррозионных воздействиях на металл никогда не выходит на горизонталь. Она снижается с ростом числа циклов или времени испытаний. В пределе можно считать, что как бы ни были малы переменные напряжения, они приведут к разрушению образца при достаточно большом числе циклов испытаний. Следовательно, при коррозионной усталости нельзя установить предела выносливости, а можно лишь говорить о предельном сопротивлении усталости при ограниченном числе циклов (например, на базе 10 или 5 10 циклов). [c.25]

Все существующие в настоящее время методы испытаний могут быть подразделены на полевые, натурные и лабораторные. Первые два типа испытаний проводят в естественных условиях, они требуют длительного времени (месяцы) и различаются тем, что в первом случае о коррозионной стойкости материала судят по поведению образцов-свидетелей, устанавливаемых в интересующие узлы эксплуатирующегося оборудования, а во втором — испытаниям подвергают опытные образцы аппаратов (или конструкций). Результаты обоих указанных типов испытаний не обладают высокой надежностью. В случае полевых испытаний это связано с тем, что воздействие агрессивной среды на образцы-свидетели и элементы металлической конструкции не всегда полностью совпадает. Например, при проведении коррозионных испытаний образцов-свидетелей в потоке движущейся жидкости условия ее течения вблизи их поверхности могут существенно отличаться от реализуемых на поверхности элементов оборудования (может возникать локальная турбулизация потока, застойные зоны, кавитационные эффекты и др.). [c.142]

При испытаниях с постоянной скоростью деформирования достигается равновесие между скоростями механических процессов, способствующих вязкому разрушению, и скоростями коррозионных процессов, вызывающих хрупкое коррозионное растрескивание. В случае высоких скоростей деформирования вязкое разрушение образца произойдет прежде, чем коррозионные процессы окажут необходимое воздействие. При слишком медленной скорости деформирования на поверхности испытуемого металла возможно образование защитных пленок, замедляющих процесс КР. Кроме того, неоправданно увеличивается время испытаний. Поэтому одним из основных параметров испытаний является величина оптимальной скорости деформирования, которая зависит от исследуемой системы металл — среда и должна наряду с остальными параметрами обеспечить соответствие механизма разрушения испытуемого материала разрушению его в условиях эксплуатации или при стандартных коррозионных испытаниях. В большинстве систем коррозионное растрескивание происходит при скоростях деформации в пределах 10" —с 1. [c.104]

Внешние условия. Внешние условия могут влиять на свойства материала корпуса или вызвать коррозию наружной поверхности. Этот вопрос тоже должен быть включен в программу ресурсных испытаний, если ожидается какое-либо воздействие внешней среды. [c.148]

Вернон выставлял образцы никеля на воздухе, содержащем двуокись серы и влагу. Когда относительная влажность воздуха была ниже 70%, металл оставался блестящим, но выше этого значения наблюдались коррозионные изменения поверхности, которые происходили в две ступени. Вскоре после начала испытания на поверхности образовывался налет, который легко удалялся протиркой куском материи начальный блеск после этого восстанавливался. Однако позже для удаления этого налета требовалось больше усилий и, наконец, возникала такая пленка, которую можно было удалить только механически. В первых стадиях налет состоял из свободной серной кислоты и сульфата никеля, тогда как в последних стадиях образовывался плотный основной сульфат никеля. Следовательно, и в этом случае имеет место каталитическое окисление серы с четырех- до шестивалентного состояния. Вернон нашел, что если образец подвергался воздействию света, то коррозионные процессы происходили примерно в 2 раза быстрее, чем в темноте — существенная разница [c.450]

Существует много различных путей, по которым коррозия в алюминиевых сплавах может проникнуть вглубь вдоль плоскостей, параллельных поверхности. Некоторые из случаев расслаивания материала в результате коррозии по своему существу представляют собой межкристаллитную коррозию с той характерной особенностью, что она происходит в сплаве, зерна которого вытянуты вдоль плоскости прокатки. Существует, однако, другой заслуживающий внимания путь коррозии вдоль плоскостей, параллельных поверхности. Может случиться, что на ранней стадии прокатки сляб пристанет к обоим валкам, так что две его половинки открываются как пасть крокодила если эти обе половинки впоследствии приводятся в соприкосновение, может показаться, что они приварились друг к другу, но из-за образования окиси в то время, когда половинки были раздвинуты, приварка часто является некачественной. Если такой металл склонен к коррозионному растрескиванию, трещины (начинающиеся из точек на поверхности металла), которые в иных условиях продвигались бы поперек образца, отклонятся в сторону и пойдут параллельно поверхности. У образцов такого материала, подвергающихся обычным испытаниям на стойкость против коррозионного растрескивания при воздействии внешних усилий в продольном направлении, часто наблюдается исключительно большое время до разрушения, но эти данные не являются показателем высокого качества сплава несмотря на то, что подвергавшиеся коррозионному испытанию образцы могут выдержать статические напряжения в продольном направлении, они сравнительно легко ломаются при кручении. [c.622]

На величину предела выносливости образцов или деталей, изготавливаемых из того или иного материала, кроме характеристики цикла влияет целый ряд различных факторов. К ним относятся форма образца, размеры, состояние поверхности, среда, в которой происходят испытания, температура испытаний, режим циклического силового воздействия (тренировка, паузы, перегрузки, частота нагружения и т. п.), предварительная внутренняя напряженность материала и др. [c.600]

Определение дугостойкости и искростойкости. Испытания на дугостойкость и искро-стойкость предусматривают воздействие на поверхность материала электрической дуги или искры. Дугостойкость материала тем выше, чем при большем токе дуги или большей продолжителыюсти ее воздействия на материал появляется значительная электро-про водно1сть поверхностного слоя материала, подвергавшегося воздейст- 1 ВИЮ дуги, вследствие чего дуга шунтируется и гаснет. [c.73]

Следует различать испытания на искростойкость и дугостой-кость. Испытания на искростойкость предусматривают воздействие на образец материала или изделия в течение некоторого времени непрерывного потока искр вдоль поверхности, не переходящих в дугу. Для этой цели последовательно со вторичной обмоткой повышающего трансформатора включают такое дополнительное активное или реактивное сопротивление, при котором обеспечивается искровая, а не дуговая форма разряда по поверхности. [c.123]

При испытании стали 45 в крупнокусковой абразивной массе [149] установлено, что микротвердость изношенной поверхности термоулучшенной стали несколько ниже, чем на глубине 0,2—0,3 мм. Если оценить ударное (с проскальзыванием) воздействие крупного гравия на изнашиваемую поверхность, то можно предположить, что слой с пониженной микротвердостью образуется за счет перенапряжения отдельных микрообъемов поверхности. Этого не происходит при испытании сталей в мелкодисперсной абразивной массе, так как нормальная (ударная) составляющая воздействия мелких частиц абразива незначительна при выбранном режиме испытаний. В этом случае изнашивание происходит за счет тангенциальной составляющей, реализуемой при окатывании зернами карбида кремния поверхности образца, но не каждое зерно может вырезать или выдавить лунку на поверхности материала. Это могут сделать лишь зерна, соответственно ориентированные относительно поверхности трения. Следует отметить, что при трении об абразивную поверхность вероятность ориентации зерен, определяющих интенсивность изнашивания, более высокая, чем при испытаниях в абразивной массе. При ударе об абразивную поверхность характер воздействия абразива на изнашиваемую поверхность в значительной мере идентичен испытаниям в крупнокусковой абразивной массе не только по виду изношенной поверхности, но и по микротвердости предразрушенного слоя [c.158]

Температуру размягчения измеряют иа двух образцах. Если толщина материала больше 6,5 мм, то ее доводят до 6,5 мм механической обработкой с одной стороны индентор следует устанавливать на необработанную поверхность. Жидкой средой могут быть нефтяное масло, жидкий парафин, глицерин и кремнийоргапи-ческое масло жидкость должна быть устойчива при повышенной температуре в условиях испытания и не оказывать воздействия на испытываемый материал. [c.593]

Результаты исследований [18] показывают, что величина электродного потенциала и pH среды в вершине развивающейся трещины значительно отличаются от аналогичных значений на поверхности образца и в общем объеме испытательной камеры и зависит от системы материал — среда и времени испытания. Поэтому поддержание постоянства электрохимических параметров среды в общем объеме испытательной камеры в процессе исследования ЦТКМ не означает обеспечения идентичности электрохимических условий в верптине трещины по мере ее развития. Следствием этого является неоднозначность получаемых результатов в зависимости от применяемой методики и длительности исследований, что снижает степень надежности и увеличивает степень риска при использовании их для оценки работоспособности элементов конструкций, работающих в условиях воздействия жидких коррозионных сред. В связи с этим методики, не обеспечивающие контроля электрохимических условий в вершине развивающейся трещины, некорректны для исследований ЦТКМ в жидких средах, для которых также необходима стабилизация напряженно-деформированного состояния в вершине трещины по мере ее развития для установления временных зависимостей изменения параметров, характеризующих электрохимические процессы в вершине усталостной трещины. [c.288]

При выборе материалов для продолжительной экспозиции в океане необходимо учитывать склонность к разрушению под действием биологических факторов и вследствие химического взаимодействия с морской водой. Для оценки влияния этих факторов проводились натурные испытания различных полимерных и композиционных материалов в океане продолжительностью до 15 лет. Испытания проводились на пластиковых материалах в фор.ме листов, прутков, пленок и тросов. За исключением, как правило, пластиков на основе производных целлюлозы, эти материалы не подвергались разрушающему воздействию со стороны морских микроорганизмов. Однако любой материал может подвергнуться воздействию морских точильщиков. Если это происходит, то повреждение обычно имеет вид мелких поверхностных ямок. Проникновению точильщиков может способствовать близкое расположение других материалов, сильно подверн4енных поражению точильщиками (например, дерева). Вероятность появления в материале точильщиков возрастает в областях повышенной морской биологической активности на теплом мелководье она выше, чем в более холодных глубинных водах, а в донных отложениях выше, чем в воде над дном. Согласно некоторым данным материалы с твердыми поверхностями или, наоборот, с гладкими воскообразными поверхностями, менее подвержены воздействию точильщиков. Наблюдались, однако, и исключения из этого общего правила. [c.468]

В качестве краткого итога, мол(но сказать, что большинство полимерных материалов не подвержено серьезным разрушениям при продолжительном погружении в морскую воду. За некоторыми исключениями эти материалы не разрушаются морскими микроорганизмамн. Морские точильщики могут проникнуть в любой полимер, но обычно при этом образуются лишь мелкие ямки на поверхности. Однако, материал может в течение многих лет не подвергаться воздействию точильщиков. Теперь, когда эти общие биологические закономерности уже установлены, проведение дополнительных долговременных натурных испытаний полимерных материалов вряд ли может принести большую пользу. Влияние самой морской воды на эти материалы можно гораздо точнее и дешевле изучить в лабораторных условиях. [c.469]

Во время эксперимейтальных и полетных испытаний выяснилось, что нахлесточное соединение, осуществленное на обычных тепловых панелях, приводит к небольшим несовпадающим с осью потока выщербленностям материала в ходе абляционного воздействия на тепловую панель. Эти выщербленности образуются при абляционном воздействии на зону нахлестки, так как поверхность тепловых панелей физически изнашивается, действует как ориентированный источник остаточной деформации и вносит свой вклад в несимметричную динамику корабля и создание вращающего момента. [c.561]

В лабораторных условиях замедленное разрушение удается воспроизвести, если исследуемый материал (образец) имеет нестабильную или неоднородную структуру или если неоднородны исходные условия испытаний, к которым можно отнести нарушение оптимальных условий термической обработки (перегрев, отсутствие отпуска и др.), наводороживание, местную пластическую деформацию, воздействие жидких сред, в том числе коррозионно-нейтральных, наличие хрупких слоев на поверхности, а также неоднородность поля напряжений (перекос, внецентренность и др.) и т. д. Общим для всех этих состояний и условий является понижение пластической энергоемкости тела в целом (образца). При переходе к испытаниям тех же материалов, но в условиях или состояниях, способствующих равномерному распределению деформации по объему во времени, склонность материала к замедленному разрушению исчезает или уменьшается. Так, например, С. С. Шуракову [24] удалось наблюдать временную зависимость прочности при испытании образцов из стали ЗОХНЗА только в закаленном без отпуска состоянии (рис. 19.7). Я. М. Потак [17] установил временную зависимость прочности стали ЗОХГСА в закаленном без отпуска состоянии при осевом растяжении только у надрезанного образца на гладком образце из стали в том же состоянии склонность к замедленному разрушению не проявилась. Удалось воспроизвести замедленное разрушение на образцах из стали ЗОХГСА в структурностабильном состоянии, после закалки и отпуска при 510° С, но в условиях резкой исходной неоднородности поля напряжений. Образцы имели острые кольцевые надрезы, в вершине надрезов были созданы предварительным нагружением трещины, испытание проводили путем растяжения с перекосом на податливых испытательных машинах. [c.151]

Все факторы, препятствующие локализации деформации в материале и способствующие увеличению пластической энергоемкости материала в процессе равновесного и неравновесного развития деформации и разрушения, должны способствовать улучшению работы материала при длительных нагружениях наличие мягких слоев на поверхности детали, увеличение радиусов в вершине надрезов, уменьшение градиентов напряжения, учет анизотропности материала, защита от коррозионного и адсорбционного воздействия сред и т. д. Это относится не только к лабораторным испытаниям, но и является условиями рационального конструирования и технологии, особенно в тех случаях, когда отдельные входящие в узел детали, составляющие неподгружае-мую напряженную систему, резко различны по податливости, например, болтовые соединения, детали цилиндров, нагруженных внутренним давлением, и др. [c.154]

Особые требования предъявляются к материалам подшипников, работающим в условиях высоких температур. При воздействии высокой температуры материал подшипника должен быть износостойким, жаропрочным, коррозионно-стойким. Исследованиями изнашивания материалов при высоких температурах, проведенными Л. А. Чатыняном, установлено, что износостойкость чистых металлов (меди, хрома, железа, никеля, титана, кобальта), двойных сплавов (однофазных и двухфазных), конструкционных сталей (Р18, Р9, ШХ15 и др.) определяется способностью образовывать при температурах 500—700°С на поверхности трения окисную пленку, служащую твердой смазкой. Все испытанные стали значительно меньше изнашивались под действием высоких температур. При температурах до 300— 400 °С окисная пленка не образовывалась и стали изнашивались значительно быстрее. В работе [48] приводятся данные о положительном влиянии высокой температуры на износостойкость жаропрочной никелевой стали твердостью НВ 280—310. Износ и коэффициент трения исследованных никелевых сталей при давлении 3,5 кгс/см и скорости скольжения 6 м/с, характер изменения которых показан на рис. 80, заметно снижаются при повышении температуры до 500 °С. Это объясняется тем, что на поверхности трения образуется пленка окислов NiO и СггОз твердостью НВ 800, значительно более твердая, чем сталь. [c.159]

Допустимая напряженность поля для технических изоляционных материалов определяется не только по результатам кратковременных испытаний, рассмотренных в главе шестой, но и путем наблюдения процессов, протекающих при длительном воздействии сильного поля. При этом оказывается, что разрушение диэлектрика в результате этих процессов начинается при напряжениях, значительно более низких по сравнению с данными кратковременных испытаний. Одно из важных для практики явлений, отрицательно сказывающихся на электрической прочности изоляции, представляют собой корона и внутренние разряды в содержащихся включениях. В некоторых случаях допустимое напря>Кение приходится ограничивать из-за низкой стойкости материала к появлению на поверхности проводящих следов — к трекингу. Этим вопросам посвящена данная глава. [c.183]

Существенное значение при исследовании стеклопластиков в условиях повышенной температуры приобретает вопрос о времени прогрева образца, что связано, с одной стороны, с низкой теплопроводностью материала, а с другой, — с нежелательным длительным воздействием высокой температуры. При нагреве образцов выше определенной температуры в связующем начинают интенсивно развиваться процессы теплового старения и даже деструкции, существенно влияюш,ие на механические свойства материала (вопрос о влиянии длительной выдержки при высокой температуре на характеристики стеклопластиков рассматривается отдельно и здесь на затрагивается.) В связи с тем, что в настоящей работе представлены результаты испытаний при температуре до 600° С, значительно превышающей уровень деструктивной термостойкости, продолжительность выдержки образцов в камере устанавливалась Экспериментально и нагружающие устройства включались неиосред,-ствекно после полного прогрева образца. С этой целью было измерено изменение температуры по времени на поверхности и внутри образца (рис. 12). Результаты исследований представлены в табл. 3. Размер образца 120X16X10 мм. [c.19]

Прочность конструкции обычно определяется не только прочностными свойствами применяемых материалов, но и действием рабочей среды, характером перераспределения полей напряжений БО время эксплуатации, динамикой старения материалов и другими факторами. Рабочие среды, особенно при длительном контакте, могут влиять на состояние поверхности материала, избирательно воздействовать на составляющие сплава, способствовать перераспределению дислокаций и т. п. В азотсодержащих средах, например, при высоких температурах возможно обезуглероживание, нитридизация и другие процессы, способствующие снижению пластичности сталей. Поэтому, прежде чем говорить о конструкционной прочности, представлялось целесообразным систематизировать результаты механических испытаний материалов после длитель- [c.76]

Дугостойкость — своеобразный вид нагревостойкости. Под дугостойкостью понимают стойкость электроизоляционного материала к воздействию на его поверхность электрической дуги. При действии дуги материал может растрескиваться, оплавляться и т. п., но обычно при испытании дугостойкости материалов органического состава (или имеющих в своем составе органические компоненты) устанавливается способность материала образовывать поверхностный проводящий слой науглероженных частиц ( кокса ) чем выше дугостойкость материала, тем при 7 большем токе дуги или [c.146]

Испытания такого типа показывают уровень критической скорости для каждого материала, которая характеризует равновесие между сохранением и разрушением защитных пленок. Эти критические скорости,, по-видимому, должны относиться только к тем условиям, в которых онн были измерены. Поскольку комплекс эффектов связан с различиями в скорости от точки к точке на таком вращающемся образце, критическая скорость, полученная в данном нспытаннн, может значительно отличаться от скорости, полученной при других испытаниях, в которых та же самая скорость-может быть достигнута другим путем (напрнмер, движением жидкости относительно образца, находящегося в состояннн покоя) прн одинаковой скорости от точки к точке на поверхности образца. Очевидно, критические скорости , полученные этим последним методом испытаний, будут, вероятно,, более точными для многих материалов, чем скорости, полученные в результате испытаний на вращающемся образце. Установленные критические скорости на дисковых образцах дают только качественные данные по относительной способности многих материалов сопротивляться разрушительному эффекту высоких скоростей. Более того, критическая скорость, при которой обнаруживается начало разрушения, зависит от диаметра диска, так что количественных результатов на ием не может быть получено. Эти ограничения распространяются в той же мере и на испытания с железными дисками, на которых коррозионное воздействие среды концентрируется в центре диска больше, чем иа периферии независимо от его диаметра. [c.547]

Вас — диаметры образца и ролика. Результаты испытаний приведены на рис. 57. Как видно из табл. 41, разрушение нетермообра-ботанного N1—Р слоя и отслаивание его от материала основы происходило уже при небольших напряжениях (10—20 кгс/мм ) после 10 —2-10 циклов нагружения, что, по-видимому, объясняется воздействием внутренних растягивающих напряжений и слабым сцеплением покрытий с основой. В случаях, когда подготовка поверхности образцов способствовала улучшению адгезии, а технология осаждения покрытий — повышению их пластичности, циклическая контактная прочность повышалась. Так, образцы с 5% Р, термообработанные в течение 1 ч при 200° С, смогли при напряжении около 50 кгс/мм выдержать 2,5 -10 циклов нагружения, тогда как покрытия с 10% Р выдерживали лишь [c.95]

Схема испытания усов на изгиб заключалась в следующем нитевидный кристалл закреплялся при помощи клея на заостренной стеклянной палочке. На конец кристалла с помощью тонкой иглы сажалась крупинка шеллака, которая расплавлялась с помощью микропаяльника и принимала шарообразную форму. На поверхность шарика клея наносилась маленькая крупинка ферромагнитного материала, и шарик клея снова оплавлялся. После этих операций нитевидный кристалл неферромагнитного материала имел на своем конце ферромагнитный башмачок , который позволял изгибать кристалл под воздействием переменного магнитного поля. Установка состояла из микроманипулятора ММ-1, звукового генератора ЗГ-10, питающего переменным током катушку с активным сопротивлением 6000 ом, внутри которой располагался сердечник из армко-железа. Наблюдение за колебанием уса велось в микроскоп МИН-4 при увеличении в 18,5 раз. [c.192]

Абразивностью или истирающей способностью сыпучих материалов называется способность частиц этих материалов во время движения по пневмотрубопроводу истирать поверхность труб, колен, переключателей, отделителей и другого оборудования. Степень истирающей способности материалов зависит от твердости, размера и формы частиц, а также от способа и режима его пневмотранспортирования. Для возможности суждения об абразивных свойствах разных материалов в условиях пневмотранспорта ВНИИПТМАШем проведены сравнительные испытания их на специальных приборах. В качестве эталона абразивности при этих испытаниях принят цемент, по транспортированию которого имеется обширный опыт эксплуатации различных установок пневмотранспорта. Так как износ зависит от скорости перемещения частиц материала относительно труб и других деталей установок пневмотранспорта, то опыты производились для разных скоростей относительного движения. За единицу абразивности принят износ стального образца по весу при воздействии на него цемента, движущегося с заданной относительной скоростью в течение заданного времени. Абразивность остальных материалов может быть выражена коэффициентом — как отношение величины абсолютного износа образца на заданном материале к износу на цементе. [c.611]

Для испытаний на изгиб используют образцы, показанные иа рис. 6, д-Х1, Химическая стойкость графитов, пропитанных синтетическими lOлaми, зависит от химической стойкости этих смол, разрушение которых приводит к нарушению плотности материала. В связи с этим одновременно испытывают на проницаемость трубчатые образцы после воздействия агрессивных сред при давлении сжатого воздуха 10 кГ1см з течение 15 мин. Трубчатый образец с внутренним диа- метром 5 мм, наружным 16 мм, длиной 40 мм (рис. 6, в-Х1) зажимают с торцов в специальное приспособление (рис. 7-Х1), в которое подводится сжатый воздух. Приспособление с образцом, прошедшим химические испытания, погружают в ванну с холодной водой. При нарушении герметичности иа поверхности образца под давлением появляются мелкие пузырьки. В это.м случае, независимо от полученных результатов при испытании образцов на изменение весовых и прочностных показателей, материал не может быть рекомендован для эксплуатации. Практически такое явление почти исключено. Обычно пропитанные графиты, показавшие. хорошие результаты при испытании на прочность, сохраняют также и герметичность. [c.217]

Одно время полагали, что дробеструйная обработка создает устойчивость как против усталости в отсутствие коррозионной среды, так и против коррозионной усталости. Чтобы проверить это положение, Гоулд изучал стойкость против коррозионной усталости образцов из высокоуглеродистой стали, которые подвергались дробеструйной обработке семью различными способами при этом использовалась дробь разных размеров и менялось давление воздуха. Одна серия испытаний на коррозионную усталость проводилась с очень разбавленной серной кислотой (имитировалась кислая влага, конденсирующаяся на стали в промышленных районах), а другая — с морской водой. Для сравнения испытывались очень хорошо отшлифованные образцы. Все образцы, подвергавшиеся дробеструйной обработке, показали более высокую выносливость, чем тонко отшлифованные образцы, но они значительно отличались между собой в области довольно высоких напряжений продолжительность испытания до разрушения в случае наилучшей обработки была примерно в 10 раз больше, чем в случае наихудшей . Благоприятные результаты были получены с крупной дробью при низком давлении или с мелкой дробью при высоком давлении по-видимому, необходимо иметь достаточно толстый поверхностный слой в сжатом состоянии. Интересно, что в случае поверхности, подвергавшейся довольно сильной обработке дробью, последующая кратковременная обработка заостренным крупным песком, придающая поверхности шероховатость, не вызывала никакого снижения стойкости против коррозионной усталости. Это может оказаться полезным, если нужно нанести защитное покрытие на поверхность, обработанную дробью в противном случае, т. е. в отсутствие шероховатости, обычно получается плохое сцепление между покрытием и основным металлом [43]. В связи с плохой сопротивляемостью коррозионной усталости тонко отшлифованного материала, обнаруженной в работе Гоулда, встает вопрос о степени опасности такой обработки. Никаких определенных сведений относительно коррозионной усталости, по-видимому, нет. Что же касается усталости в отсутствие коррозионного воздействия, то, очевидно, тонкая шлифовка может не понизить сопротивления усталости, если она проводится очень тщательно однако к ней лучше не прибегать или выполнять ее так, как это делается на производстве в настоящее время. По-видимому, сказанное относится также и к коррозионной усталости, особенно если учесть, что при шлифовке в поверхность могут оказаться втертыми посторонние вещества, например железные частички в нержавеющую сталь или алюминиевый сплав 44]. [c.666]

Сравнение износостойкости материалов, полученных при испытаниях на различных лабораторных установках и в реальных условиях работы лопаток асфальтосмесителя, показали, что различие в механизме изнашивания в лабораторных и реальных условиях эксплуатации является причиной недостаточно обоснованных выводов по выбору материала для конкретных деталей. Исследование энергии разрушения абразивных частиц, по разработанной методике с использованием усовершенствованной установки имитирующей условия заклинивания и дробления гранитных зёрен в зоне радиального зазора между рабочей кромкой и броней смесителя позволяет получить достоверные результаты о характере взаимодействия поверхности лопатки и абразивных частиц и полнее оценить вклад изнашивающей среды в процесс изнашивания детали. Таким образом, анализ данной проблемы показал, что только учёт всех обстоятельств изпашивапия, включающих свойства абразивных тел, внешние условия изнашивания характер воздействия изнашивающих сред, величины их давления на рабочую поверхность детали, температуру в месте их контакта, скорость перемещения и степень коррозионного воздействия на металл позволяет сформулировать требование по химическому составу и структуре, которым должен удовлетворять износостойкий материал. [c.55]

В случае агрессивного воздействия газового потока на поверхность лопаток, вызывающего обеднение поверхностного слоя легирующими элементами и, следовательно, изменение характеристики термоусталостной прочности материала, это влияние может быть учтено заменой единицы в правой части равенства (7.13) на 1/Л, где значение А определяется по данным соответствующих специальных испытаний (например, описанных в п. 6.2). Особенно больших значений может достигать величина А при эксплуатации лопаток в условиях длительных выдержек при imax, когда коррозионные повреждения развиваются избирательно - преимущественно по границам зерен. [c.460]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...