Олово Влияние высокой температуры

Олеиновая, стеариновая и особенно щавелевая кислоты сильно действуют на олово при высоких температурах. Фруктовые соки (лимонный, томатный, виноградный, яблочный) оказывают незначительное влияние на олово скорость коррозии олова в них при комнатной температуре равна 0,1—2,5 г/м -сутки. Однако при температуре кипения действие их возрастает более, чем в 10 раз. [c.457]

Несмотря на то что температура кипения олова 200° С, заметное испарение его начинается при 1200° С. Поэтому при сварке возможно испарение и сгорание олова. Выделяющееся олово под влиянием высокой температуры сгорает и образует на поверхности сварочной ванны серовато-белую иену. Бронза в жидком состоянии легко поглощает газы при испарении олова возникает пористость шва. Для уменьшения сгорания олова и его окисления необходимо в состав присадочного металла вводить раскислители в виде алюминия, фосфора, марганца. Наиболее распространенный состав прутка 95—96% Си 3—4% 5п 0,25—0,4% Р и др. При нагревании бронзы горелкой до температуры 500—600° С на поверхности детали появляются оловянные капли, которые при более высокой температуре сгорают, образуя белый осадок на поверхности металла. Максимальное выделение олова происходит при температуре 600° С. Окись олова, образующаяся на поверхности верхних слоев бронзы, приводит к ликвации. [c.86]

При нагреве теплопроводность сплавов, как и чистого титана, увеличивается. Уже при 500—600°С теплопроводность сплавов становится близкой к теплопроводности нелегированного титана, а при более высоких температурах в ряде случаев даже превышает ее. По данным [42], цирконий незначительно влияет на теплопроводность сплавов. Добавки 3—3,5% циркония к сплавам с 2,0 и 4,1 % алюминия снижают их теплопроводность при средних температурах не более чем на 2—3%. При высоких температурах уменьшение теплопроводности несколько больше, но даже и в этом случае ее снижение не более чем на 10—12%. Отрицательное влияние олова более значительно, чем влияние алюминия добавка 2% олова снижает теплопроводность титана при 200° С больше чем на 40%. В присутствии алюминия олово уменьшает теплопроводность сплавов в меньшей степени так, введение 5,5% олова в сплав с 2,0% алюминия приводит к снижению его теплопроводности на 12—14%. Замена циркония на олово в более сложных сплавах (например, в сплаве Ti—3,8А1—2,2Си—2,4Zr) также снижает его теплопроводность. [c.21]

Упрочняющее влияние циркония во всех температурных областях значительно меньше, чем ванадия и тем более алюминия (рис. 41, а). Заметное упрочнение имеет место при введении 8—10% циркония, особенно в области средних температур. Примерно аналогичным образом влияет на предел текучести титана и олово (рис. 41, б). В отличие от ванадия оба указанных элемента повышают предел текучести титана не только при низких и средних температурах, но и в области высоких температур. [c.99]

Влияние олова на предел текучести сплава титана с алюминием в области низких температур не отличается от его влияния на предел текучести титана в обоих случаях эффект упрочнения становится заметным при введении олова более 4—6%, причем увеличение содержания олова от 4 до 8% приводит к приросту предела текучести на 14—15 кгс/мм . Существенное изменение в упрочняющий эффект вносит присутствие алюминия в сплавах при испытании в области средних и высоких температур. Так, при 300° С увеличение содержания олова от 4 до 8% увеличивает предел текучести титана примерно на 10 кгс/мм , а сплава с алюминием — на 34 кгс/мм . При высоких температурах, в частности при 800° С, [c.101]

Влияние графита на процесс спекания бронзографитовых изделий проявляется лишь в механическом торможении диффузионных процессов в результате экранирования контактных участков металл - металл. Общий характер процесса перехода от смеси индивидуальных частиц к однородному материалу при спекании остается в присутствии графита неизменным, поскольку графит не взаимодействует ни с медью, ни с оловом завершение отдельных стадий спекания сдвигается в область более высоких температур. [c.47]

Вредное влияние на жаропрочность сплавов на никелевой основе оказывают очень небольшие примеси свинца, олова или сурьмы. Они располагаются преимущественно по границам зерен и ослабляют силы сцепления между ними при высоких температурах. [c.254]

В состав современных титановых сплавов входят легирующие элементы, обеспечивающие получение требуемой структуры и свойств, а также необходимой стабильности сплава при эксплуатации. В сплавы вводят один или несколько элементов, растворяющихся в твердом растворе и повышающих его прочность при обычных и высоких температурах. С повышением прочности сплава понижается его пластичность, особенно в тех случаях, когда вводимый легирующий элемент растворяется в титане неполностью и образует с ним химические соединения. Сильно понижают пластичность титановых сплавов железо и хром. Влияние этих элементов усиливается при их высоком содержании, когда образуются интерметаллиды. Умеренно действуют на интенсивность повышения прочности и понижения пластичности титановых сплавов олово и ванадий. ...... [c.17]

Прочностные свойства и сопротивление ползучести при высоких температурах наиболее сильно повышают олово и алюминий, а молибден и ниобий оказывают более энергичное упрочняющее действие при комнатной температуре. Олово нейтрализует вредное влияние азота и углерода на коррозионную стойкость циркония при работе в воде и водяном паре. Это действие усиливается при одновременном введении с оловом железа, никеля и хрома. [c.406]

Высокая стойкость циркония в деаэрированной горячей воде и паре представляет особую ценность при использовании в ядер-ной энергетике. Металл или его сплавы, как правило, заметно не разрушаются в течение длительного времени при температурах ниже 425 °С. Характерно, что скорость коррозии невелика в некоторый начальный период. Однако после определенной продолжительности контакта (от минут до нескольких лет — в зависимости от температуры) скорость коррозии резко возрастает. Как отмечают, это явление наблюдается на чистом и содержащем примеси цирконии после того, как потери металла достигают 3,5— 5,0 г/м . Аналогичное повторное ускорение окисления может происходить при еще больших потерях металла [55]. Если цирконий содержит примеси азота (>0,005 %) или углерода (>0,04 % то эти процессы протекают при более низких температурах [56 Негативное влияние азота ослабляют, легируя металл 1,5—2,5 % олова и уменьшая содержание железа, никеля и хрома. Такие сплавы называют циркалоями (см. выше). [c.380]

Влияние температуры на теплопроводность хорошо отожженного олова высокой чистоты показано ниже [c.198]

В этом плане и рассматриваются работы, проведенные за рубежом и в нашей стране. Известно, что при определении диэлектрических параметров материалов электроды должны обладать высокой электрической проводимостью, хорошо и надежно контактировать с образцом, не оказывая при этом на него отрицательного влияния (деформировать, вступать в химическое взаимодействие, диффундировать в толщину), не должны изменять свою форму и размеры под воздействием окружающих сред и температуры (плавиться, окисляться и т. д.). Применение жидких электродов из ртути и олова, используемых при измерении диэлектрических показателей слюд [16], нежелательно вследствие испарения первой и образования пористой оксидной пленки на поверхности олова, вносящих погрешности в результаты измерения сопротивления. Использование накладных электродов из пластин или фольги различных металлов (нержавеющая сталь, серебро, платина, платинородиевый сплав) [17, 22] также приводит к искажению результатов измерений [c.10]

Покрытия олово—висмут допускают очень узкий интервал содержания висмута в осадках 0,5—2,5 %. Вместе с тем детали контактов, как правило, покрываются насыпью в колоколах и барабанах, когда принципиально невозможно добиться равномерного распределения плотности тока, от которой существенно зависит содержание висмута в осадках. Поэтому количество висмута в покрытиях даже на одновременно обрабатываемых деталях может выходить за допустимые пределы. Так, при <0,5 % висмута в осадках положительное его влияние на свойства покрытий практически не проявляется, и в этом случае высокое качество лужения достигается только в случае свежеосажденных покрытий. Целесообразно применение покрытий олово—висмут пл = 230 °С) ограничить армируемыми контактными деталями, так как для этих деталей особое значение имеет соотношение температуры прессования (160—170 С) и температуры плавления покрытий. [c.257]

Легирующие элементы по-разному оказывают влияние на фазовый состав сплавов на основе титана. Такие элементы как алюминий, олово, цирконий и другие не изменяют кристаллического строения технического титана, для которого при нормальной температуре характерна а-фаза. Поэтому они называются -стабилизаторами. Большая группа элементов — марганец, молибден, ванадий, хром и другие — при добавлении в титан может сохранить при нормальной температуре высокотемпературную Р-фазу. Изменяя количество таких Р-стабилизаторов, можно получить двухфазный (сс Р)-сплав или даже однофазный р-сплав. Сплав последнего типа получается при высоком содержании элементов р-стабилизаторов. [c.654]

Карбид титана отличается высокой тугоплавкостью температура плавления его составляет более 3100° он хорошо сопротивляется окислению. Благородное влияние карбида титана на окалиностойкость сплавов объясняется образованием на их поверхности прочной газонепроницаемой окисной пленки Т10. Карбиды титана устойчивы против действия расплавленных металлов. Изделия из карбида титана не смачиваются и практически не взаимодействуют с расплавленными оловом, свинцом, висмутом, кадмием, цинком, алюминием. Кар- [c.113]

Влияние скорости движения воды осложняется присутствием в ней пузырьков воздуха, которые вообще способствуют эрозии пленок, и температурой, которая ускоряет разрушение пленок и коррозию. Однако имеются указания, согласно которым определенные сплавы (бронзы с высоким содержанием олова, алюминиевые латуни, сплавы меди с никелем) лучше удерживают на своей поверхности защитные пленки в тех случаях, когда вода содержит растворенный воздух и пузырьки воздуха. Для таких сплавов присутствие значительных количеств воздуха в воде может быть полезным. Присутствие в морской воде продуктов коррозии железа также способствует образованию на этих сплавах защитных пленок [20]. [c.417]

Двуокись олова (ЗпОг) лучший и непревзойденный глушитель для стекол и эмалей, которым она сообш,ает белоснежный вид. Двуокись олова представляет собой белый тонкий порошок, содержащий не менее 99,5—99,8% ЗпОг. Ее удельный вес равен 6,9—7,2. Лучшим размером зерен двуокиси олова считается I микрон, т. е. одна тысячная миллиметра. Под влиянием высокой температуры двуокись олова частично растворяется в эмали, причем улучшаются механические и термические свойства эмали, но степень заглушенности ее уменьшается. Растворимость двуокиси олова сильно зависит от состава эмали, причем глинозем уменьшает ее, а щелочи увеличивают. Двуокись олова не должна содержать металлическое олово. Содержание окислов свинца, сурьмы и железа допускается в пределах 0,02—0,05%. [c.24]

Это обстоятельство позволяет полагать, что положительное влияние никеля и других легирующих веществ с малым перенапряжением водорода на повышение коррозионной стойкости конструкционных материалов может быть вполне объяснено на основе теории эффективных катодных присадок, разработанной Н. Д. Тома-шовым [111,202]. Поданным К. Видема [111,157] смещение потенциала алюминия от стационарного значения в положительную сторону вызывает увеличение скорости коррозии металла. Это говорит о том, что при температуре 200° С в отличие от комнатных температур, стационарный потенциал алюминия соответствует активной области. При введении в.алюминий легирующих компонентов с малым перенапряжением реакции разряда ионов водорода и ионизации кислорода, скорость катодного процесса увеличивается, что приводит к смещению стационарного потенциала металла в положительную сторону. При этом достигаются значения потенциала, соответствующие области пассивации, а скорость коррозии алюминия значительно снижается. Аналогичного эффекта можно добиться, поляризуя металл анодно. Действительно, анодная поляризация улучшает коррозионную стойкость алюминия в дистиллированной воде при температуре 325° С, а катодная поляризация в этом случае увеличивает скорость коррозии [111,193]. На основании изложенного можно полагать, что те легирующие компоненты с введением которых скорость коррозии алюминия при низких температурах (медь, никель, железо и др.) увеличивалась, при высоких температурах должны способствовать увеличению коррозионной стойкости металла. Приведенные рассуждения подкрепляются следующими экспериментальными данными. Ж- Е. ДрейлииВ. Е. Разер [111,193] измеряли стационарный потенциал алюминиевых сплавов в дистиллированной воде при температуре 200° С. Электродом сравнения служил образец из нержавеющей стали. Стационарный потенциал алюминиевого сплава с концентрацией 5,7% никеля оказался на 0,16 б положительнее, чем стационарный потенциал алюминиевого сплава 1100. При катодной поляризации с плотностью тока Ъмш1см-потенциал сплава 11(Ю смещался в отрицательную сторону на 1,2б, в то время как смещение потенциала сплавов, легированных 11,7% кремния, составляло 0,34 б, а сплавов, легированных 5,7% никеля, 0,12 б, что является косвенным показателем того, что на двух последних сплавах скорость катодного процесса больше, чем на алюминиевом сплаве 1100. С точки зрения теории эффективных катодных присадок, легирование платиной и медью должно оказывать положительное действие на коррозионную стойкость алюминия. В самом деле, с введением в алюминий 2% платины или меди коррозионная стойкость последнего в дистиллированной воде при 315° С значительно увеличивается [111, 193]. С этих же позиций легирование свинцом, оловом, висмутом и кадмием не должно улучшать коррозионной стойкости алюминия, что и подтверждается экспериментальной проверкой [111,193]. Как установлено К. М. Карлсеном [111,173], [c.198]

Эти же авторы установили, что пленка, образовавшаяся на цирконии в воде при температуре 328 С, разрушается в процессе катодной поляризации образца, как при температуре испытаний, так и при комнатной. Однако прямой зависимости между повреждением пленки и количеством выделившегося водорода нет. Как указывалось выше, увеличение содержания водорода в цирконии до 50 мг кг на его коррозионной стойкости в воде при высокой температуре не отражается. В паре при температуре 370° С у циркония с концентрацией 10 000 мг кг водорода, увеличение массы за 42 суток в три раза превышало это увеличение при концентрации водорода в цирконии 4 мг1кг. Из имеющихся данных невозможно установить, как диффундирует водород через окисную пленку к металлу — в виде молекулы или в виде иона. Томас [111,234] считает, что меньшее поглощение водорода сплавами циркония с оловом объясняется уменьшением скорости диффузии водорода под влиянием стремления ионов и п" к ассоциации в окисной решетке. Образование же гидридов циркония на поверхности раздела металл — окисел может привести к нарушению сцепления окисного слоя с поверхностью металла и в результате — к более быстрой точечной коррозии, а иногда — к разрыхлению окисла. В последнем случае образование гидрида является причиной перехода от первоначальной (небольшой) скорости коррозии к последующему быстрому разрушению. Другие исследователи полагают, что гидридные включения способствуют защите циркония от коррозии в пределах ограниченной области, а коррозионно стойкий материал защищается равномерно распределенными включениями. При распределении же включений лишь по границам зерен цирконий корродирует интенсивно. [c.222]

Олово применяется в основном как легирующий компонент и как защитное покрытие на стальных, медных и латунных изделиях. Оно проявляет высокую коррозионную стойкость в возд) хе, природных водах и в средах пищевой промышленности (малая токсичность продуктов коррозии). Под действием загрязненного воздуха (SOj, хлориды, HiS) покрытия быстро тускнеют или темнеют.Под влиянием низкой температуры обычная модификащ1я олова (белое олово) может превратиться в серый порошок (серое олово), при этом оловянное noR-рытие теряет свои защитные свойства. Это явление называется "оловянной чумой", так как разрушение может перебрасываться на оловянные предметы, соприкасающиеся с "зараженным" предметом или находящиеся рядом с ним. [c.89]

Для получения высокой окалиностойкости никель легируют хромом ( 20%), а для повышения жаропрочности — титаном (1,0—2,8 %) и алюминием (0,55—5,5 %). В этом случае при старении закаленного сплава образуется интерметаллидная у -фаза типа Nig (Ti, Al), когерентно связанная с основным у-раствором, а также карбиды Ti и нитриды TiN, увеличивающие прочность при высоких температурах. Дальнейшее увеличение жаропрочности достигается легированием сплавов молибденом и вольфрамом, повышающими температуру рекристаллизации и затрудняющими процесс диффузии в твердом растворе, который необходим для коагуляции избыточных фаз и рекристаллизации. Добавление к сложнолегированным сплавам кобальта еще больше увеличивает жаропрочность и технологическую пластичность сплавов. Для упрочнения границ зерен у-раствора сплав легируют бором и цирконием. Они устраняют вредное влияние примесей, связывая их с тугоплавкими соединениями. Примеси серы, сурьмы, свинца и олова понижают жаропрочность сплавов и затрудняют их обработку давлением. В связи с этим для повышения жаропрочности при выплавке жаропрочных сплавов необходимо применять возможно более чистые шихтовые материалы, свободные от вредных легкоплавких примесей. [c.310]

При исследовании двойных сплавов было найдено, что сплавы индия со свинцом тверже и прочнее почти всех остальных сплавов этого металла и имеют более высокие температуры плавления, чем другие сплавы. Среди сплавов на основе индия самую большую твердость имеют сплавы с висмутом. затем следуют сплавы с кадмием и свиицом. Это было обнаружено в области твердого раствора индия. Олово, обладающее наименьшей растворимостью в индии при комнатной температуре, меньше всех других металлов повышает прочность и твердость. Индий оказывает наибольшее влияние на повып1еиие твердости олова. Несколько меньше индий влияет на повышение твердости свинца, но, поскольку растворимость индия в свинце значительно выше, максимальные твердость и прочность твердого раствора [c.227]

Несмотря на некоторые предупредительные меры, цветные металлы попадают из шнхты и ферросплавов (а иногда из шлаков и флюсов) в нержавеющую сталь II серьезно ухудшают ее пластичность. М. В. Приданцев и др. [114] объясняют это тем, что цветные примеси, например свинец и его легкоплавкие соединения, располагаются по границам первичных кристаллов в литом состоянии, ослабляют межзеренную связь, вследствие чего при последующей пластической деформации возникают грубые межкристаллитпые трещины. Наиболее отрицательное влияние на свойства сталей при высоких температурах оказывают легкоплавкие примеси, имеющие высокую температуру кипения, некоторую растворимость в жидком состоянии и отсутствие растворимости в твердом. По степени воздействия эти примеси располагаются в следующем порядке висмут, затем свинец, несколько меньшее влияние оказывают сурьма, олово и цинк. Чем больше легирована сталь, особенно никелем, тем меньше в ней должно содержаться свинца. [c.187]

Установлено, что в большинстве случаев скорость коррозии сильно уменьшается при добавке сернокислых солей железа, марганца, аммония, натрия, никеля, меди и олова. Добавка этих солей весьма эффективна при комнатных температурах, но с повышением температуры испытаний эффективность уменьшается. Наибольшее влияние на уменьшение скорости коррозии при комнатной и высоких температурах оказывает присадка сернокислой меди, что было установлено Монипени [440]. [c.612]

Хотя прямое влияние рассеяния на примесях устраняется путем экстраполяции результатов к нулевой концентрации примесей, лучше будет иметь некоторое представление о величине этого эффекта. Примеси оказывают наибольшее влияние на теплопроводность в промежуточной области температур, так как при высоких температурах главный вклад дают П-про-цессы, а при низких — электрон-фононные взаимодействия. Гарбер и др. [76] показали, что при 70 К тепловое сопротивление, обусловленное присутствием в меди 0,65% олова, составляет примерно 40% от теплового сопротивления, обусловленного П-процессами. Ниже 30 К начинает преобладать электрон-фононное рассеяние. Таким образом, спокойно можно считать, что в металлах обычной чистоты примеси не дают существенного вклада в решеточное тепловое сопротивление даже в области температур, лежащей между областями, где доминируют П-процессы и рассеяние на электронах. [c.232]

Вклад электройной теплоемкости необходимо также учитывать при рассмотрении структуры элементов, расположенных в начале лантанидного и актинидного рядов у которых энергии уровней ns, п — )d и (и — 2)/ почти одинаковы. Однако из-за сложности электронной структуры указанных элементов количественные расчеты энергии пока не проведены. Кисслинг [2] высказал предполол ение, что тенденция к образованию структур с различной последовательностью чередования плотноупакованных плоскостей, наблюдаемая у редкоземельных элементов, может быть связана с проявлением поляризационных сил, возникающих за счет взаимодействия между незаполненными 4/-уровнями. С понижением температуры влияние этих сил уменьшается, в результате чего у редкоземельных элементов возможно образование более характерных для металлов структур. В противоположность редкоземельным элементам у актинидов при высоких температурах образуются типичные металлические структуры, но наличие сложных структур при низких температурах указывает на то, что при этом характер связи между атомами не является чисто металлическим. Такой переход от металлического типа связи к более ковалентному при понижении температуры наблюдается также у марганца и олова. Плутоний может служить н аиболее яркой иллюстрацией этого, так как он имеет шесть различных модификаций. Однако, несмотря на отмеченную выше закономерность, связанную с усилением металлических свойств актинидов при повышении температуры, у б- и б -модификаций плутония, построенных на базе кубической гранецентрированной решетки, наблюдается наличие отрицательного коэффициента термического расширения, а также высокого удельного электросопротивления. Кроме того, при переходе от менее металлических к более металлическим модификациям плутония наблюдается заметное изменение атомного объема и соответственно плотности. [c.38]

В качестве другой горофнльной добавки взято олово, имеющее по сравнению с мышьяком более высокую (в 200 раз) растворимость в свинце. Исследовали сплавы, содержащие 1,9 % (предел растворимости при 300 К) и 0,4% 8п. Температурные зависимости параметров Оо и К для этих сплавов представлены на рис. 4.11 и 4.12. Видно, что для Оо (рис. 4.11, а 4.12, а) при низких и умеренных температурах (77- 300 К) наблюдаются аномалии температурной зависпмости, проявляющиеся в наличии максимума на кривых оо(Г) при 300 К. Для зависимости К Т) (рис. 4.11,6 4.12,6) в низкотемпературной области наблюдается обратное, по сравнению со свинцом и сплавом РЬ — Ав, влияние степени деформации — она тем выше, чем больше е. Как и для сплава РЬ — Аз, на кривых К Т) при низких температурах имеется максимум, выраженный тем сильнее, чом меньше е. При высоких температурах закономерности изменения ж К с, температурой такие же, как и для свинца. [c.92]

В этом случае при старении закаленного сплава в основном Y-твердом растворе образуется интерметал-лидная "у -фаза типа Nig (Ti, Al)], а также карбиды Ti и нитриды TiN, увеличивающие прочность при высоких температурах. Дальнейший рост жаропрочности достигается легированием сплавов 2,0—11 % Мо и 2,0—11 % W, повышающими температуру рекристаллизации и затрудняющими процесс диффузии в твердом растворе, определяющий коагуляцию избыточных фаз и рекристаллизацию. Добавление к сложнолеги-эованным сплавам 4—16 % Со еще больше увелячи-г. ет жаропрочность и технологическую пластичность .плавов. Для упрочнения границ зерен у-твердого раствора сплав легируют бором и цирконием. Они устраняют вредное влияние примесей, связывая их в тугоплавкие соединения. Примеси серы, сурьмы, свинца и олова понижают жаропрочность сплавов и затрудняют их обработку давлением. [c.233]

Подобная зависимость приблизительно выполняется для олова [114] п таллия [131], но свинцу [153], по-видимому, соответствует более высокое значение показателя степени, равное 0,73. Рейнольдс и др. [180] распространили эксперименты на область низких температур их данные подтвердили параболический вид кривой критического поля для ртути. Влияние изотопического состава заключается только в изменении критического поля при 0° К, причем прогсорционально ему изменяется и величина 7 р., так что отношение остается постоянным для различных изотопов. Таким образом, пз [c.638]

Характерным для МПС, в отличие от ньютоновских сред, является аномальное их поведение при малых градиентах скорости сдвига, которое выражается в уменьшении вязкости с увеличением скорости сдвига. Кривые течения т (7) при Т = onst имеют явную нелинейность. Это можно объяснить проявлением пристенного эффекта, который обычно наблюдается для всякой дисперсной системы, имеющей предел прочности. Большинство авторов объясняет его уменьшением концентрации частиц дисперсной фазы в тонком пристенном слое толщ,иной в 2—10 мкм по сравнению с концентрацией их в ядре потока, т. е. в области более высоких скоростей течения. Интенсивность влияния пристенного эффекта на течение МПС зависит от концентрации частиц дисперсной фазы в объеме (ядре течения) и пристенном слое смазки, степени дисперсности структурных элементов, вязкости масляной основы и пластической вязкости смазки. Повышение дисперсности частиц смазки приводит к снижению пристенного эффекта. Толщина пристенного слоя не оказывает суш,ественного влияния на интенсивность проявления пристенного эффекта при течении смазок как в капиллярах, так и в кольцевых зазорах. Повышение концентрации металлических наполнителей в смазках увеличивает показатели консистенции и интенсивность проявления пристенного эффекта. Так, повышение концентрации порошков олова в смазке с 10 до 40 мас.% приводит к возрастанию вязкости в 1,5—2 раза. С ростом температуры интенсивность пристенного эффекта МПС снижается, а начало линейного участка кривой течения смещается в сторону меньших скоростей сдвига. Следовательно, при анализе работы МПС в подшипниках скольжения, когда зазоры между цапфой и вкладышем становятся соизмеримыми с характерными размерами дисперсных частиц наполнителя, надо учитывать аномалии течения, обусловленные пристенным эффектом. [c.70]

В связи с изготовлением биметаллических вкладышей начала успешно применяться новая группа высоколегированных алюминиево-оловянных сплавов. Особенностью этих сплавов (99,5% олова и 0,5% алюминия) является наличие в их структуре большого количества мягкой, легкоплавкой эвтектики, механические и физические свойства которой весьма близки к чистому олову. Антифрикционные свойства высокооловянистых алюминиевых сплавов близки к свойствам баббитов. Конструкционная прочность подшипника из такого сплава обеспечивается стальной основой, а усталостная прочность в большой мере — состоянием алюминиевого сплава с оловом. Рядом исследований показано, что от размера, количества и характера распределения оловянистой составляющей двойных и более легированных сплавов в значительной мере зависят их антифрикционные и механические свойства, особенно усталостная прочность. С увеличением содержания олова в сплавах наблюдается тенденция к образованию междендритной и межэеренной непрерывной сетки олова. Эту тенденцию в некоторой области концентрации можно устранить применением повышенной скорости кристаллизации, а также путем добавок никеля и меди. При содержании олова около 20% и более оловянистая эвтектика образует непрерывную сетку при всех условиях охлаждения и легирования. Большое влияние на структуру сплава оказывает режим термической обработки. В случае применения отжига выше температуры рекристаллизации сплава (350° С) оловянистая эвтектика в сплавах, содержащих даже менее 20% олова, распределяется в форме непрерывной сетки. Как показали исследования, применением холодной деформации с последующей рекристаллизацией можно добиться дискретного распределения оловянистой эвтектики в сплавах, содержащих до 30% олова. При этом характер и величина включений оловянистой фазы зависят от степени холодной деформации и температуры отжига. Чем выше первая и ниже вторая, тем более дискретна структура сплава. В случае дискретной формы оловянистой фазы усталостная прочность сплавов значительно возрастет, превышая усталостную прочность свинцовистых бинарных бронз. Антифрикционные свойства сохраняются на высоком уровне и характеризуются низким коэффициентом трения с высокой устойчивостью против заедания. [c.120]

Очень большое влияние на свойства жаропрочных сталей и сплавов оказывают даже ничтожно малые количества легкоплавких примесей — олова, свинца, висмута, сурьмы, серы, фосфора и др., а также газов — кислорода, водорода. Сосредоточиваясь преимущественно на границах зерен у-твердого раствора, они резко снижают межкристаллическую прочность сплава, вызывая его преждевременное разрушение под действием температуры и нагрузки. Например, увеличение содержания сурьмы или свинца от 0,002 до 0,004% приводит более чем к двукратному падению жаропрочности никелевого сплава ЭИ437. Еще не так давно вопросы чистоты, касающиеся легкоплавких п 5имесей жаропрочных аустенитных сталей и сплавов, не привле-ка ли к себе внимания. Теперь однозначно установлено, что непременным условием получения стабильно высоких жаропрочных свойств является чистота шихтовых материалов и применение современных способов выплавки и обработки сталей и сплавов. На этом вопросе автор специально остановится в гл. VHI. Данные [c.47]

Принципиально аналогичным образом влияют указанные примеси и на развитие обратимой отпускной хрупкости более сложных по составу сложнолегированных конструкционных сплавов, Охрупчивающее влияние примесей в конструкционных сталях проявляется при развитии обратимой отпускной хрупкости как в процессе замедленного охлаждения от температуры высокого отпуска, так и при изотермических выдержках в опасном интервала температур. Так, при исследовании отпускной хрупкости, развивающейся в результате замедленного охлаждения хромомарганцевой стали типа 35ХГ (0,35 % С 0,30 % 81 1,1 % Сг 0,8 % Мп при концентрациях сурьмы, мышьяка и олова около 0,001 %) установлено [7] резкое повышение степени охрупчивания во всем исследованном диапазоне скоростей охлаждения (0,17- [c.37]

Свойства сплавов существенно меняются в зависимости от способа литья — они тем выше, чем больше скорость кристаллизации и питание кристаллизующего слоя. Как правило, наиболее высокие характеристики достигаются при кокильном литье. Свойства отдельно отлитых образцов могут в два раза превосходить свойства кристаллизовавшихся наиболее медленно или плохо питаемых частей отливки. Некоторые элементы благоприятно действуют на одни сплавы, но вредно на другие. Кремний снижает прочность сплавов А1—Mg. Примесь цинка ухудшает механические свойства сплавов систем А1—51 и А1—Си. Олово и свинец уже в десятых долях процента значительно уменьшают температуру начала плавления сплавов. Вредное влияние на силумины оказьшает железо, вызывающее образование хрупкой эвтектики А1—51—Ре, кристаллизующейся в виде пластин. Содержание железа регулируется в зависимости от способа литья оно максимально при литье под давлением и в кокиль и сильно снижено при литье в землю. [c.22]

Следует отметить, что содержащийся в сере остаток свободной, не связанной химически с каучуком серы мол<ет вступать в реакцию с медью, соприкасающейся с резиной, в особенности при повышенной температуре. При этом образуется вещество черного цвета — сернистая медь Си8. При этом полезное сечение медного проводника (если мы рассматриваем медный провод, изолированный резиной и нагреваемый проходящим по нему током) уменьшается, плотность тока и нагрев в поврежденном месте увеличиваются, и явление перехода меди в сернистую медь идет еще более ускоренно. Поэтому недопустимо непосредственно накладывать содержащую свободную серу резиновую изоляцию на медную жилу кабельного изделия предварительно медь покрывают слоем так называемого разделителя, например олова или другого не подверженного влиянию серы металла или (в кабельных изделиях большого сечения) бумажной обмоткой. На алюминиевые провода резина может накладываться непосредственно, так как алюминий не имеет выраженной склонности к соединению с серой. В последнее время широко применяется т и у р а м О в а я резина, при изготовлении которой для вулканизации берется не чистая сера, а тиурам — одно из содержащих серу органических соединений. Тиурамовая резина вообще более устойчива к тепловому старению, чем обычная резина, и выдерживает несколько более высокие рабочие температуры. Кроме того, [c.162]

Потенциал пробоя иелегированиого циркония, выплавленного из циркониевой губки, полученной по методу Кролла, быстро достигается прн экспозиции в паре или горячей воде при рабочих температурах реакторов. Еще в ранних исследованиях, проведенных в США, было установлено, что такое поведение объясняется почти неизбежным присутствием в металле азота, вредное воздействие которого можно компенсировать введением добавок олова [71] — так был создан сплав Циркалой 2, содержащий примерно 1,5% 8п, 0,1% Ре, 0,1% Сг и 0,05% N1, предназначенный для водоохлаждаемых реакторов. Известно, однако, что даже в случае применения этого сплава на стойкость конструкции оказывают влияние технологические операции обработки материала в ходе его изготовления. По этой причине используется строгая система коррозионных испытаний [72, 73], назначение которой — подтвердить сохранение высокой коррозионной стойкости заготовок и конечной продукции. Испытания включают выдержку тщательно подготовленных образцов в течение 14 сут в автоклаве в атмосфере чистого водяного пара при температуре 400° С и давлении 10 МН/м . Материал удовлетворительного качества после таких испытаний имеет прирост массы 28 10 мг/дм и покрыт глянцевой черной пленкой. Неудовлетворительное качество материала обнаруживает себя высоким значением прироста массы (достигающим 100 мг/дм2), а также внешним видом поверхностной пленки, состоящей из белого продукта коррозии. [c.201]

Хорошая стойкость циркония вдеаэрированной горячей воде и паре представляет особый интерес для ядерной энергетики. Металл или его сплавы могут находиться при температурах ниже 425 °С обычно в течение длительного времени без явно выраженной коррозии. Скорость воздействия сначала низкая, но после выдержки продолжительностью от минут до лет в зависимости от температуры скорость внезапно возрастает. Считают, что это явление возникает и у чистого и у загрязненного циркония после увеличения массы на 35—50 мг/ дм . Подобное увеличение скорости окисления может происходить и при более высоких приростах в массе [12]. Если цирконий загрязнен азотом (>0,005%) или углеродом (>0,04%), увеличение скорости коррозии может произойти при более низких температурах. Опасное влияние азота в этом отношении понижается легированием оловом от 1,5 до 2,5% в комбинации с меньшими количествами Fe, Ni и Сг. Такие сплавы называются циркаллой. [c.300]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...