Олово температуры

При изготовлении баббитов с меньшим содержанием олова (типа Б-16, Б-10 и т. п.) часто вводят в качестве составляющей шихты отходы или баббитный лом либо составляют шихту из чистых металлов [29]. Во втором случае загружают сначала лигатуру, сурьму и часть олова. После того как содержимое котла расплавится, вводят свинец и расплавляют остальную часть олова. Температура разливки 500—520° С. Температура максимального нагрева 570°. Если же применяют отходы и лом (допускается до 500/д от всего количества шихты), то вначале загружают в котёл лигатуру, сурьму и часть (обычно не менее половины) отходов, предварительно переплавленных и очищенных. После расплавления вводят остальную часть переплавленных отходов, затем свинец и, наконец, олово. Сплав тщательно очищают нашатырём и перемешивают. [c.197]

Лед (температура таяния) 0 Олово (температура плав- 231,84 [c.398]

После расплавления олово (температура плавления 232 °С) втягивается капиллярными силами в микропоры между частицами более тугоплавкой меди (температура плавления 1083°С), растекается по поверхности этих частиц и обволакивает их тонкой пленкой. В дальнейшем с повышением температуры усиливается диффузионное проникновение олова в медь, приводящее к образованию новых фаз и в конечном итоге - к образованию однородного а-твердого раствора (при содержании олова в шихте до 14 %). По другим данным, такое представление не очень отвечает действительности, так как образующаяся жидкая фаза должна немедленно обволакиваться тонким, но быстро растущим слоем твердой л-фазы (60,9 % Sn, 39,1 % Си), возникающей в результате растворения меди в олове, которая препятствует растеканию олова. Позтому сколько-нибудь длительное существование жидкой фазы при температурах выше 232 °С невозможно, так как л-фаза вскоре исчезает (еще до температуры ее плавления) и сменяется более тугоплавкими фазами е (38,4 % Sn 61,6 % Си) и 5 (31,8% Sn 68,2% Си). Последняя же разрушается с образованием а-твердого раствора при 580 -640 С, т.е. опять-таки ниже температуры плавления зтой фазы. Эти температурные границы образования и разрушения новых фаз носят условный характер, так как существенно зависят от продолжительности выдержки заготовок при заданной температуре. [c.47]

Все ковалентные структуры следуют правилу (8—N), т. е. каждый атом имеет (8 — N) ближайших соседей N — порядковый номер группы). С увеличением атомного номера для элементов данной группы прочность ковалентной связи и тенденция к образованию решетки по правилу (8—N) уменьшаются. Так, элементы IV группы — углерод, кремний, германий, олово (серое)— имеют одинаковую тетраэдрическую решетку алмаза, а их температуры плавления соответственно равны 5000, 1420, 960 и 232°С (последняя температура приведена для белого олова температура перехода белого олова в серое составляет 13° С). Свинец (та же группа, VI период) является металлом. [c.20]

Лужение жести осуществляется горячим и электролитическим способами. Горячее лужение производится в листах (карточках). Первая операция лужения — электролитическое травление в 0,5— 1,5%-ном растворе НС1 при постоянном токе 100—300 А и напряжении 6—12 В. После травления листы промывают во флюсовой коробке лудильной машины с расплавленным хлористым цинком, где происходят процессы высушивания и очистки главным образом от окислов. Затем листы подают в ванну с расплавленным оловом, температура которого 300—320° С. Большое значение имеет скорость прохождения листа через ванну. Скорость должна быть достаточной, чтобы слой олова был тонким и равномерным. Луженые листы затем поступают в промывочную машину, где с них удаляют пальмовое масло, нанесенное после лудильной ванны. После промывки и сушки листы протирают и полируют. [c.182]

Металлические покрытия горячим методом наносят на изделие или заготовку путем их погружения на несколько секунд в ванну с расплавленным металлом. Этим способом на изделия наносят цинк (температура плавления 419°С), олово (температура плавления 232°С), свинец (температура плавления 327°С), алюминий (температура плавления 658°С), т. е. металлы, имеющие низкую температуру плавления. Перед нанесением на изделие покрытия его обрабатывают флюсом, например, состоящим из 55,4% хлористого аммония, 6% глицерина, 38,4% хлористого цинка. Флюс защищает расплав от окисления и, кро.ме того, удаляет с поверхности оксидные и другие пленки, что улучшает адгезию металла с металлом покрытия. [c.116]

Интересной областью термохимии, возникшей в самые последние годы, является измерение энтальпий процессов, в которых в качестве жидкого реагента используют расплавленные металлы. Известно несколько работ, в которых в качестве одного из реагентов фигурирует жидкое олово появилась работа и с использованием жидкого алюминия. Эти работы интересны прежде всего тем, что они являются примерами проведения не только самой химической реакции (как, например, при сжигании веществ в калориметрической бомбе), а и всего термохимического измерения при температуре, значительно отличающейся от комнатной. Так, при работе с жидким оловом температура измерений лежит около 250°, а в случае жидкого алюминия достигает 800° С. Вследствие такой необычно высокой температуры проведения измерений энтальпий химических реакций создаются дополнительные методические трудности, однако несомненное достоинство работ с расплавленными металлами — это дальнейшее расширение круга процессов и веществ, подвергаемых термохимическим исследованиям. Чаще всего этим методом измеряют энтальпии реакций с расплавленными металлами интерметаллических соединений, рассчитывая затем из результатов измерений их энтальпии образования. Этот метод позволяет получать одни из [наиболее точных величин энтальпий образования интерметаллических соединений. [c.176]

Переход от хрупкости к пластичности для амальгамированных монокристаллов олова заметно отличается от аналогичного перехода для амальгамированного цинка в том отношении, что для олова температура этого перехода при данной скорости [c.213]

В табл. 11 приведены значения вертикальной составляющей усилия при резании олова (температура плавления 232 ), кадмия (321°) свинца (327 ), цинка (419,5°), алюминия (660 ) и меди (1083°) по опытам автора. [c.72]

Как уже было сказано, под горячей обработкой давлением подразумевается такая обработка, после которой достигнутое в процессе деформации упрочнение почти полностью устраняется процессами, самопроизвольно протекающими после окончания деформации. Из рассмотрения процесса холодной обработки давлением следует, что уничтожение упрочнения (наклепа) достигается рекристаллизацией. Поэтому, если вести процесс деформации выше температуры рекристаллизации, упрочнения не произойдет, так как возникающий наклеп будет уничтожаться самопроизвольно протекающей при данных температурах рекристаллизацией. Из этого следует, что нижней границей области горячей обработки давлением должна являться температура рекристаллизации. Так как у некоторых легкоплавких металлов (свинец, олово) температура рекристаллизации лежит ниже нуля, то деформация таких металлов при комнатной температуре будет являться горячей обработкой давлением. Для стали обработка при 500° будет являться горячей обработкой, а при 400° — холодной обработкой. Практически для стали нижняя граница области горячей обработки или, иначе, температура окончания горячей обработки лежит значительно выше температуры рекристаллизации. Для доэвтектоидной стали эта температура определяется линией 03 диаграммы железо — углерод, т. е. процесс горячей деформации происходит со сталью, находящейся в области однородного твердого раствора (аустенита). Это объясняется тем, что в состоянии аустенита сталь является наиболее пластичной. [c.196]

Практически этим методом железо защищается от коррозии цинком (температура плавления 419°), оловом (температура плавления 232°) и свинцом (температура плавления 327°). [c.285]

Низкая прочность (твердость) при комнатной температуре легкоплавких металлов (олова, свинца и т. д.) является следствием главным образом того, что комнатная температура для этих металлов менее удалена от температуры плавления, чем у тугоплавких металлов. [c.42]

Пользуясь коэффициентом а, легко подсчитать температуру рекристаллизации металлов обычной чистоты для железа она будет около 450°С, для меди около 270°С, для алюминия скола 5°С. Для таких легкоплавких металлов, как цинк, олово, свинец, температура рекристаллизации ниже комнатной. [c.87]

Кристаллизация сплава с 50% Sn, 30% РЬ и 20% Bi (см. рис. 123. точка D) начнется выделением олова при температуре между 150 и 180°С (ближе к 180°С). Когда точка, изображающая состав жидкости, достигнет линии ЕзЕ (в точке 0 , которая соответствует температуре около 145°С), жидкая фаза будет содержать 30% Sn, 42% РЬ и 28% Bi. Здесь начнется кристаллизация двойной эвтектики Pb-j-Sn, и состав жидкости будет изменяться по кривой ЕзЕ вплоть до точки Е, лежащей при 96°С (в жидкости, отвечающей этой точке, содержится 16% Sn, 32% РЬ и 52% Bi). iB этой точке при постоянной температуре заканчивается кристаллизация. Сплав указанного состава самый легкоплавкий, температура начала и конца кристаллизации этого силана 96°С, тогда как температуры плавления чистых компонентов значительно выще . [c.152]

Кроме того, олово 01 и 02, а также более низких сортов (03 -98.35<1/о Sn и 04-96,25% Sn) применяют для пайки и для изготовления баббитов и припоев. Прочность олова при комнатной температуре составляет около 2,5 кгс/ [c.625]

К таким сплавам относят обычно сплавы с температурой плавления ниже 230°С (т. е. ниже температуры плавления олова). Компонентами этих сплавов являются металлы, имеющие низкую температуру плавления (свинец, олово, висмут, индий, ртуть). Легкоплавкие компоненты подбирают, как правило, в сочетаниях, обеспечивающих образование многофазной многокомпонентной эвтектики, состоящей из двух, трех и более фаз. [c.626]

Изделия из алюминия и его сплавов паяют с припоями на алюминиевой основе с кремнием, медью, оловом и другими металлами. Магний и его сплавы паяют припоями на основе магния с добавками алюминия, меди, марганца и цинка. Изделия из коррозионно-стойких сталей и жаропрочных сплавов, работающих при высоких температурах (выше 500 °С), паяют тугоплавкими припоями на основе железа, марганца, никеля, кобальта, титана, циркония, гафния, ниобия и палладия. [c.240]

ТОЛЬКО немногие капсульные низкотемпературные платиновые термометры сопротивления могут работать при температурах выше точки затвердевания олова (231 °С) и, таким образом, для определения коэффициентов а и б требуются измерения [c.151]

Интенсивное изучение методов и техники точной реализации точек плавления и затвердевания металлов было проведено авторами работ [47—50] и [52—56]. Предел воспроизводимости, достигнутый при реализации точек затвердевания металлов, определяется скорее совершенством термометров, используемых для фиксации переходов, чем самими металлами. Необходимость обеспечить достаточную глубину погружения термометра в среду с измеряемой температурой является сложной проблемой (см. гл. 5). В зависимости от конструкции термометра требуется его погружение в зону однородных температур в пределах от 10 до 20 см, чтобы чувствительный элемент в пределах 0,5 мК соответствовал температуре окружения. Поскольку разница АТ между температурой чувствительного элемента и температурой окружения экспоненциально уменьшается с глубиной погружения, нет больших различий в глубине погружения для точки таяния льда, точки затвердевания олова и даже золота. Увеличение глубины погружения для разных конструкций термометров на 1,5—3 см приводит к уменьшению АТ примерно в 10 раз. В точках затвердевания металлов обычно можно обеспечить достаточную глубину погружения, однако при измерении платиновым термометром сопротивления температур других объектов всегда важным ограничением является однородность их температур. Поэтому выше 500 °С платиновым термометром трудно измерить температуру тела с точностью лучше 50 мК. Отметим в этой связи эффективность применения тепловых трубок для увеличения области очень однородной температуры. [c.169]

Контактное оловянирование стальных деталей проводят в насыщенном растворе сегнетовой соли с добавкой 2—5 г/л двуххлористого олова. Температура раствора 80—90° С. Время выдержки 3—5 мин. Процесс ведут в оцинкованных корзинах при периодическом встряхивании. [c.79]

Антифрикционные сплавы применяют для заливки подшипников с целью уменьшить трение, износ и нагрев трущихся поверхностей. К таким сплавам относятся высокооловя-нистый баббит Б-83 (83% олова, температура плавления 370°С) и баббиты на свинцовистой основе БН и БТ (температура плавления 400°С). [c.339]

Приведенная методика расчета применима к любому бинарному сплаву, для которого выполняется закон Рауля. Рассмотрим в качестве примера сплав 5п-РЬ. На рис. 82 приведена полученная расчетным путем зависимость процентного содержания олова в покрытии от времени при полном испарении навесок оловянносвинцовых сплавов ПОС-20, ПОС-40, ПОС-60 и ПОС-80, содержащих 20, 40, 60 и 80% олова. Температура испарения принята равной 1500°С. [c.157]

Двуокись углерода (температура возгонки). ................ Ртуть (температура плавления).... Лед (температура таяния)....... На2 О4-10Н2О (температура превращения). ................. МпС12-2НгО температура превращения). ................. —78,51 —38,83 0.00 32,38 50,09 Конденсация водяного пара 7Ш мм рт. ст.).............. Нафталин (температура кипения) Олово (температура плавления). . Бензофенон (температура кипения). ............... 100 217,96 231,84 305,9 444.6 [c.11]

При наличии большого износа баббитового слоя прежде всего выплавляют старый баббит путем погружения подшипника в тигель с расплавленным баббитом (при t = 300-5-400°) или нагрева паяльной лампой (пламя должно направляться на корпус, а не на баббит, во избежание его окисления) затем поверхность прилегания баббита очищают от масла, окиси и грязи. 5сли новый слой баббита не припаивается к подшипнику, а удерживается в нем при помощи углублений круглых или в виде ласточкина хвоста , которые он заполняет, поверхность подшипника должна сначала лудиться (предварительно протравливается нашатырем). Для полуды применяют чистое олово (температура плавления 350°) или 50% -ный сплав олова со свинцом (280—320°), в который погружают подшипник на 2—3 мин. На луженой поверхности не должно быть желтизны, что указывало бы на перегрев металла в этом случае вторично производят лужение. Заливают баббит при температуре 420—430° в еще не остывший корпус (280°). При отсутствии пирометра температуру расплавленного баббита проверяют лучинкой (сечением 15 X 2,5 мм), которая при погружении в баббит на 8—10 сек слегка обугливается при t — 400°, полностью обугливается при Ь — 450- 475° и загорается через 1—2 сек при I = 4904-500°. [c.338]

С(1 в сплавы 8п — 8Ь — Си при постоянном содержании в них меди (3,5%) и при 3,6 и 10% 8Ь (остальное — олово). Температура формы была 150°, г° отливки 369—350° (с кадмием 360°, без него 350°). Влияние введения кадмия на твердость по Бринелю (125, 10, 30), временное сопротивление и предел усталости в этих сплавах представлены в табл. 14, откуда видно, что 1% С(Л значительно увеличи-пает временное сопротивление и твердость по Бринелю, особенно в сплаве с 3% 8Ь (с 3,1 до 7,9 кг/мм первое и с 14 до 22 кг1мм вторую). Следует еще добавить, что ввод кадмия в сплав с 89% 8п, 7% 8Ь и 3,7% Си по нек-рым данным сообщает последнему значительную тягучесть. [c.414]

Серебряный припой содержит 30% серебра, медь, цинк и олово. Температура плавления серебряного припоя составляет 655-755°С. Серебряный припой связывается только с чистыми, неокисленными металлическими поверхностями. [c.167]

Для изготовления баббита БН горн включают также на тем пературу 750°, загружают все лигатуры, сурьму и 350—400 к подготовительного сплава. Поверхность засыпают древесньп углем. После расплавления металла удаляют съемы и догружа ют оставшийся подготовительный сплав. Когда расплавится вс загруженная шихта, на потенциометре задают температуру 680 Устанавливают мешалку, удаляют съемы и при работающе, мешалке вводят под вытяжкой измельченный мышьяк. Посл мышьяка вводят свинец, затем олово, температуру устанавли вают на 480° и вводят кадмий. Металл отстаивается, затем ег перемеши вают и удаляют съемы. Разлив ведут при температур 500—540°. [c.263]

Затем изделия помещают в электропечь для получения кристаллов олова. Температура нагрева изделий 300—350°С, время выдержки изделий в печи 15—20мин. Медленное остывание изделий после нагрева дает более крупные размеры кристаллов, быстрое —более мелкие. [c.82]

Для некоторых сплавов цветных металлов велика разница между температурами плавления и кипения отдельных компонентов по сравнению с теыперату )ой плавления сплава. Так, например, при температуре плавления цинка 419 С и олова 232° С лату1гь и бронза имеют температуру плавления 800—950° С. Возникает опасность испарения легкоплавких компонентов. [c.340]

Однако е ряде случаев при изменении температуры или да вления может оказаться, что для того же металла более устой чивой будет другая решетка, чем та, которая была при другой температуре или давлении. Так, например, существует железо с решетками объемноцентрированного и гранецентрированного кубов обнаружен кобальт с гранецентрированной и с гексагональной решетками. В различных решетках кристаллизуются также олово, маргаиец, титан и некоторые другие металлы. [c.55]

Следовательно, пластическое деформирование железа при бОО С следует рассматривать как горячую обработку, а при 400°С — как холодную. Для свинца и олова пластическое деформирование даже при комнатной температуре является по существу горячей обработкой, так как температура 20°С выше температуры рекристаллизации этих металлов. Этп металлы н практи е называют ненаклепываеыы.ми, хотя при деформировании у них образуются линии сдвига (что показывает, например, характерный хруст оловянной пластинки при ее изгибании). [c.88]

R качестве мягких припоев применяют сплавы легкоплавких металлов свинца, олова, висмута, кадмия, чаще всего сплавы свинца и олова. Наиболее легкоплавким сплавом в системе РЬ—So является эвтектический, содержащий 62% Sn и 38% РЬ (рис. 456) (приблизительно % Sn и 7з РЬ). В производстве его часто называют третником. Температура плавления сплава 183°С. Стандартное обозначение сплава ПОС-61 (припой оловянносвинцовый, 617о Sn). Припои ПОС-40 и ПОС-30 содержат, следовательно, 40 и 30% Sn и имеют, как это можно определить по диаграмме, приведенной на рис. 456, более высокую температуру плавления. [c.623]

Сплавы для отливки шрифтов ручного и машинного набора должны иметь по возмол<ности низкую температуру плавления, достаточно высокую твердость и давать возможно меньший угар при перепла вах. Для этих целей были разработаны сплавы на основах олова, свинца и цинка. Ввиду высокой стоимости [c.629]

Припои представляют собой сплавы цветных металлов сложного состава. Все припои по температуре плавления подразделяют на особо легкоплавкие (температура плавления с 145 °С), легкоплавкие (температура плавления 145с 450 °С), среднеилавкие (температура плавления 450 <1100 °С) и тугоплавкие (температура плавления >1050 °С). К особолегкоплавким и легкоплавким припоям относятся оловянно-свинцовые, на основе висмута, индия, кадмия, цинка, олова, свинца. К среднеплавким и высокоплавким припоям относятся медные, медно-цинковые, медно-никелевые, с благородными металлами (серебром, золотом, платиной). Припои изготовляют в виде прутков, проволок, листов, полос, спиралей, дисков, колец, зерен и т. д., укладываемых в место соединения. [c.240]

Металлокерамические вкладыши изготовляют прсс-сопаннем при вь[соких температурах порошков бронзы или железа с добавлением графита, меди, олова или свинца. Большим преимуществом таких вкладышей является высокая пористость. Поры занимают до 50,. , 30% объема вкладыша и используются как маслопроводящие каналы. Металлокерамический подшипник, пропитанный маслом, может в течение длительного времени работать без подвода емазки. По- [c.284]

Особого внимания заслуживают сплавы циркония с добавками олова, железа и хрома, так называемые циркалои. Известный сплав цнркалой-2, содержащий 1,57о Sn 0,127о Fe, 0,09% Сг и 0,05% Si, обладает более высокой коррозионной стойкостью и прочностью по сравнению с цирконием при повышенных температурах, При легировании циркония молибденом и ниобием он еще более упрочняется. [c.290]

Особый интерес представляют силициды тугоплавких металлов и в особенности дисилицид молибдена MoSis, который, помимо высокой стойкости в расплавленных натрии, свинце, олове, цинке и др., является одним из наиболее стойких против окисления соединений. Изделия из дисилицида молибдена не разрушаются при температурах 1650—1700° С. [c.297]

В гл. 2 излагалось, каким образом на основе ряда реперных точек и определенных методов интерполяции между ними возникла Международная практическая температурная шкала (МПТШ). Реперными точками первой МПТШ являлись точки кипения кислорода, воды и серы, точки затвердевания воды, серебра и золота. В современной редакции шкалы добавлены точки кипения водорода и неона, тройные точки водорода, неона, аргона, кислорода и воды, точки затвердевания олова и цинка в свою очередь точка кипения серы исключена. В последние годы тройные точки и точки затвердевания считаются более предпочтительными по сравнению с точками кипения по простой причине они могут быть реализованы без необходимости измерять давление. Продолжающийся рост требований к увеличению точности реализации точек кипения приводит к необходимости более точных измерений давления, что сопряжено с очень большими трудностями. Например, для реализации точки кипения воды с воспроизводимостью по температуре 0,1 мК необходимо измерение давления с погрешностью 0,3 Па в свою очередь в точке кипения серы изменения давления 0,3 Па приводят к изменениям температуры на 0,2 мК- Необходимость в расширении МПТШ ниже 13,81 К, т. е. в область, где тройных точек не существует, привело к разработке реперных точек, основанных на фазовых переходах в твердом теле. Наиболее важным шагом в этом направлении явилось принятие в качестве реперных точек нижней части ПШТ-76 температур сверхпроводящих. переходов. [c.138]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...