Внутренние напряжения их момент

Выше было высказано мнение, что разрушение полимерных покрытий под действием внутренних напряжений определяется не кратковременной, а длительной их прочностью. Было также показано, что разрушение покрытий наступает тогда, когда внутренние напряжения и длительная прочность соизмеримы. Поэтому представляло интерес определить для подвергнутых старению лакокрасочных пленок длительную прочность и сопоставить ее с внутренними напряжениями к моменту растрескивания. [c.132]

Отметим прежде всего, что опасность наступления разрушения характеризуется не столько величинами внутренних усилий и моментов в сечении, сколько величинами наибольших нормальных и касательных напряжений, а также их комбинацией, которые действуют Б опасных (т. е. наиболее напряженных) точках сечения. Физически очевидно, что сколь угодно большие напряжения материал выдерживать не в состоянии. Поэтому величины наибольших напряжений из условия надежности работы детали необходимо ограничивать некоторыми допустимыми значениями. Их называют допускаемыми напряжениями. При растяжении и сжатии допускаемые напряжения обозначают соответственно [a.j.1 и [а 1, при сдвиге — [тР. [c.90]

Воздействие нагрузки на материал приводит к непрерывному увеличению в нем плотности дислокаций р по сравнению с их начальной плотностью ро- Наконец, наступает такой момент, когда плотность дислокаций достигает критической величины р р, после чего уже невозможна упругая деформация материала. Теперь при снятии нагрузки образец материала не вернется к первоначальным форме и размерам - он останется слегка деформированным. В нем останутся внутренние напряжения, обусловленные слишком большим количеством дислокаций, которые так и называются - остаточные напряжения. [c.106]

Заменяя в уравнении (2.12) внутренние силы и моменты их выражениями через напряжения, получим уравнения равновесия в виде [c.34]

Необратимые изменения пространственных форм конструкций является второй основной причиной нестабильности установочных баз. С момента изготовления деталей на заводе до момента монтажа агрегатов на фундаменте нередко проходит продолжительное время. За это время в деталях происходит уменьшение внутренних напряжений, не снятых в результате термической обработки. Это уменьшение напряжений приводит к необратимым изменениям пространственной формы деталей, к их короблению. Они вызывают нарушение центровки подвижных и неподвижных частей, перераспределение нагрузок опорных элементов, что может привести к изменению результатов заводской сборки и потребовать дополнительных пригоночных работ. [c.112]

При определении напряженного состояния радиально-осевого рабочего колеса применяется приближенная расчетная схема, основанная на том, что, как показывают расчеты, перемещения точек сечения стержня, удаленных от заделки на расстояние порядка хорды, практически не зависят от того, какая теория стержней Используется при их вычислении. Тогда статическая неопределимость раскрывается с помощью классической теории стержней. Далее, по этой же теории находят внутренние усилия и моменты, действующие в сечении лопасти — стержня, равноудаленном от его концов. Затем лопасть разрезают по этому сечению и напряженное состояние части лопасти, примыкающей к верхнему ободу, изучают по уточненной теории стержней, причем действие отброшенной части заменяется системой моментов и усилий, приложенных к сечению разреза. [c.88]

Действительно, на всех стадиях деформационного упрочнения общее количество произведенных в процессе деформации дислокаций существенно превышает то их количество, которое необходимо для поддержания самой пластической деформации. Излишек дислокаций запасается в материале и препятствует свободному скольжению. Для дальнейшей деформации необходимо увеличение прикладываемых напряжений, приводящее к росту внутренней энергии системы. Коллективные эффекты, развивающиеся в ансамбле дислокаций, направлены на ликвидацию их избыточной плотности. Стенки ячеек служат местами, благоприятными для аннигиляции дислокаций. В тот момент, когда на микроуровне образуется достаточное количество стенок ячеек для обеспечения эффективной аннигиляции избыточных дислокаций, на макроуровне наблюдается переход к стационарной стадии деформации. Последний характеризуется снижением общего уровня напряжений, а следовательно и прекращением роста внутренней энергии. По мере развития пластического течения эволюция системы в виде деформируемого твердого тела контролируется не индивидуальными свойствами единичных дислокаций, а сложной совокупностью взаимосвязанных множественных элементарных дислокационных механизмов. Существенную роль играют также дальнодействующие внутренние напряжения, источником которых служит каждая отдельная дислокация [135]. [c.110]

Соотношения между напряжениями и деформациями в оболочке представляют собой частный случай соответствующих соотношений для трехмерного анизотропного тела. Рассматриваемые соотношения после подстановки их в выражения для внутренних усилий и моментов, возникающих в нагруженной оболочке, позволяют выразить последние для любой конкретной кинематической модели оболочки через кинематические переменные [c.111]

Считается, что работа каждого отдельного стержня, входящего в составной стержень, протекает в соответствии с обычными законами сопротивления материалов и, в частности, с законом плоских сечений. Позтому внутреннее напряженное состояние каждого стержня считается полностью определенным, если известны значения моментов, нормальных и поперечных сил в каждом поперечном сечении. Прогибы стержней считаются малыми по сравнению с их длиной, так что в геометрической части задача решается линейными уравнениями, а для стержня имеет место закон независимости действия сил. Исключением, как и для монолитных стержней, являются задачи устойчивости. [c.11]

Важнейшим функциональным свойством ингибированных нефтяных составов является их способность образовывать в момент и после испарения растворителей сплошные однородные пленки, не содержащие дефектов, трещин и участков с неравномерной толщиной. Это возможно только при условии правильно выбранных релаксационных характеристик системы, т. е. характеристик перехода пленки из неравновесного в равновесное состояние без образования в ней значительных внутренних напряжений, приводящих к неоднородности. [c.168]

Отметим, наконец, что при исследовании в рамках линейной упругости мы оперировали с самими величинами внутренних напряжений, деформаций и перемещений, предполагая лишь их ма-лость в смысле возможности замены, например, sin на со. Слова о неограниченном нарастании прогиба при неустойчивости надо, естественно, понимать условно. Если же в действительности требуется измерять отклонения в условиях неустойчивости, то соответствующие уравнения надо уточнять. Однако легко заметить, что сама величина отклонения, определяемая параметром и, при определении момента выпучивания или неустойчивости нас не интересовала. Можно было бы вместо конечной малости определяющих параметров ограничиться их бесконечной малостью. [c.11]

Решение уравнений (6.2.8) осуществляется по явной схеме по времени с шагом М после замыкания модели конкретными реологическими соотношениями, которые позволяют определить напряжения в момент или их приращения для каждого элемента в связующем, волокнистой ткани, или средние напряжения в однородных элементах по известным напряжениям и деформациям на предыдущем шаге Г" и по скоростям деформаций или их приращениям за интервал Ai = i" — i"". Найденные напряжения в компонентах композита дают возможность сформировать внутренние силы в элементах вида (6.2.6) и затем, суммируя вклады внутренних сил от окружающих i-й узел дискретных элементов, определить внутренние узловые силы [c.149]

Охлаждающая способность минеральных масел в момент превращения аустенита в мартенсит примерно в десять раз меньше, чем воды. В таких условиях аустенито-мартенситное превращение протекает более спокойно и внутренние напряжения в изделиях возникают значительно меньшие. Минеральные масла являются хорошей охлаждающей средой для закалки высокоуглеродистых и легированных сталей. К преимуществам масел следует также отнести независимость их охлаждающей способности от температуры она одинакова как при комнатной температуре, таки при температуре до 150 к недостаткам— их огнеопасность (температура вспышки не более 300°) и необходимость частой замены, так как с течением времени масла густеют и теряют охлаждающие свойства. [c.221]

В барабанах котлов трещины коррозионной усталости возникают при попеременном нагреве и охлаждении металла на небольших участках в местах соединения трубопроводов (питательной воды, периодической продувки, ввода раствора фосфата) и водоуказательных колонок с телом барабана. Во всех этих соединениях металл барабана охлаждается, если температура протекающей по трубе питательной воды меньше температуры насыщения при давлении в котле. Местное охлаждение стенок барабана с последующим обогревом их горячей котловой водой (в моменты прекращения питания) всегда сопряжено с появлением в металле высоких внутренних напряжений. Коррозионная усталость металла нередко наблюдается и в трубчатых охладителях окисная пленка на их поверхности растрескивается вследствие колебаний температуры. [c.169]

Учитывая, что по их определению векторы поляризации и Ji пропорциональны соответственно средним значениям моментов зарядов и токов, можно предвидеть, что если и будут малыми, то и объемной плотностью Э-М моментов можно пренебречь. В этом случае заключаем на основании условия (6.15), что тензор внутренних напряжений Коши будет симметричным. Это распространенное в МСС предположение. [c.270]

Введение. Под внутренними напряжениями мы понимаем систему напряжений, которые могут существовать в равновесии внутри тела, когда к его поверхности не приложены ни нормальные, ни касательные напряжения. Однако внутренними будут и напряжения в подвергаемых действию сил на торцах тонких призматических или цилиндрических стержнях, боковые поверхности которых свободны от напряжений, при условии, что результирующие этих сил и их главные моменты равны нулю. Внутренние напряжения могут возникать и в идеально упругой среде. В 5.4, А мы упоминали о таких напряжениях в замкнутом упругом кольце, внутренняя и наружная поверхности которого полностью свободны от напряжений, тогда как внутри действует некоторая система радиальных и тангенциальных внутренних напряжений мы заметили, что такая система напряжений встречается всякий раз, когда одна из компонент упругого смещения не является однозначной функцией одной из координат. Несколько примеров для упругих тел упоминались в предыдущей главе они относятся к неоднородным распределениям температуры в цилиндрах и дисках, которые могут деформироваться температурными напряжениями без каких бы то ни было внешних нагрузок. [c.513]

Внутренние напряжения могут, однако, возникать в твердых телах и по другим причинам. Если часть или несколько частей тела подвергались необратимому деформированию за пределом упругости и затем внешние нагрузки и моменты удалялись, то в чрезмерно деформированных областях и вокруг них будут действовать внутренние напряжения, которые в этом случае называются остаточными напряжениями ), Приводящее к их возникновению течение может иметь пластическую природу, как [c.513]

Внутренние напряжения возникают в деталях и в результате их термической обработки. Известно, что при температуре порядка 400° для углеродистых и 500° для специальных сталей возникает явление ползучести. Ниже этих температур сталь находится в упругом, выше в пластическом состоянии. В момент остывания, когда температура детали не достигла указанных выше значений, внутренние напряжения в детали не могут возникнуть, так как металл находится в пластическом состоянии. При дальнейшем остывании поверхностные слои металла детали, охлаждаясь быстрее внутренних и достигая температуры меньшей 400° или соответственно 500°, переходят в упругое состояние и, стремясь сократить объем, встречают сопротивление внутренних, более нагретых слоев. В результате в наружных слоях металла возникают внутренние напряжения растяжения, в то время как во внутренних слоях создаются напряжения сжатия. [c.236]

При дальнейшем остывании детали наступает момент, когда сокращение объема внутренних слоев металла компенсирует растяжение остывших поверхностных слоев металла, и внутренние напряжения в детали становятся равными нулю. Дальнейшее охлаждение внутренних слоев металла требует дальнейшего уменьшения их объема. Однако этому препятствуют связанные с ними наружные остывшие слои металла теперь в наружных слоях возникают внутренние напряжения сжатия, в то время как во внутренних появляются напряжения растяжения. [c.237]

В сварных деталях внутренние напряжения образуются вследствие их неравномерного нагрева и остывания во время сварки. В момент перемещения источника тепла в виде электрической дуги или газового пламени происходит сильный (до 1600 ) нагрев основного и наплавляемого металла в зоне наплавки, причем тепло, а следовательно и температура, распределяется неравномерно Участки металла, окружающие зону высоких температур, обладая более низкой температурой, препятствуют свободному расширению металла в зоне высоких температур и тем самым создают в этой зоне напряжения сжатия, которые, так как металл в зоне наплавки находится в пластическом состоянии, вызывают в нем значительные пластические деформации После остывания в зоне наплавки вместо напряжений сжатия образуются остаточные напряжения растяжения, так как свободному уменьшению объема охлаждающегося металла этой зоны мешают связанный с ним остальной металл детали. Отличительными особенностями сварных деталей являются остающиеся после полного их остывания внутренние напряжения и остаточные температурные деформации. [c.237]

Внутренние напряжения в кристаллической решетке ферромагнетика препятствуют при намагничивании росту доменов и ориентации магнитных моментов их в направлении поля. С увеличением внутренних напряжений магнитная проницаемость уменьшается, а коэрцитивная сила возрастает. Такие напряжения возникают в условиях холодной деформации при прокатке, ковке, протяжке, изгибании и т. п. При этом отдельные кристаллы дробятся, вытягиваются, вследствие чего возникает сложная система внутренних напряжений. [c.322]

Внутренние напряжения в кристаллической решетке ферромагнетика препятствуют при намагничивании росту доменов и ориентации магнитных моментов их в направлении поля. С увеличением [c.373]

Внутренние силы и моменты в стенах резервуаров в процессе их предварительного напряжения. В процессе [c.61]

С увеличением времени выдержки под давлением и усилия впрыска (время а возросло до увеличивается давление отключения и остаточное давление. Точка А на диаграмме переместилась (точка А . Внутренние напряжения в изделии значительно увеличились. В том случае, когда внутренние напряжения превосходят предел прочности материала отлитой детали, происходит их поломка (даже в момент раскрытия формы). Обычно внутренние напряжения в деталях обнаруживаются со временем. В этом отношении лучше ведут себя более эластичные пластики, податливость которых компенсирует остаточные напряжения. [c.114]

Относительные деформации отдельных продольных волокон неравномерно нагретой полосы не могут быть выражены кривой тепловых деформаций X (так как это означало бы возможность искривления сечения), а будут определяться таким положением своего плоского поперечного сечения, при котором допускается его некоторое продольное перемещение (Д .т на фиг. 103, б) и поворот (на угол а, фиг. 103, б). Это положение плоского поперечного сечения должно удовлетворять условиям равновесия, которые, как известно, выражаются в виде равенства нулю суммы всех действующих сил и суммы всех их моментов. Эти силы внутреннего равновесия создаются соответствующим суммированием внутренних напряжений, возникающих вследствие разности между действительными относитель- [c.201]

Уравнения (24) позволяют найти перемещения каната при заданной нагрузке Т и Л1, а предыдущие зависимости дают возможность по перемещениям вычислить внутренние силы и моменты в отдельных проволоках. Напряжения в проволоках, включая и контактные напряжения от сил /о, могут быть вычислены по известным зависимостям теории упругости. Эти решения получены для многослойных спиральных канатов с линейным касанием проволок и для наружного слоя — при нормальном точечном контакте. Для внутренних проволок при двухстороннем нормальном точечном контакте пролеты с обеих сторон в общем случае различны и их отношение не равно целому числу, поэтому здесь нельзя получить решения в форме периодических функций. Многослойные спиральные канаты с точечным контактом в настоящее время, как устаревшие конструкции, применяются редко. Наиболее широкое распространение имеют пряди типа 1 +6+12, в которых первый слой проволок контактирует с центральной проволокой по линии, а наружные проволоки имеют линейный или нормальный точечный контакт. Таким образом, полученные формулы пригодны для наиболее широко применяемых конструкций спиральных канатов и прядей. [c.132]

Обычно при нагреве под закалку твердый раствор обогащается легирующими элементами, которые переходят в него в результате растворения химических соединений сплава. После резкого охлаждения образуется неравновесное состояние сплава — структура перенасыщенного твердого раствора. Сплав упрочняется. При резком охлаждении перенасыщенный твердый раствор содержит большое количество дефектов решетки и в деталях часто возникают большие внутренние напряжения. Под их действием разностенные крупногабаритные детали могут коробиться, а некоторые массивные детали из высоколегированных сплавов могут даже растрескаться. Чтобы избавиться от внутренних напряжений, возникших в результате закалки, и улучшить таким образом свойства сплавов, учитывая условия их дальнейшей работы, закаленные детали отпускают, т. е. подвергают низкотемпературному нагреву. Чтобы уменьшить внутренние напряжения в момент охлаждения деталей, применяют замедленное, более мягкое охлаждение в масле или растворах солей. Часто также используют ступенчатое охлаждение при закалке, при котором деталь от температуры нагрева охлаждают в расплаве солей или щелочей. [c.158]

Уравнения (6.32), (6.33), (6.39), (6.41), (6.43) и (6.46) учитывают общее движение, силовые поля, теплообмен и распределении по размерам. Логически можно обобщить их и на случаи с массо-обменом, химическими реакциями и т. д. Л1ожно было бы добавить, что в соответствии с обобщенным понятием многофазной среды в смеси газа с твердыми частицами, состоящими из одного вещества, частицы разных размеров, форм и масс, с разными электрическими зарядами, дипольными моментами или магнитными свойствами образуют разные фазы , помимо газовой. Для несферических частиц постоянные времени F ш G можно определить экспериментально. Поскольку учитывается взаимодействие между частицами, а внутренним напряжением в частицах прене-брегается, то эти соотношения применимы для объемных концентраций частиц в псевдоожиженном слое вплоть до 90 %, но неприменимы для плотных слоев (разд. 9.7). При этом нижний предел среднего расстояния между частицами до.чжен составлять от 2 до 3 диаметров частиц при расстоянии между частицами более 10 диаметров Fp и Gp можно не учитывать и Цт Рч Р lira о, = 0. [c.286]

Нормалььгые и касательные напряжения в каждом поперечном сечении бруса связаны определенны га зависимостями с внутренними усилиями, действу о-щими в этом сечении. Для получения таких зависимостей рассмотрим элементарную площадку поперечного сечения Р бруса с действующими по этэй площадке нормальным а и касательным напряг гениями т (рис. 1.8). Разложим напряжения т на составляющие и т , параллельные соответственно осям у и 2. На площадку дР действуют элементарн ые силы аё/ , ХуйР и тАР, параллельные соответственно осям X, у и 7. Проекции всех элементарных сил (действующих на все элементарные площадки сечения Р) на оси х, у и г и их моменты относительно этих осей определяются выражениями [c.16]

Ферромагнитные материалы с широкой петлей гистерезиса ( 17.1), именуемые магнитнотвердыми, обладают весьма большой коэрцитивной силой, что связано с их структурными особенностями. При рассмотрении условий намагничивания отмечалось, что ряд факторов — наличие внутренних напряжений, искажений решетки и включений препятствует смещению границ между доменами, что сказывается в появлении высокой коэрцитивной силы. Однако исключительно высокие значения Яс, получаемые для некоторых сплавов, уже нельзя объяснить влиянием указанных факторов. Для сплавов с коэрцитивной силой свыше 40 ООО ajM допускают возможность образования в процессе охлаждения изолированных намагниченных частиц — доменов, расположенных среди слабомагнитной фазы процессы смещения в таких материалах затруднены и их перемагничи-вание возможно только с помощью процесса вращения. Исследования показывают, что достаточно небольшого количества изолированных намагниченных частиц, чтобы материал имел весьма высокую коэрцитивную силу. В некоторых сплавах этого типа охлаждение ведется в магнитном поле, магнитные моменты в изолированных доменах оказываются ориентированными по направлениям, близким к направлению магнитного поля. Получены сплавы не только с магнитной, но и с кристаллической текстурой. [c.261]

Из четырех понятий, представляемых каждой из формул (14.44), три первых известны читателю с самого начала изучения курса (см. 1.11) —это так называемые обобщенные внутренние усилия — продольная сила и изгибающие моменты (последние два действуют соответственно в плоскостях Охг и Оуг). Продольной силе N соответствует доля напряжений, распределенная по за= кону 1 (т. е. равномерно распределенные напряжения) изгибающим моментам Му и Мх отвечают доли напряжений, распределенные соответственно по закону координатных функций х и у. Последняя формула (14.44) выражает новое понятие — бимомент, являющееся одним из основных в теории тонкостенных стержней. Бимоменту соответствуют самоуравновешенные напряжения ( 1.16) в поперечном сечении, распределенные по этому сечению по закону секторной площади ш. Заметим, что если решать задачу о деформации тонкостенного стержня открытого профиля на основе строгого использования аппарата теории упругости, то самоуравновешенные напряжения, распределенные по закону , представят собой лишь часть полной системы само-уравновешенных напряжений. Остальная их часть технической теорией тонкостенных стержней, изложенной здесь, не может быть [c.404]

При прерывистой закалке охлаждение производят в двух средах — в воде (до 300-400 °С) и в масле. За счет этого уменьшаются внутренние напряжения в стали в момент перехода аустенита в мартенсит. Используя данный способ, необходимо точно выдерживать время пребывания изделия в воде, что требует большого практического опыта от работников, производяш их закалку. [c.199]

Коэффициенты k, р, км, kt отражают соответственно влияние начальных несовершенств оболочки, внутреннего давления, изгибающего момента и пластических деформаций. Значения этих коэффициентов и зависимость их от соответствующих факторов представлены в 11.2. Коэффициентов устанавливает зависимость напряжения сГхл от конструктивных особенностей оболочки и определяется по формуле (11.28), Значение коэффициента здесь может существенно пре- [c.303]

В канонических граничных условиях на краю, проходяш,ем вдоль линии кривизны, поправки от крутяш,их моментов учитываются не только для перерезываюш,их усилий Ni, но и для тангенциальных усилий Sgj. Однако в приведенных граничных условиях поправка в Sgi отсутствует, о объясняется тем, что были рассмотрены только случаи, когда внутреннее напря-женно-деформированное состояние имеет нормальную асимптотику ( 27.7), и считалось, что число Ь равно нулю, а при таких обстоятельствах обсуждаемые поправки лежат за рамками принятой точности. Действительно, обозначим через От- и а .напряжения от тангенциальных усилий и от моментов соответственно. Тогда из формул (26.3.12) можно заключить, что (при Ь = 0) [c.460]

В нашем примере внешняя сила (груз) сохраняла свою величину и направление. Однако на практике многие машины или отделгл1ые их детали работают в условиях, когда действующие силы и моменты изменяются как по величине, так и по папраолению (знаку). В соответствии с этими изменениями будут меняться по величине и знаку вызываемые ими внутренние напряжения. Переменным нагрузкам подвергаются железнодорожные рельсы, валы двигателей, лопатки турбин и др. Особое значение в машиностроении приобрело периодическое (циклическое) динамическое нагружение, приводящее к периодическим (циклическим) изменениям напряжений. Число перемен N величины и знака напряжений может быть очень большим. Так, при вращении вала, нагруженного постоянной по величине и направлению силой Р, который непрерывно работает в течение 7 часов ежедневно, делая 400 об/мин, число перемен величины и знака напряжений в течение года равно [c.51]

Рассматриваются только брусья большой жесткости, при расчете которых на изгиб с продольной силой применим принцип независимости действия сил, т. е. влИЯ нием деформации на величину изгибающ,их моментов можно пренебречь. Расчет на прочность ведется только по нормальным напряжениям, обусловленным действием продольной силы N и изгибающих моментов Му н М. , действующих в главных плоскостях бруса (рис. 6.5). Опасное сечение находят по эпюрам Ы, Му и Мг как сечение, -в котором эти внутренние усилия одновременно достигают максимума. Если наибольшие значения этих усилий соответствуют разным сечениям, то опасное сечение находится из нескольких, как соответствующее наиболее невыгодному сочетанию изгибающих моментов и продольной силы. Суммарное нормальное напряжение в любой точке (с координатами у и г) данного сечения определяется по формуле [c.161]

Предположим, что дислокации составляют трехмерную сетку. В общем случае сегменты этой сетки непосредственно перед снятием приложенного напряжения ст выгнуты в направлении действия этого напряжения (конфигу- рация 1, рис. 8.5). Как только напряжение снято, сегменты начинают выпрямляться под совместным действием линейного натяжения и внутреннего напряжения 0- (конфигурации 2 и 3). Затем под действием внутреннего напряжения выпрямленные сегменты могут изо1 нуться в обратном направлении (конфигурации 4 i 5 . Конфигурация 5 рис. 8.5) характеризует наибольшую изогнутость сегментов, отвечающих действующему в данный момент внутреннему напряжению, которое достаточно велико для того, чтобы преодолеть действие линейного натяжения сегмента. Следовательно, обратная деформация вызывает, с одной стороны выпрямление сегментов, а с другой - их прогиб в обратном направлении. Однако внутренние напряжения сг. со временем уменьшаются в результате возврата. Как только внутренние напряжения снизятся до величины, соответствующей конфигурации 5, начнет преобладать линейное натяжение, и сегмент будет снова выпрямляться (конфигурации 6 к 7). Обратному выпрямлению сегмента способствует прямая-дефор-мааия. [c.95]

Начало исследованию внутренних напряжений было положено в работе русского ученого Н. В. Калакутского Исследование внутренних напряжений в чугуне и стали (СПб, 1887). К настоящему времени по этому вопросу имеется обширная отечественная и иностранная литература в которой рассматривается природа внутренних напряжений, причины их возникновения, методы измерения, влияние их на качество изделий и другие моменты. [c.294]

Еще один статический метод [8] состоит в заполнении жидкостью вытянутых непосредственно перед опытом стеклянных капилляров, от которых отрезают небольшие кусочки и погружают ИХ в подогреваемую ванну, заполненную непрерывно перемешиваемым силиконовым маслом. В процессе перегрева жидкости в коротком отрезке капилляра (с открытыми концами) в ней развивается внутреннее отрицательное давление, равное давлению насыщенного пара при этой температуре минус 1 атм. По достижении температуры, при которой силы сцепления становятся меньше силы, создаваемой отрицательным давлением, в жидкости прои( ходит разрыв. При этом давление насыщенного пара, соответствующее температуре ванны, при которой происходит разрыв, является мерой внутреннего напряжения, существующего в момент разрыва. В аналогичном методе, использованном Кен-риком и др. [32а], а позднее Бриггсом [8], применяются вытянутые непосредственно перед опытом открытые /-образные капилляры, заполненные испытываемой жидкостью. Нижняя часть 11-образной трубки погружается в ванну с известной температурой и выдерживается в ней до тех пор, пока жидкость в трубке не нагреется до температуры ванны. (Для капилляров, использованных в опытах Кенрика и Бриггса, это время составляло 5 с.) Если в жидкости не происходит разрыва, трубку вынимают, повышают температуру ванны и вновь повторяют весь процесс, пока не произойдет разрыв столбика жидкости. При измерении этими методами было обнаружено, что при использовании филь- [c.74]

Для лучшей заполняемостн формы к моменту заливки их металлом подогревают до температуры в пределах 100—300° в зависимости от рода и состава сплава. Для производства отливок в металлических формах из стали и цветных металлов применяют почти те же составы (марки) этих металлов, которые указаны для литья в песчаные формы. При производстве чугунных отливок состав чугуна подбирают по структурной диаграмме в зависимости от тол-ш,ины отливок и суммарного содержания углерода и кремния, обеспечивающего получение необходимой структуры металла в отливке. Вследствие быстрого охлаждения в отливках возникают напряжения, а в чугунных, кроме того, возможно и образование поверхностного отбела, затрудняющего их механическую обработку. Для снятия внутренних напряжений и для уничтожения отбела в отливках серого чугуна их подвергают термической обработке — отжигу. [c.339]

Для изготовления разовых литейных форм и стержней, а также для облицовки изложниц и кокилей используют разнообразные формовочные и стержневые смеси. Для получения качественных отливок с чистой поверхностью формовочные и стержневые смеси должны обладать прочностью (для сохранения геометрических размеров после извлечения моделей из формы или стержней из ящиков и при их транспортировке) огнеупорностью (чтобы при высоких температурах в момент соприкосновения с жидким металлом смесь не оплавлялась н не образовывала пригара) газопроницаемостью (чтобы образовавшиеся газы и пары беспрепятственно могли выходить из полости формы в процессе заполнения ее металлом и не образовывалось газовых раковин в отливках) оптимальной влажностью (для обеспечения необходимых физических свойств и предотвращения излишнего парообразования) пластичностью (для получения точных отпечатков элементов моделей и стержневых ящиков) податливостью (для предотвращения образования внутренних напряжений и трещин в отливках при их усадке в процессе кристаллизации) минимальной гигроско- [c.151]

Темлература образования горячих трещин при дуговой наплавке сталей типа ЗХ2В8 лежит в пределах 1250—1400° С [28], и область раскрытия трещин располагается на некотором удалении от сварочной ванны. Например, при режиме, указанном выше, горячие трещины раскрываются на расстоянии более 28—30 мм от оси электрода. Известно, что горячие трещины при сварке и наплавке образуются в основном вследствие действия двух факторов 1) развития собственных внутренних растягивающих напряжений в момент нарастания прочности сварного соединения и 2) образования малопрочных межкристаллитных прослоек между дендритами сварного шва. Для предупреждения горячих трещин или снижения склонности металла к их образованию эффективно уменьшение действия хотя бы одного из этих факторов. Проковка шва вблизи сварочной ванны в районе до раскрытия горячих трещин значительно снижает внутренние растягивающие напряжения. Зарождающиеся трещины при этом заковываются, и в результате склонность швов к образованию горячих трещин снижается. Кроме того, проковка шва вблизи сварочной ванны способствует ускорению распада аустенита. При этом умень- [c.88]

При охлаждении стержня происходит разгрузка от напряжений (линия ЬЕ) и величина их становится равней нулю (точка ). С этого момента (дииия ЕО) при дальнейшая охлаждении стержень потеряет контакт с опорными стенками и будет свободно укорачиваться без появления новых внутренних напряжений. К концу полного охлаждения стержень получит остаточную деформацию Л1,, которая определяется по формуле = о 7, т. е. остаточное укорочение пропорционально термическому линейному коэ ициенту о, длине стержня Ь и температуре нагрева Т. [c.34]

Это соотношение справедливо при условии, если приращение усадки носит упругий характер. В действительности же в пленке могут развиваться кроме упругой эластическая и пластичсскяя деформации. Они не вызывают роста напряжений, поэтому ( аи-тические внутренние напряжения оказываются меньше рассчитанных по формуле (4.30). Возникающие напряжения частично релаксируют, при этом степень их релаксации в любой момент времени будет определяться соотношением (е . + пл)/еупр-Так как на стадии освобождения пленкн от растворителя это соотношение резко падает, то незначительный прирост усадки вызывает скачкообразный рост внутренних напряжений, что и отмечается на рис. 4.19, а. Напряжения стабилизируются после прекращения испарения растворителя и, соответственно, усадки пленки. [c.101]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...