Коэффициент механический турбины

Расчетные значения коэффициентов механических потерь от влажности для описанных выше опытов ЛПИ [31 ] в двухступенчатой экспериментальной турбине даны в табл. 4. Они определялись по степени влажности перед каждой из ступеней. [c.211]

Строго говоря, каждый диапазон а и 6 следует рассматривать в двух вариантах, потому что рабочий процесс гидротрансформатора не идентичен в зависимости от того, происходит ли переход на режим i= со стороны диапазона г<С1, т. е. при увеличении числа оборотов турбины, или со стороны диапазона г>1, т. е. при уменьшении числа оборотов турбины. Эта разница обусловлена изменением коэффициента механического трения в опоре реактора (если он расположен на механизме свобод него хода). Коэффициент трения уменьшается или возрастает в зависимости от того, переходит ли реактор из неподвижного состояния во вращающееся или наоборот. [c.170]

Принятые величины. КПД зубчатой передачи Tip = 0,97, механический КПД турбин tIm. = 0,99. Коэффициент Сз. х = 0,01 коэффициенты потерь в регулирующих органам 1р — 0,933 в ресивере Sp = 2 [c.161]

Механические потери в турбинах и компрессорах характеризуются коэффициентами н в передаче — коэффициентом Tin, на вращение вхолостую турбины заднего хода — коэффициентом X- Эти коэффициенты рассмотрены в 5.2. [c.196]

Этот коэффициент характеризует тепловые и механические потери в турбине и составляет 0,65 - 0,87. [c.219]

Инженера-расчетчика, несомненно, заинтересует вопрос, в каком соответствии находятся коэффициенты запасов прочности турбинного диска, определяемые по существующей методике [6, 63], с теми значениями запасов, которые могут быть найдены по формулам (5.53), (5.54), исходя из диаграммы приспособляемости. Примем для сопоставления, что при построении диаграммы приспособляемости в качестве механической характеристики использовался не предел текучести, а предел длительной прочности, т. е. та характеристика, которая является основной в существующей методике оценки прочности диска. Для соответствующего перестроения диаграммы приспособляемости достаточно произвести необходимую замену в выражениях (5.38), (5.45), (5.50) и вытекающих из них формулах. С учетом вводимых запасов прочности такую замену можно считать в какой-то степени соответствующей расчету на приспособляемость по условному пределу ползучести. [c.158]

Неоспоримые преимущества в этой связи приобретает использование для целей охлаждения влажного водяного пара. Известно, что к. п. д. цикла, совершаемого таким паром, может отличаться от к. п. д. цикла Карно, описанного в интервале тех же температур, на величину, определяемую потерями в проточной части паровой турбины. Тем самым обеспечивается высокая степень преобразования тепла в механическую работу. Благодаря наличию взвешенной влаги возрастает суммарная теплоемкость охлаждающего агента. Это, в свою очередь, уменьшает требуемые расходы охлаждающего агента и необходимые площади проходного сечения охлаждающего тракта. Существенное значение для условий охлаждения приобретает также интенсификация теплообмена вследствие наличия взвешенной влаги в потоке пара. Исследования, проведенные в Ленинградском политехническом институте, показали, что содержание (2—3%) влаги существенно увеличивает коэффициент теплоотдачи от нагретой поверхности к потоку насыщенного пара [8]. [c.205]

Составными являются конструкции, имеющие механические средства крепежа, такие, как заклепки, болты и винты. К подобным конструкциям относятся и обшивка со стрингерами на заклепках, являющаяся элементом фюзеляжа самолета, и составные блоки дизельных двигателей. Примерами цельных или сварных конструкций являются звукопоглощающие оболочки и лопатки турбин. Цельные конструкции обычно имеют высокое начальное демпфирование, при котором коэффициент потерь может достигать значения 0,05. Это значение намного превышает то, которое можно получить в сварных или цельных конструкциях, потому что демпфирование за счет соединений будет минимальным, и измерения дают значение коэффициента конструкционных потерь, сопоставимое с потерями в самом материале, т. е. около 10- . .. 10-5 для стальных или алюминиевых конструкций. Поэтому увеличение коэффициента демпфирования, скажем, в десять раз для сборных конструкций является гораздо более сложной задачей, чем для цельной или сварной конструкции. Различным случаям применения должны соответствовать различные способы обработки материалов и конструктивные приемы, повышающие демпфирующую способность, что зависит от демпфирующих свойств исходной конструкции. [c.40]

Частный коэффициент полезного действия комбинированной турбинной установки КО по производству механической энергии [c.45]

В результате своих исследований турбостроительные заводы внесли существенные уточнения в расчеты. Так, например, при проектировании турбин фирмы Дженерал Электрик коэффициент расхода для сопел определялся по опытным данным с учетом переохлаждения и влияния начальной влажности [75]. Были также уточнены расчеты потерь энергии от влажности [106]. Вместе с тем все еще оставалась неясной общая картина движения двухфазной среды в проточной части турбины. В связи с этим неудовлетворительно решались задачи сепарации влаги в турбине. Организация эффективного влагоудаления была необходима для снижения механических потерь и смягчения эрозии. Последняя ограничивала окружную скорость ступеней низкого давления и в известной мере препятствовала повышению мощности турбин. [c.9]

Если же отсасываемый пар отводится в подогреватель с более низким давлением, чем в месте отсоса (рис. 111, в), то теряется полезная работа отсасываемого пара, пропорциональная разности его энтальпий от места отсоса до камеры регенеративного отбора. В то же время уменьшается количество отбираемого пара в месте включения подогревателя и ухудшается эффективность влагоудаления в этом месте. Если в первом приближении считать уменьшение расхода из камеры регенеративного отбора (точка В) равным расходу отсасываемого пара (точка А) и принять коэффициент Dy одинаковым в точках Л и В, то влияние отсоса на влаго-содержание и к. п. д. сказывается только в отсеке между точками Л и В. На этом участке не работает в турбине пар, отведенный в отсос, и не вызывает механических потерь вода, удаленная с отсосом. Поэтому критерий эффективности отсоса здесь такой же, как при отводе отсасываемого пара в конденсатор [уравнение (VII.33) ]. Влагоудаление с отсосом по такой схеме снижает к. п. д. турбины. [c.252]

В последние годы большое внимание уделяется организации централизованного производства лопаток паровых и газовых турбин. При централизованном производстве лопаток создаются предпосылки для повышения коэффициента использования металла до 0,53 на первом этапе и до 0,6—0,65 на втором этапе освоения централизованного производства лопаток, а также для снижения трудоемкости механической обработки лопаток. [c.77]

Изложите принцип действия гидромуфты и гидротрансформатора. Для чего используют эти устройства в приводах строительных машин Что такое коэффициент трансформации Как изменяется КПД гидротрансформатора в функции угловой скорости турбинного колеса Какая точка на механической характеристике гидротрансформатора является оптимальной Для чего реакторное колесо устанавливают на обгонной муфте [c.77]

Коэффициент 2р = 2 внутренний к.п.д. насоса т],, = 0,7, механический к.п.д. насоса г , = 0,98 коэффициент трения >1,тр = 0,03, отношение 5 // = = 0,166. Скорость воды Шр = 1,5 м/с, удельные затраты, вызванные работой насоса на номинальном режиме, Сн1 = 28,68 руб/кВт-год эти затраты газовой турбины Срн = 28 руб/кВт-год. [c.229]

Коэффициент полезного действия существующих термоионных преобразователей достигает около 15%. Его можно повысить до 20—25%. Поскольку анод преобразователя нагревается до высокой температуры, необходимо его охлаждать, а нагретый теплоноситель использовать для образования пара и приведения в действие турбины. Таким образом, реактор сможет давать электрическую энергию и механическую с выходом от вала турбины, а также воспроизводить в определенном соотношении новое горючее. При комбинированном использовании тепловой энергии реактора его коэффициент полезного действия может достигнуть 40—45%. [c.188]

Значения энергетического коэффициента теплофикации (Ут), как и энергетического коэффициента комбинированного производства энергии (Ак. пр), зависят от начальных параметров пара (ро, to, 1о) и параметров теплофикационных отборов пара из турбин р1, х), а также от относительного внутреннего к. п. д турбин (т)о. в)) механического к. п. д. турбины (т]м) и к. п. д. электрических генераторов (т]г). [c.77]

Верхний предел скорости пара и газов лимитируется допустимым гидродинамическим сопротивлением аппарата. Этот вопрос имеет особенно большое значение для конденсаторов ( 38) и для теплообменников газотурбинных установок ( 27). Для пара, кроме того, имеет значение снижение температуры при падении давления (из-за гидродинамического сопротивления), приводящее к уменьшению температурного напора между конденсирующимся паром и нагреваемой водой. Это может быть существенным для конденсаторов паровых турбин, работающих при небольшом температурном напоре, и для тех пароводяных теплообменников, в которых с целью повышения коэффициента теплоотдачи применяются большие скорости пара. Максимальная скорость ограничивается также эрозией, т. е. механическим износом материала трубок в результате воздействия потока. [c.25]

Сила тяги на ободе колеса с учетом передаточного числа от турбины до движущих колес / = — и механического коэффициента полезного [c.30]

Известны следующие параметры [ = 120 бар, <1 = 550° С р = = 110 бар, < =540° С Р1=90 бар р2=0,03 бар. Относительный внутренний к.п.д. турбины т)о,-=0,85 то же — насоса т]",- =0,90 механический к.п.д. т)м =0,96 к.п.д. электрогенератора т)г=0,97. Теплота сгорания топлива С =30 000 кдж кг. Коэффициент полезного действия парогенератора т]пг = 0,92. [c.172]

Коэффициент г г учитывает лишь гидравлические потери, т. е. потери от сопротивлений при протекании жидкости по турбине. Механические потери вызваны трением в опорах, сальниках, приводом вспомогательных механизмов — насосов, регуляторов и других приборов. [c.334]

На транспортных (локомотивных) комбинированных установ-]. ах перспективна газовая турбина с механической передачей, которая позволяет в рабочем диапазоне скоростей изменять крутящий момент до 4—5 раз. Такая установка будет иметь внешнюю характеристику, отличную от ранее рассмотренных. С изменением скорости движения локомотива (и, следовательно, скорости вращения вала турбины) коэфф]щиент расхода турбины при полной подаче топлива в СПГГ может изменяться на 20%, что приведет к изменению эквивалентного сечения, на которое работает генератор газа. При максимальной нагрузке и различных числах оборотов турбины, придется управлять подачей топлива в связи с изменением коэффициента расхода турбины, чтобы поддержать необходимый весовой баланс СПГГ. [c.183]

В последнее время значительно возрос объем ирнмеиенпя так называемых компактных конструкционных материалов, получаемых из порон1Ков самых различных металлов н сплавов. В связи с высокой плотностью механические свойства их практически не снижаются, а отдельные эксплуатационные свойства значительно увеличиваются. Например, спеченный алюминиевый порошок (САП) в своем составе содержит до 15% оксидов алюминия, которые в виде топкой пленки покрывают зерна алюминия и образуют в спеченном материале непрерывный каркас. Такая структура придает материалу высокую теплостойкость. Этот материал может длительное время работать при температурах до 600 °С. САП по сравнению с обычным алюминием имеет более низкий температурный коэффициент. Применяют САП для изготовления компрессорных лопаток, поршней, колец для газовых турбин и т. д. Перспективно прнмененгге компактных конструкционных материалов в условиях крупносерийного и массового производствах деталей сложной конфигурации небольших размеров. [c.421]

В этом случае уменьшается количество механической энергии, получаемой от 1 кг пара, что легко можно видеть на Ts-диаграмме (рис. 4-27). Если повысить давление пара в конденсаторе (с тем, чтобы повысилась температура пара), то расширение пара в двигателе будет происходить от точки / примерно до точки 2 . В этом случае работа 1 кг будет измеряться уже не площадью 1-2-3-4-5-1, а меньшей площадью 1-2-S -4-5-1. Зато повысятся температура пара, выходящего из турбины (он называется отработавшим паром), и его можно будет использовать для тепловых целен. Если ранее количество тепла, нзме-тяемое площадью 2-3-6-7-2, не находило применения, то теперь количество тепла, пропорциональное площади 2 -3 -8-7-2, окажется использованным. Если назвать коэффициентом использования тепла пара отношение тепла, суммарно использованного на получение электрической и тепловой энергии, X теплу, подведенному к рабочему телу от верхнего источника, то в цикле Ренкина этот коэффициент будет равен термическому к. п. д., так как тепло отработавшего пара в нем не используется. [c.185]

Число ступеней давления у многоступенчатой турбины выбирают по общему теплопадению и по теплопадению в отдельных активных ступенях, в каждой из которых должны быть максимальные к. п. д. Если принять, что турбина вращается ср. скоростью 3000 об мин, то при средних значениях коэффициента ф и угла ь пользуясь соответствующими формулами, можно получить, что по условиям механической прочности дисков и лопаток оптимальные, значения теплопадений по отдельным ступеням должны возрастать от 42 в части высокого давления до 170 кдж1кг в последних ступенях. С увеличением теплопадения в по-Одедних ступенях турбины отношения давлений в них становятся меньше критических, это означает, что сопла в этих ступенях должны быть расширяющимися. Изготовление таких сопел конструктивно очень сложно и при переменном режиме они работают плохо. Поэтому современные турбины конструируют так, чтобы работа их протекала с переменной степенью реактивности, возрастающей постепенно до 0,5 и более по мере движения пара к последней ступени. В ступенях высокого давления для уменьшения потерь от эжекции пара из зазоров применяют степень реактивности 0,05—0,15. [c.344]

Принятые величины Внутренний КПД по заторможенным параметрам т) = 0,85 r j = 0,88 т о = 0,86 КПД камеры сгорания Пк. с==0,97 механический КПД компрессора и турбин 11мк = Чмт i = = Лмт2 = 0,99 зубчатой передачи — Лр = 0,97 валопровода — Лв = 0,99 коэффициент затрат энергии на навешенные механизмы н.м= 0,01 коэффициенты восстановления полного давления а х = 0,99 0 . с = 0i97 = = 1,0 Овых = 0,97 коэффициент отбора воздуха на охлаждение фох = 0,975. [c.199]

Стали относятся к группе мартенситных, хорошо закаливаются на воздухе или в масле, обладают высокими механическими свойствами при комнатных и повышенных температурах. При температурах глубокого холода имеют малую ударную вязкость. Коэффициент линейного расширения этих сталей невелик, что очень важно для уменьшения зазора в осевых компрессорах газовых турбин. Большинство сталей при охлаждении на воздухе с температур выше критических нодзакаливаются, что следует учитывать при сварке, термической обработке и обработке давлением. [c.131]

Прежде чем сформулировать дополнительные возможности Повышения надежности лопаточного аппарата, целесообразно затронуть вопрос о неиспользованных возможностях. Коэффициент запаса прочности для лопаток последних ступеней турбин большой мощности, вычисленный по статическим напряжениям, сравнительно невелпк. Как известно, для современных мощных турбин он составляет 1,5—1,6. Между тем как со стороны эксплуатации, та и со стороны турбостроительных заводов встречаются нарушения режимов работы турбины и технологии изготовления лопаток, которые соответствуют данным расчета на механическую прочность. К нарушениям нормальных условий эксплуатации относятся частые пуски и остановы, понижение начальной температуры пара, которое при сохранении нагрузки неизменной вызывает увеличение расхода, ухудшение вакуума, изменение частоты в сети, работа турбины без отдельных ступеней. К заводским нарушениям можно отнести следующие большие коэффициенты концентрации наиряжений у -кромок отверстий для скрепляющей проволоки, в месте перехода от хвостовика к перу лопатки, в ленточном бандаже, у кромки отверстий для шипов не всегда достаточная отстройка лопаток от опасных форм колебаний снижение предела выносливости при защите лодаток от эрозийного износа. Поэтому в первую о чередь необходимо потребовать строгого соблюдения режима эксплуатации и технологии изготовления рабочих лопаток. [c.214]

Поскольку высокотемпературные узлы этой турбины изготовлены из аустенитной стали, имеющей относительно низкую теплопроводность и высокие значения коэффициента линейного расширения, необходимо было установить рациональные режимы эксплуатации установки во избежание недопустимо больших градиентов температур и обусловленных ими температурных напряжений. Из-за большой относительной толщины наружного корпуса ЦВД и его большой чувствительности к интенсивному обогреву внутренней поверхности тепловое расширение этого корпуса при режимах прогрева могло резко отличаться от расширения ротора, что могло привести к механическим задеваниям внутри турбины. [c.23]

Результаты расчета повреждения, в наиболее повреждаемых зонах роторов и корпусов турбин при типичном эксплуатационном нагружении (табл. 4.6), приведены в табл. 4.7. Расчеты на длительную прочность [77] показали, что для этих деталей длительная прочность не ограничивается ресурсом 200 тыс. ч, а коэффициенты запаса времени до разрушения и длительной пластичности превышают требуемые. При моделировании на образцах из роторных сталей 25Х2М1Ф и 20ХЗМВФ при температурах до 630 °С процессов изменения длительных свойств роторов был сделан вывод о возможности исчерпания ресурса парка роторов по условиям длительной прочности уже после 2,5-10 ч. Дополнительное обоснование этого способа увеличения ресурса роторов проведено с использованием в качестве моделей прямых участков паропроводов свежего пара и промперегрева из стали того же класса (что и конструкции), проработавших при более высокой температуре (540—565 °С) более 170 тыс. ч и имеющих не лучшие механические характеристики. [c.161]

Суммирование мощностей двигателей разных характеристик. Введение гидромуфты в указанных случаях, как правило, преследует целью создание разобщительного устройства, могущего играть также роль уравнителя нагрузок и гасителя крутильных колебаний. По этой причине нецелесообразно применение гидромуфт с различного рода блокирующими устройствами. Действительно, в этом случае (при механическом соединении ведущей и ведомой частей валов) после достижения некоторого числа оборотов утрачиваются ценные качества муфты — демпфера, особенно необходимые при длинных судовых валопроводах. Поэтому экономичность привода обеспечивают увеличением размеров муфты. Однако это средство при принятых конструкциях муфт (управляемых заполнением) неэкономично по такой причине. Из ряда няитих экспериментов, а также по данным других исследований отношение коэффициентов моментов при остановленной турбине (Ло) и при 5 = 4% ( ном) составляет около [c.224]

Сходненская турбина была испытана при j = 78,6. При указанных приведенных величинах имеем полкые (см. 7-4) к. п. д. модели = 0,884 и натуры = = 0,912. Дальнейшие расчетные цифры см. табл. 12-1. Дисковые и объемные потери и подсчитаны по чертежам и 12-3 и 12-4. Механические потери приняты глгзомерно 0,008 и 0,004 неизвестность их ( 12-2) является пока слабой стороной расчета. Пере-счетный коэффициент (ср. фиг. 12-14) принят [c.165]

Многоцикловая усталость. Справедливость мнения, что турбины подвержены действию многоцикловой усталости, впервые была признана в начале 20-х гг. Многоцикловая усталость рабочих лопаток и деталей камеры сгорания неизменно сопряжена с резонансными колебаниями. Поэтому первая задача конструкторов — определение собственной частоты колебания различных деталей, в первую очередь рабочих лопаток и камеры сгорания. Вторая задача— определить возбудители колебаний, подавить их и затем рассчитать результирующие напряжения. Поскольку форма деталей камеры сгорания и рабочих лопаток сложна, расчет частоты колебаний не так-то прост. Чтобы рассчитать частоту и моду колебаний, а затем и величину локальных напряжений, приходящихся на единичный подавитель и единичный возбудитель колебаний в лопатках, применяют компьютерную программу, в основу которой положена теория сложного пучка или метод анализа конечных элементов. Помимо сведений, необходимых для расчета температуры, конструктору нужны сведения о плотности, модуле Юнга и коэффициенте Пуассона материала. В некоторых конструкциях колебания настолько серьезны, что требуется расчет специальных подавляющих устройств. В качестве таковых используют механические приспособления в виде различного вида упоров распирающих комельные части соседних лопаток, установленных на диске данной ступени. Эффективность подобных устройств оценивают посредством испытаний. В паровых турбинах возбуждение колебаний на каждом обороте ротора может быть очень значительным при впуске пара не по всей окружности турбины. В крупных па- [c.73]

Контроль качества печатных плат основан на использовании согласо-ванной пространственной фильтрации однако в данном случае схема СПФ используется как коррелятор Сущность метода контроля состоит в сравнении рисунка печатного монтажа до и после температурных воздействий. С этой целью на рисунок печатного монтажа платы в нормальных условиях изготавливают ГСФ и измеряют интенсивность корреляционного пятна на выходе согласованного фильтра. Затем плату последовательно нагревают и охлаждают до температур, оговариваемы.х в технических условиях, и при нормальной температуре опять устанавливают в схему согласованной фильтрации. Из-за неодинаковых температурных коэффициентов расшире- , ния печатных проводников и материала платы возникают остаточные деформации, которые изменяют положение печатных проводников на плате. В результате смещения проводников интенсивность корреляционного пятна изменяется в зависимости от смещения (деформации). Измеряя интенсивность корреляционного пятна до и после температурных воздействий, можно оценивать величину возникающих прн этом остаточных деформаций и контролировать качество печатных плат. Зависимость интенсивности корреляционного пятна от деформаций приведена иа рис. 8.2.2. Аналогичным образом можно обнаруживать начинающиеся усталостные разрушения в механических деталях (например, в лопатках турбин). [c.265]

В, Р, 8—диаметр цилиндра, площадь и ход одного поршня п—число циклов СПГГ 1 е— мощности СПГГ по газу я эффективная 8г> ёт— расходы воздуха, газа и топлива за один рабочий цикл Ок,Ог,От—расходы воздуха, газа и топлива за единицу времени п Пп— вес и масса одной поршневой группы Р, L — сила давления газов на поршень и работа этой силы Ср , Ср —удельные теплоемкости воздуха и газа при постоянном давлении 7 — удельный вес Ар — средний перепад давлений к — показатель адиабаты —степень сжатия в двигателе т —степень повышения давления а, — коэффициенты избытка воздуха для горения и продувки 1г. т. %—индикаторный к. п. д. двигателя, механический к. п. д. СПГГ и эффективный к. п. д. установки г—к. п. д. турбины 1к> Чо— к. п. д. и объемный коэффициент наполнения компрессора д, к, б—индексы, обозначающие цилиндр двигателя, компрессора и буфера п.х.,о.х.—индексы, обозначающие прямой и обратный ход [c.6]

Примем, что тепловая нагрузка района, которая покрывается паром из отборов турбины, равна 232,6 Мет и сетевая вода нагревается в установке от 40 до 180°С. Пусть 7 о= 290° К. Примем внутренние относительные к. п. д. цилиндра высокого давления для обеих турбин равными 0,8. Значения таких же коэффициентов для цилиндра низкого давления примем равными для турбины без промежуточного перегрева 0,83, для турбины с промежуточным перегревом 0,848. Примем условно к. п. д. котла, механический к. п. д. и к. п. д электрогенератора равными единице, ибо их значения не влияют на сравнение. По тем же соображениям излучением тепла от теплообменников в окружающую среду пренебре- [c.245]

Известны следующие параметры р"1=12 МПа, "1=550 °С Р1=11 МПа 1= 540 °С Р1=9 МПа рг=40 гПа. Коэффициент полезного действия относительный внутренний турбины Т) о1=0,85, насоса Т1 о =0,90, механический Т1м=0,96, электрогенератора Т1т= =0,97. Теплота сгорания топлива СРв=30 ООО кДж/кг. Коэффицишт полезного действия парового котла т]п.к=0,92. [c.156]

Насыщенный пар при соприкосновении с холодными стенками паропроводов или деталями машин частично конденсируется. Для предотвращения такого явления пар подвергают дополнительному нагреву кроме того, чем больше разница температуры пара, поступающего в двигатель (турбину, паровую машину), и отработавшего пара, тем вышг коэффициент полезного двигателя. Поэтому, если пар используется для выработки механической энергии, его подвергают перегреву до 350 и выше. Для производственных процессов — выпаривания, сушки, дистиллации, отопления и т. п. — требуется насыщенный пар, так как в производственной аппаратуре он должен конденсироваться и выделять теплоту парообразования. Но и в этом случа J выгодно сообщать в котле пару такой перегрев, чтобы он в паропроводе не конденсировался и доходил до места потребления лишь остыв до температуры насыщения. Выгода перегрева пара осообенно ощутительна при длинных паропроводах и при передаче его на значительное расстояние от котельной. [c.117]

Нужно отметить, что охлаждение воздуха за компрессором, повышая литровую мощность дизеля, отрицательно сказывается на экономичности установки. Избыточное теплосодержание сжатого воздуха, участвующего в рабочем процессе СПГГ, составляет около 30% тепла газового потока, направляемого в турбину. Поверхность поршней МГГ в 2 раза больше, чем поршней СПГГ, что вызывает увеличение не только тепловых, но и механических потерь. Это отражается на внутреннем к. п. д. МГГ. Потеря этого тепла отчасти компенсируется снижением гидравлических потерь и повышением температуры газа вследствие уменьшения суммарного коэффициента избытка воздуха и меньших потерь на привод вспомогательных механизмов. [c.192]

Для того чтобы сделать возможным использование не превращенного в механическую энергию тепла и тем самым повысить коэффициент использования тепла топлива, надо повысить температуру пара, покидающего двигатель. Пример такого использования мы видели в регенеративном цикле. В этом цикле некоторая часть пара расширяется не полностью до давления в конденсаторе, а до более высокого давления, при котором температура его может быть достаточно высокой для того, чтобы этот пар оказался годным для нагревательных целей, как говорят, для теплового потребления. В регенеративном цикле этот пар употребляют для нагревания воды, поступающей в котел. В этом случае часть тепла, подведенного к отбираемому из турбины пару, превращается в работу, а остальпая используется для нагревания воды, т. е. все тепло, подведенное к этому пару, используется пелностью. Однако в регенеративном- цикле нельзя в достаточной мере добиться такого использования, так как для нагревания питательной воды требуется мало пара (15—30%), и поэтому количество механической энергии, выработанной отборным паром, мало. Большая часть требующейся электрической энергии вырабатывается за счет пара, поступающего после турбины в конденсатор, что вызывает большую потерю тепла. [c.246]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...