Коэффициенты полезного действия внутренний относительный

Иногда этот коэффициент полезного действия называют относительным внутренним. [c.521]

Рис. 30-5. Зависимость относительного и внутреннего коэффициентов полезного действия на лопатках ступени активной турбины от х.

Коэффициент полезного действия турбогенератора. Зная изменение давлений пара в промежуточных ступенях турбины и принимая приближенно температуры пара в ступенях неизменными, можно построить рабочий процесс пара в турбине при различных режимах в -диаграмме, определить теплосодержания пара в промежуточных ступенях и значения величин внутреннего относительного к. п. д. отдельных групп ступеней и проточной части турбины в целом. Эту задачу можно решить и обратным путем если известно изменение величины . (по отдельным ступеням или для турбины в целом) с изменением расхода пара или мощности турбогенератора, можно определить теплосодержание пара в промежуточных ступенях и построить рабочий процесс в is-диа-грамме для различных режимов. [c.102]

Коэффициент полезного действия цикла составлял 33% и к. п. д. станции 10% (при конденсационном режиме). По проекту к. п. д. цикла с начальным давлением ртутного пара 10 ата повышается до 55% и к. п. д. станции до 34%, что дает уменьшение удельного расхода топлива в три раза. Внутренний относительный к. п. д. ртутно-паровой турбины мощностью 4 ООО кет был принят в проекте рав- [c.532]

Относительный внутренний коэффициент полезного действия турбины [c.100]

Изменение давления пара в барабане рй осуществлялось в интервале от 80 до 160 ата. Коэффициент полезного действия установки в рассматриваемом интервале возрастает с увеличением давления примерно на 1,5 абс.%. Сравнительно малое изменение к.п.д. объясняется снижением внутреннего относительного к.п.д. паровой турбины вследствие уменьшения объемного расхода пара с ростом его давления. Кривая отчислений от капиталовложений в установку имеет минимум, соответствующий Рс = 80 ата минимум величины отчислений от капиталовложений [c.145]

Относительный внутренний коэффициент полезного действия регулирующей ступени для перегретого пара оценивается по следующим формулам для одновенечной ступени [c.261]

Коэффициент полезного действия ступени внутренний относительный [c.348]

Коэффициенты полезного действия турбины. Внутренний относительный к. п. д. учитывает внутренние потери турбины и определяется отношением [c.226]

Известны следующие параметры [ = 120 бар, <1 = 550° С р = = 110 бар, < =540° С Р1=90 бар р2=0,03 бар. Относительный внутренний к.п.д. турбины т)о,-=0,85 то же — насоса т]",- =0,90 механический к.п.д. т)м =0,96 к.п.д. электрогенератора т)г=0,97. Теплота сгорания топлива С =30 000 кдж кг. Коэффициент полезного действия парогенератора т]пг = 0,92. [c.172]

Относительный внутренний коэффициент полезного действия активной ступени может быть определен по формуле [c.120]

Относительный внутренний коэффициент полезного действия реактивной ступени со степенью реактивности р==0,5 может быть найден по формуле [c.121]

Если в ступени используется энергия выходной скорости предыдущей ступени, то относительный внутренний коэффициент полезного действия ступени находится по формуле [c.121]

Задача 3.49. Определить относительный внутренний и эффективный коэффициенты полезного действия тур-, бины, если параметры пара перед турбиной ро=3,4 МПа, 4=440° С и за турбиной рг = 0,4 МПа и 4=220° С и механический к. п. д. турбины Т1м = 0,98. [c.136]

Задача 4.8. Определить относительный внутренний коэффициент полезного действия активной ступени, если располагаемый теплоперепад в ступени /го = 185 кДж/кг, скоростной коэффициент сопла ф=0,95, скоростной коэффициент лопаток ф=0,87, угол выхода газа из рабочей лопатки 2=23°, угол наклона сопла к плоскости диска 01 = 15°, средний диаметр ступени с = 1,35 м, частота вращения вала турбины /г=3600 об/мин, степень парциальности ступени е=1, высота лопаток /=0,07 м, удельный объем газа и = 1,51 м /кг, расход газа в сту-. пени Мг=25 кг/с и расход газа на утечки Мут=0,4 кг/с. [c.156]

В условиях значительных отклонений параметров цикла, носящих к тому же длительный характер, вопросы надежности работы приобретают определяющее значение. Подобные изменения режима могут вызвать перегрузку отдельных ступеней и изменение их температурных условий. Перераспределение тепловых перепадов по ступеням турбины вызывает изменение реактивности ступеней, что отражается на условиях работы упорного подшипника и лопаточного аппарата турбины. Работа ступеней в нерасчетных режимах приводит к ухудшению внутреннего относительного к. п. д. турбины. К еще большему понижению экономичности приводит изменение термического коэффициента полезного действия при понижении начальных или повышении конечных параметров цикла. В подобных случаях необходимо наряду [c.67]

Экономичность и совершенство турбин оцениваются коэффициентами полезного действия. Различают относительные и абсолютные к. п. д. турбин. Относительным внутренним к. п. д. турбины называется отношение использованного в турбине теплоперепада Л,- к располагаемому (адиабатному) теплопере-паду ho. [c.218]

Особой проблемой являлась проблема синхронизации. Призма полного внутреннего отражения, обеспечивавшая модуляцию добротности, вращалась с частотой 24 000 об/мин, а импульс поджига лампы накачки поступал с частотой 1 Гц. Совпадение импульса поджига с моментом включения добротности резонатора обеспечивалось специальным датчиком, контролировавшим положение призмы полного внутреннего отражения. Чтобы в течение одного импульса накачки высвечивался только один импульс лазерного излучения, в резонатор вводилась оптическая ячейка с раствором криптоцианина. Она препятствовала генерации лазерных импульсов в начале и в конце импульса накачки. Коэффициент полезного действия лазера относительно энергии накачки составлял около 0,1%. [c.187]

Эффективность работы детандерных ожижителей в большей мере зависит от того, насколько велик внутренний относительный к. п. д. собственно детандера. Коэффициент полезного действия современных поршневых детандеров имеет величину порядка 0,8—0,85, как и турбодетандеров. Активнореактивные турбодетандеры, конструкция которых разработана еще в 30-х годах советским физиком П. Л. Капицей, являются основой для крупных ожижительных установок. [c.458]

Известны следующие параметры р"1=12 МПа, "1=550 °С Р1=11 МПа 1= 540 °С Р1=9 МПа рг=40 гПа. Коэффициент полезного действия относительный внутренний турбины Т) о1=0,85, насоса Т1 о =0,90, механический Т1м=0,96, электрогенератора Т1т= =0,97. Теплота сгорания топлива СРв=30 ООО кДж/кг. Коэффицишт полезного действия парового котла т]п.к=0,92. [c.156]

Потери тепла в ступени оцениваются относительным внутренним коэффициентом полезного действия ступенк который представляет собой отношение использованного теплоперепада hi к располагаемому теплоперепаду в ступени Ло, т. е. [c.120]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...