Часть высокого давления

Чтобы избавиться от такой жесткой связи, на станциях широко применяют турбины с регулируемым п р о м е-жуточным отбором пара (рис. 6.14). Такая турбина состоит из двух частей части высокого давления (ЧВД), в которой пар расширяется от давления р, до давления необходимого для теплового потребителя, и части низкого давления (ЧНД), где пар расширяется до давления рг в конденсаторе. Через ЧВД проходит весь пар, вырабатываемый котлоагрегатом. Часть его D, 6 (при давление отбирается и посту- [c.66]

В части высокого давления (ЧВД) паровой турбины К-200-130 пар расширяется адиабатно от начальных параметров />1 = 12,75 МПа и Tj = 838 К. Ro = 2,45 МПа и Та = 613 К. Определить эксергетический к. п. д. ЧВД, пользуясь диаграммами состояния водяного пара. Температура окружаюш,ей среды 273 К. [c.152]

Задача 3.61. Турбина с регулируемым производственным отбором пара, работающая при начальных параметрах пара Рй = Ъ,5 МПа, ffl = 435° и давлении пара в конденсаторе р = = 4-10 Па, обеспечивает отбор пара i3 = 5 кг/с при давлении />п=0,2 МПа. Определить расход пара на турбину, если электрическая мощность турбогенератора Д, = 4000 кВт, относительный внутренний кпд части высокого давления (до отбора) >/о, = 0,74, относительный внутренний кпд части низкого давления (после отбора) >/о, = 0,76, механический кпд / = 0,98 и кпд электрического генератора rj = 0,96. [c.137]

Л э = 6000 кВт, относительный внутренний кпд части высокого давления (до отбора) >/о/ = 0,78, относительный внутренний кпд части низкого давления (после отбора) г] 1 = 0,65, механический кпд >/м = 0,98 и кпд электрического генератора //г = 0,95. [c.138]

Задача 3.63. Турбина с производственным отбором пара, работающая при начальных параметрах пара / о = 3,5 МПа, /о = 350 С и давлении пара в конденсаторе , = 4 10 Па обеспечивает отбор пара 0 = 4 кг/с при давлении > = 0,4 МПа. Определить электрическую мощность турбогенератора, если расход пара на турбину D=8 кг/ с, относительный внутренний кпд части высокого давления (до отбора) rjJ = 0,75, относительный внутренний кпд части низкого давления (после отбора) >/, = 0,77, механический кпд >/ = 0,97 и кпд электрического генератора г1г = 0,9Т. [c.138]

Задача 3.65. Конденсационная турбина, работающая при начальных параметрах пара />о = 3 МПа, /о = 380°С и давлении пара в конденсаторе Pi = 4- 10 Па, имеет один промежуточный отбор пара при давлении Рп — 0,4 МПа. Определить секундный и удельный эффективный расходы пара на турбину, если электрическая мощность турбогенератора Л э = 2500 кВт, относительный внутренний кпд части высокого давления (до отбора) >/о = 0,74, относительный внутренний кпд части низкого давления (после отбора) f/ , = 0,76, механический кпд турбины / = 0,97, кпд электрического генератора >/г = 0,97 и доля расхода пара, отбираемого из промежуточного отбора на производство, o =DJD = 0,5. [c.139]

Задача 3.67. Турбина высокого давления с теплофикационным отбором при давлении />п = 0,14 МПа работает при начальных параметрах пара />о = 8 МПа, о = 500 С и имеет на одном из режимов работы относительный внутренний кпд части высокого давления o, = 0,8. При изменении пропуска пара через турбину при постоянном давлении отбора относительный внутренний кпд части высокого давления уменьшился до >/ о, = 0,74. На сколько изменился располагаемый теплоперепад части низкого давления, если давление пара в конденсаторе осталось постоянным и равным Pi=6 10 Па [c.140]

Задача 3.74. Конденсационная турбина с одним промежуточным отбором пара при давлении />., = 0,4 МПа работает при начальных параметрах пара ро = 4 МПа, /q = 425° и давлении пара в конденсаторе j, = 3,5 10 Па. Определить расход охлаждающей воды и кратность охлаждения для конденсатора паровой турбины, если расход конденсирующего пара Z), = 6,5 кг/с, температура охлаждающей воды на входе в конденсатор / = Ю°С, температура выходящей воды на 5°С ниже температуры насыщенного пара в конденсаторе и относительные внутренние кпд части высокого давления и части низкого давления [c.142]

Задача 3.75. Конденсационная турбина с одним промежуточным отбором пара при давлении />п = 0,4 МПа работает при начальных параметрах пара Рй = Ъ МПа, /о=380 С и давлении пара в конденсаторе р = А 10 Па. Определить расход охлаждающей воды и кратность охлаждения для конденсатора паровой турбины, если расход конденсирующего пара Z>i=8,5 кг/с, температура охлаждающей воды на входе в конденсатор в=11°С, температура воды на выходе из конденсатора f = 21° относительный внутренний кпд части высокого давления /о, = 0,74 и относительный внутренний кпд части низкого давления 1, = 0,76. [c.143]

К и влажностью не более 0,1 % направляется к быстроходной паровой турбине 5 мощностью 500 МВт. При расщирении в части высокого давления паротурбинной установки влажность пара увеличивается до 15 %, и весь пар поступает в сепаратор-пароперегреватель 6, где происходит отделение влаги и перегрев пара до температуры 5.38 К при давлении 0,31 МПа передачей теплоты от пара начальных параметров. [c.347]

Диафрагмы выполняют из двух половин (рис. 31-9), одну из которых устанавливают в нижней половине корпуса, а другую в верхней. В части высокого давления диафрагмы выполняют коваными, а в последних ступенях — чугунными. В зазоре между валом и диафрагмой устанавливают лабиринтовые уплотнения. [c.352]

Лопатки, работающие в зоне влажного пара, подвержены эрозии, и в конечном итоге на них могут появиться трещины, что грозит отрывом лопаток. Трещины могут возникнуть и на лопатках в части высокого давления из-за вибрации, которая возникает прежде всего от недостаточно тщательной балансировки ротора. [c.338]

Так как ступени скорости чаще всего применяются в части высокого давления турбины, то при сколько-нибудь значительной степени реакции утечка пара через зазоры может получиться недопустимо большой, поэтому введение степени реакции на лопатках ступеней скорости должно быть неразрывно связано с конструктивными мероприятиями, уменьшаю- [c.146]

Наибольшее распространение получили турбины с одним отбором пара (фиг. 45). Эти турбины имеют две группы клапанов, одна из которых 2 расположена перед турбиной, а вторая 3 делит турбину на две части часть высокого давления и часть низкого давления, между которыми расположена камера отбора 6. Часть высокого давления можно рассматривать как турбину с противодавлением, а часть низкого давления как конденсационную турбину со своей группой клапанов, через которую протекает некоторая доля от количества пара Gj, поступающего в камеру отбора из части высокого давления. Остальной пар Од из камеры отбора направляется к тепловому потребителю. Для того чтобы потребитель получал пар определённого качества, в камере отбора с помощью обеих групп клапанов автоматически поддерживается приблизительно постоянным заданное давление пара. При таком выполнении принято называть отбор регулируемым. [c.153]

Для того чтобы можно было отбирать требуемые количества пара при заданных давлениях, турбина с двумя отборами пара должна иметь три группы клапанов, разделяющих её на три отсека часть высокого давления, часть среднего давления и часть низкого давления. [c.154]

График теплового потребления может быть таким, что сумма количеств пара, отбираемого из первого и второго отборов, не меняется в зависимости от сезона так сильно, как в турбинах с отопительным отбором пара в этом отношении благоприятен устойчивый график производственного отбора. Через часть высокого давления протекает большее количество пара, подвергаемое относительно меньшим изменениям, чем в турбинах с отопительным отбором пара той же мощности. [c.154]

Турбины двух и трёх давлений. Турбина двух давлений представляет собой конденсационную турбину, к одной из промежуточных ступеней которой подводится мятый пар с производства. Таким образом к части высокого давления этой турбины подводится свежий пар, а через часть низкого давления протекает пар, поступающий из части высокого давления и, кроме того, мятый пар с производства. Изменяя количество свежего пара, подводимого к турбине, можно работать по свободному электрическому графику. [c.154]

Для проектирования турбины с отбором пара должны быть заданы, исходя из условий её работы, следующие характеристики а) параметры пара перед частью высокого давления, в отборе и за турбиной б) экономические расходы пара обеими частями турбины, т. е. такие расходы, при которых за год вырабатывается наибольшее количество киловатт-часов и при которых, следовательно, соответствующая часть турбины должна иметь максимальный к. п. д. экономические расходы пара частью высокого и частью низкого давления могут соответствовать различным режимам в) максимальные расходы пара частями высокого и низкого давления г) максимальная мощность, развиваемая турбиной при конденсационном режиме д) способ регулирования (сопловое или дроссельное). [c.155]

Выбор расчётного режима. Условия работы турбин с отбором пара могут резко меняться. При использовании отбираемого пара для отопления (давление около 1,2 ama) количество отбираемого пара в зимнее время велико, поэтому через часть высокого давления протекает большое количество пара, развивающее значительную мощность. Для покрытия электрической нагрузки в это время часть низкого давления должна развивать лишь небольшую мощность или даже вращаться вхолостую, потребляя пар лишь для своего охлаждения. В летнее время пар для отопления не требуется, и он после части низкого давления целиком проходит в конденсатор в этом случае турбина работает как чисто конденсационная. Если пар отбирается для технологических целей (от 5 до 13 ama), то по условиям производства количество отбираемого пара часто поддерживается довольно ровным в течение всего года, В соответствии с условиями работы турбины должны выбираться размеры проточных частей. [c.155]

Выбор способа регулирования. Установив расчётные режимы, следует выбрать способ регулирования и размеры регулировочных ступеней. Так как общий расход пара в турбинах с отбором меняется чаще и в больших пределах, чем в турбинах конденсационных, то для части высокого давления предпочитают делать сопловое регулирование с числом клапанов не менее четырёх. Для части низкого давления также следует применять сопловое регулирование, но для упрощения её конструкции здесь можно ограничиться меньшим числом клапанов. [c.155]

В случае очень большого возрастания расхода пара во время перегрузки прибегают к обводному регулированию в части высокого давления. [c.155]

В турбине с одним отбором пара часть высокого давления работает с противодавлением, и в ней пар расширяется от давления свежего пара до давления в камере отбора, а часть низкого давления работает, как конденсационная, н здесь происходит расширение от давления в камере отбора до давления в конденсаторе. [c.155]

Опыт показывает, что турбина, работающая с противодавлением (а следовательно, и часть высокого давления турбины с отбором пара) в пределах изменения мощности от нормальной до 50 /п, имеет характеристику, приближающуюся к прямой линии, в пределах иге от 50% нормальной мощности до 0 (холостой ход) характеристика имеет криволинейное очертание. Область малых нагрузок не представляет большого практического интереса, так как обычно турбина при нагрузках меньше 50< /о работает редко, поэтому удобно рассматривать для турбины с противодавлением условный расход пара при холостом ходе, т. е. такой расход, который имел бы место в том случае, если бы прямолинейная зависимость между расходом пара О и мощностью % была справедлива на протяжении всего участка от нормальной мощности до холостого хода. Если величина расхода пара при условном холостом ходе О1Х известна, то, отложив её на диаграмме режимов и соединив прямой линией точку L с точкой экономического режима М, получают искомую зависимость между О и Л/е, справедливую для мощностей в пределах от 50 до 100% (линия 1 на фиг. 46). [c.155]

Сбоку на диаграмме имеется возможность нанести кривые количества пара G, отбираемого из части высокого давления для подогрева питательной воды, и температуры последней в- [c.156]

Фиг 73. Схема связанного регулирования для турбине одним отбором пара 1—регулятор скорости 2—регулятор давления 3 I - золотники с подвижными буксами 5 и 6—сервомоторы 7 и 5—клапаны 9—часть высокого давления 79-часть низкого давления 77—место отбора [c.179]

Для турбин с отбором пара в качестве расчётного для части высокого давления выбирается расход, соответствующий приблизительно 8и /о номинальной мощности и номинальной величине отбора. Часть низкого давления турбин с отбором пара рассчитывается для 65—80°/о расхода пара при номинальной мощности и конденсационном режиме. [c.181]

Для турбин средней мощности в серии турбин НЗЛ эта задача решена путём применения парциальных ступеней в части высокого давления и использования ступеней с одинаковыми по размерам лопатками в различных зонах расширения пара. Для всех турбин этой серии применяются одинаковые подшипники, лабиринтовые уплотнения муфты, парораспределение, элементы систем регулирования и конденсаторы. Большинство деталей для этих турбин может изготовляться в серийном порядке на склад, так что время производственного цикла турбин в основном определяется их сборкой. [c.182]

Турбины с зубчатыми передачами. Турбина 2500 кет выпуска НЗЛ (фиг. 76) предназначается для параметров пара 20 ama и 350° С, а турбина 4000 квт — для параметров 29 ama и 400° С, Обе турбины имеют в части высокого давления две ступени скорости и всего три ступени давления, а в части низкого давления—две ступени скорости и всего четыре ступени давления. Число оборотов обеих турбин 5000 в минуту генераторы, вращаемые ими с помощью зубчатого редуктора, делают 1000 об/мин. [c.182]

Часть высокого давления турбины выполнена в виде активной турбины (фиг. 85), имеющей три двухвенечных скоростных колеса и четыре ступени давления. Первое скоростное колесо, являющееся регулировочным, имеет несколько больший диаметр, равный 570 мм. [c.194]

В части высокого давления турбина имеет скоростную ступень и 16 ступеней давления с небольшой степенью реакции. [c.194]

Общий вес турбины около 400 т. Роторы высокого и низкого давления весят приблизительно по 35 т. Они соединены кулачковой муфтой, которая не имеет средней части, а состоит лишь из двух дисков. Первые девять колёс части высокого давления насажены на пальцевые втулки. [c.194]

Турбина имеет только ступени давления с небольшой степенью реакции в части высокого давления и со степенью реакции от И до 50% (в последней ступени) в части низкого давления. [c.196]

К. п. д. r i при экономическом режиме составляет для части высокого давления 0,83 и низкого давления 0,77. [c.196]

ЛМЗ мощностью 50000 кет при 3000 об/мин с отбором пара при 7 ama (АП-50) I— верхние клапаны части высокого давления 2— камера отбора 3 —парораспределительная коробка части низкого давления 4—6 — камеры отбора 7 — муфта 8 — валоповоротное устройство. [c.203]

Принципиальная тепловая схема КЭС приведена на рис. 9.1, а. Полученный в котле I свежий пар направляется в часть высокого давления 2 турбины, расширяется здесь и возвращается для перегрева в котел. Пар после промежуточного перегрева в котле 1 поступает в часть низкого давления 3, отработавший пар направляется в конденсатор 4. Из конденсатора конденсатным насосом 5 конденсат подается в регенеративный подогреватель низкого давления (ПНД) б, а затем в деаэратор 7, который предназначен для дегазации воды и состоит из деаэратной колонки и питательного бака. Питательный насос 8 подает конденсат (питательную воду) в регенеративные подогреватели высокого давления (ПВД) 9 и котел I. В подогреватели б и 9 пар для подогрева поступает из частей соответственно низкого и высокого давления турбины. Пар одного из отборов части низкого давления 3 турбины используется для термической деаэрации конденсата. Тракт от конденсатора до питательного бака деаэратора называют конденсатным, а от деаэратора до котла — питательным. [c.336]

Чтобы избавиться от такой жесткой связи, на станциях широко применяют турбины с регулируемым промежуточным отбором пара (рис. 6.14). Такая турбина состоит из двух частей части высокого давления (ЧВД), в которой пар расширяется от давления р1 до давления ротб, необходимого для теплового потребителя, и части низкого давления (ЧНД), где пар расширяется до давления рг в конденсаторе. Через ЧВД проходит весь пар, вырабатываемый котлоагрегатом. Часть его Оого (при давлении ротб) отбирается и поступает к тепловому потребителю ТП. Остальной пар в количестве >к проходит через ЧНД в конденсатор К. Регулируя соотношения между /)отб и 1)к, можно независимо менять как тепловую, так и электрическую нагрузки турбины с промежуточным отбором, чем и объясняется их широкое распространение на ТЭЦ. При необходимости предусматривается два и более регулируемых отбора с разными параметрами пара. [c.70]

Число ступеней давления у многоступенчатой турбины выбирают по общему теплопадению и по теплопадению в отдельных активных ступенях, в каждой из которых должны быть максимальные к. п. д. Если принять, что турбина вращается ср. скоростью 3000 об мин, то при средних значениях коэффициента ф и угла ь пользуясь соответствующими формулами, можно получить, что по условиям механической прочности дисков и лопаток оптимальные, значения теплопадений по отдельным ступеням должны возрастать от 42 в части высокого давления до 170 кдж1кг в последних ступенях. С увеличением теплопадения в по-Одедних ступенях турбины отношения давлений в них становятся меньше критических, это означает, что сопла в этих ступенях должны быть расширяющимися. Изготовление таких сопел конструктивно очень сложно и при переменном режиме они работают плохо. Поэтому современные турбины конструируют так, чтобы работа их протекала с переменной степенью реактивности, возрастающей постепенно до 0,5 и более по мере движения пара к последней ступени. В ступенях высокого давления для уменьшения потерь от эжекции пара из зазоров применяют степень реактивности 0,05—0,15. [c.344]

Фиг. 45. Схема турбины с одним отбором пара Л —подиод свежего пара Б—отбор пара к потребителю Б—отвод пара н конденсатор 7—автоматический стопорный клапан 2-группа регулировочных клапанов части высокого давления 5—группа регулировочных клапанов части низкого давления -4—регулировочная ступень части высокого давления 5-регулировочная ступень части низкого давления б—камера отбора 7—предохранительный клапан 8—автоматический обратный клапан 2—предельный регулятор скорости.

В части высокого давления современных турбин лопатки подвергаются действию высокой температуры. Для температур до 425° С применяется нержавеющая сталь с содержанием хрома 12,5—14,5 /о- Для более высоких температур получила применение аустенитовая сталь марок ЭИ-123 и ЭИ-405. В современных стационарных турбинах предпочитают все лопатки— рабочие и направляющие—делать из нержавеющей стали даже в тех случаях, когда температура и напряжения допускают применение более простых, но менее долговечных сортов 5 /о-ной никелевой стали, широко применявшихся прежде. Нержавеющая сталь с содержанием 12—140/о хрома обладает отличной демпфирующей способностью [8]. Данные о некоторых марках стали для лопаток приведены в табл. 4 (см. также ЭСМ, т. 3, гл. IX). [c.171]

Турбины бесподвального и полуподвального типов при 3000 об/мин. Турбина с производственным отбором пара мощностью 60j0 кет выпускалась НЗЛ для начальных параметров пара2У ama и 400° С. Максимальное количество отбираемого пара при 6 ama max = 35 mjna . Часть высокого давления. составляют семь ступеней давления, из которых первая имеет две ступени [c.184]

Генератор располоисен со стороны части высокого давления. По типу турбина относится к бесподвальным, хотя высота этой турбины достигает таких размеров, при которых для обслуживания необходима специальная площадка, приподнятая приблизительно на 2 м. [c.184]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...