Демпфирование начальное

Рис. 9.5. Поперечное сечение буфера с цилиндрической пружиной 1 — цилиндрическая пружина из круглой проволоки, 2 - нижняя опорная плита буфера, 3 - верхняя опорная плита буфера, 4 - резиновая прокладка для демпфирования начального удара, 5 - цилиндр для центрирования пружины

Если не учитывать демпфирование, то собственная частота колебаний среды будет равна (например, при ра Рх = Ю, к = 2, а = 10" м, Спр = 4 X 10 м/с, J2к 2 X 10 Гц). Если на единицу объема приходится N частиц, то синусоидальный волновой импульс [с длиной волны X а -я начальной интенсивностью /ц, при 2 = 0, пропорциональной ди дг) ], будет затухать по закону [c.299]

В [6] показано, что исследование колебаний сложных упругих систем, в том числе и гироскопических, в линейной трактовке наиболее эффективно осуществляется обобщенным методом динамических податливостей и начальных параметров. Здесь этот метод распространяется на неконсервативные системы, в которых силы демпфирования предполагаются малыми. [c.6]

Одним из наименее ясных моментов в проектировании демпфирующих устройств является определение уровня демпфирования, который действительно необходим для решения стоящей задачи. Этот вопрос нельзя решить до тех пор, пока не известно, какое демпфирование присутствует в самой конструкции. Определение этого начального демпфирования очень важно, потому что все усовершенствования связаны с этой характеристикой. Для пояснения сказанного рассмотрим различие между реакциями так называемых составных конструкций и конструкций сварных или цельных, т. е. не имеющих соединений. [c.40]

Составными являются конструкции, имеющие механические средства крепежа, такие, как заклепки, болты и винты. К подобным конструкциям относятся и обшивка со стрингерами на заклепках, являющаяся элементом фюзеляжа самолета, и составные блоки дизельных двигателей. Примерами цельных или сварных конструкций являются звукопоглощающие оболочки и лопатки турбин. Цельные конструкции обычно имеют высокое начальное демпфирование, при котором коэффициент потерь может достигать значения 0,05. Это значение намного превышает то, которое можно получить в сварных или цельных конструкциях, потому что демпфирование за счет соединений будет минимальным, и измерения дают значение коэффициента конструкционных потерь, сопоставимое с потерями в самом материале, т. е. около 10- . .. 10-5 для стальных или алюминиевых конструкций. Поэтому увеличение коэффициента демпфирования, скажем, в десять раз для сборных конструкций является гораздо более сложной задачей, чем для цельной или сварной конструкции. Различным случаям применения должны соответствовать различные способы обработки материалов и конструктивные приемы, повышающие демпфирующую способность, что зависит от демпфирующих свойств исходной конструкции. [c.40]

Это решение описывает динамические перемещения системы с демпфированием при колебаниях с амплитудой, убывающей со временем. Произвольные постоянные С] и Сг определяются начальными условиями. [c.138]

Общее решение дифференциального уравнения (4.103) является суммой общего решения однородного уравнения и частного решения неоднородного уравнения. Обычно предполагается, что только частное решение представляет интерес, поскольку оно характеризует установившееся динамическое поведение системы, тогда как решение однородного уравнения либо равно нулю при любых t благодаря соответствующему выбору начальных условий, либо обращается в нуль при t- oo для реальных систем из-за демпфирования даже в том случае, когда в уравнении [c.178]

Влияние начального конструкционного демпфирования [c.302]

Характерная картина влияния начального конструкционного демпфирования на работоспособность демпфирующего покрытия с подкрепляющим слоем показана на рис. 6.30. Почти такая же картина имеет место для демпфирующего покрытия без подкрепляющего слоя (рис. 6.27 и 6.7). [c.302]

Способы передачи шумов. Силы, возникающие в работающем двигателе, передаются к внешним поверхностям двумя основными способами. Первый из них состоит в передаче силы, возникающей при сгорании смеси в цилиндре, на поршень, далее на шатун, коленчатый вал и картер. Второй способ связан с ударом поршня о стенку цилиндра или прокладку головки цилиндров, который передается на опоры двигателя. Воздействуя на каждый из этих способов в отдельности, можно уменьшить колебания стенок цилиндра и тем самым снизить шум двигателя. Демпфирование внутренних элементов двигателя, как правило, не дает эффекта, поскольку они обладают высокой жесткостью и высоким начальным конструкционным демпфированием. [c.372]

Заметим, что при = О т (VII.69), (VII.71) и (VII.74) получаются точные границы апериодичности при нулевых начальных условиях, с которыми хорошо согласуются (ошибка для случаев = 1 — (1-ь5)%, а для случая dj = О — полное совпадение) полученные ранее приближенные границы (VII.37). Точные границы целесообразно использовать при расчете на ЦВМ. При ручном расчете удобнее пользоваться приближенными. Кроме того, использование приближенных границ позволило получить достаточно простые зависимости для вычисления коэффициента демпфирования. [c.286]

Константы в решениях (1.13) и (1.14), как и в случае колебаний без демпфирования, определяются из начальных условий. Новый параметр со обозначает собственную круговую частоту колебаний систем с демпфированием. , / [c.42]

Для этого случая вклад в установившееся движение системы начальным возмущением можно не учитывать, поскольку он быстро затухает. Рещение для установившегося движения системы без демпфирования записывается так [c.43]

Таблица модального демпфирования 443 Температура начальная 212 нормальных условий 212 Тип поверхности 157 Точка контрольная 153 [c.541]

Наиболее распространенные способы демпфирования такого рода колебаний сводятся либо к ослаблению регулярных вихреобразований в слое смешения свободной струи, либо к ослаблению воздействия колебаний в свободной струе на колебания в обратном канале [5.5]. Первое достигается сообщением пограничному слою в начальном сечении струи азимутальной неоднородности, что в конечном счете ослабляет или разрушает кольцевые вихри (когерентные структуры) второе - с помощью отверстий в стенках диффузора вблизи его входной кромки. [c.151]

Ударный спектр 5 ( Oq) есть зависимость максимального значения реакции а (t) указанной системы от ее собственной частоты Wq без учета демпфирования. В зависимости от интервала времени, в котором наблюдается реакция системы а t), различают три типа ударных спектров начальный (Wq), остаточный (wq) и полный 5п (шо) . Они определяются следующим образом [c.479]

При e = 0 движения системы будут иметь периодический характер, при е>0 они будут неограниченно затухать во времени, при е < О будут неограниченно возрастающими. Если О < е < Шо, то затухание будет сопровождаться колебаниями. При е > Шо затухание будет монотонным (кроме, может быть, небольшого начального отрезка времени). Значение коэффициента демпфирования е = Wq, соответствующее переходу от колебательного процесса затухания колебаний к монотонному, называют критическим. [c.93]

Неустановившиеся вынужденные колебания систем без демпфирования мог , быть исследованы методом собственных функций, непосредственно примененным к уравнению (I). При этом кроме краевых условий должны быть сформулированы начальные условия [c.238]

При критическом демпфировании (г=ю), решение (6Л.8) с учетом начальных условий имеет вид [c.320]

Свободно вращающийся спутник может при отсутствии внешних сил совершать коническое расходящееся прецессионное (или колебательное) движение, которое в конечном итоге переходит в движение кувыркания. При соответствующих условиях возможен также и обратный процесс — демпфирование прецессионного движения, имевшего место в начальный момент. [c.102]

В последнее время для управления ориентацией и скоростью вращения спутников на околоземных орбитах все более широкое применение получают активные магнитные системы, использующие магнитное поле Земли. Можно выделить следующие особенности этих систем. Основными функциями активных магнитных систем является стабилизация или коррекция углового положения спутника и его скорости собственного вращения. Вместе с этим они способны выполнять и второстепенные функции уменьшение начальной чрезмерно большой скорости закрутки предварительное успокоение переориентацию спутника из одного заданного положения в другое сканирование небесной сферы компенсацию магнитных возмущающих моментов стабилизацию по силовым линиям магнитного поля Земли демпфирование либраций и т. д. [c.124]

Очевидно, что работа системы предварительного успокоения будет более эффективна, если наряду с гашением начальных угловых скоростей на нее возложены функции демпфирования нутационных колебаний. При наличии на КА демпфирующего устройства уравнения движения его главной оси могут быть представлены в виде [c.225]

Свободно вращающийся спутник может при отсутствии внешних сил совершать коническое расходящееся прецессионное (или колебательное) движение, которое в конечном итоге переходит в движение кувыркания. При определенных условиях возможен также и обратный процесс — демпфирование прецессионного движения, имевшего место в начальный момент. В любом случае на спутнике должно быть предусмотрено демпфирующее устройство, гасящее прецессионное коническое движение, если он устойчив, и предотвращающее возрастание прецессионного движения, если спутник неустойчив. [c.246]

В процессе изменения угол атаки принимает балансировочное значение, соответствующее углу поворота рулей высоты летательного аппарата (которые рассматриваются закрепленными), и благодаря значительному демпфированию быстро прекращается вращение. Этим завершается первый (начальный) участок полета, охватывающий малый промежуток времени. Таким образом, данный участок полета характеризуется резким изменением отклоненийАа, Дг>,ЛВ и и практически постоянной величиной А Veo. [c.42]

Параметр испытания r= onst связан с линейным законом нарастания нагрузки на образец (рис. 17). Для нагрух<ения чаще всего используется удар массивного груза по головке образца [69] через специальный волновод. Скорость нагрух<ения регулируется демпфированием удара в результате контактных явлений. Величина скорости нагружения определяется но осциллограмме a t) (см. рис. 17, а), регистрируемой в сечении, прилегающем к рабочей части образца. В пространстве aet этому параметру испытания соответствует плоскость, проходящая под углом к плоскости аое (см. рис. 17, б). Поскольку существующие методики обеспечивают линейный закон нагружения (близкую аппроксимацию действительного изменения напряжений во времени) только в упругой области, за верхним пределом текучести начальный параметр испытания не выдерживается. Поэтому полная кривая деформирования о(е) (см. рис. 17, а) в таких испытаниях не характеризует поведение материала с параметром испытания a= onst. Нижний предел текучести, предел прочности и другие характеристики сопротивления пластической [c.66]

Уравнение (3.6) обобщает результаты испытаний с различными режимами нагружения материалов, не чувствительных к истории предшествующего деформирования, сопротивление которых полностью определяется только мгновеннымп значениями скорости пластической деформации и ее величины независимо от пути накопления последней во времени. Такому уравнению состояния соответствует реологическая модель, образованная последовательным соединением упругой и вязко-пластической ячеек, последняя из которых представляет собой параллельное соединение элемента трения, соответствующего сопротивлению деформации при начальной скорости ео (/ на рис. 57, б), элемента вязкости IV на рис. 57, б), характеризующего составляющую сопротивления, связанную с вязким демпфированием дислокаций, и ряда цепочек из элементов трения и нелинейной вязкости (цепочки // и III на рис. 57, б), каждая 113 которых отражает влияние на сопротивление термоактивируемого преодоления дислокациями барьеров одного типа. Сопротивление цепочки равно нулю при скорости деформации [c.139]

Здесь и далее приняты следующие обозначения N — мощность в кгс-см п — обороты ТНА в об/мин — коэффициент демпфирования в кгс-с/см X — перемещение плунжера (штока) в см, отсчитываемое от упора Рш — площадь плунжера (штока) в см с — жесткость в кгс/см Рц — начальное поджатие пружины в кгс Рр — часть площади штока серводросселя в см , на которую действует высокое давление рг горячего газа. Индексы О — начальное значение параметров I — номинальное значение г — горячий газ т — турбина р — ротор ТНА н — насос с — серводроссель 3 — золотник м — масло 1 — параметры на входе в насос 2 — параметры на выходе насоса 3 — параметры на выходе из золотника (перед серводросселем). [c.76]

Определение величины и положения дисбаланса является одной из наиболее сложных задач, возникающих при уравновешивании гибких роторов. Одним из перспективных методов, применяемых для данных целей, является метод, приведенный в работе [1]. На основе анализа АФЧХ, снятых в окрестности критической скорости, определяют величину и положение дисбаланса и динамические характеристики системы (коэффициент демпфирования, собственные формы и частоты колебаний). Для снятия экспериментальных АФЧХ по существующей методике необходима длительная работа динамической системы на стационарном или квази-стационарном режиме в окрестности критической скорости. Длительная работа в области резонанса опасна из-за появления значительных динамических нагрузок и при большом начальном дисбалансе не всегда представляется возможной. [c.120]

Достоинствами зубчатоременных передач являются отсутствие про-скальзьшания ремня по шкивам и постоянство передаточного числа малые габаритные размеры плавность и бесшумность работы демпфирование динамических нагрузок вследствие упругости ремня возможность повышения передаточного числа до и<12 меньшие по сравнению с ременными передачами нагрузки на валы и подшипники. К недостаткам относятся относительно большая стоимость зубчатых ремней высокая зависимость долговечности ремней от силы их начального натяжения и отклонения от параллельности осей шкивов. [c.13]

Модель абсолютно твердого тела представляет собой удобное упрощение для определения кинематических параметров системы. Это особенно выгодно для систем, которые между двумя соударениями описываются системами обыкновенных дифференциальных уравнений, так как для этих систем имеется общее решение (см. т. 1). Здесь в решении следует сохранить как решение однородной системы, так и частное решение независимо от значения демпфирования, так как влняние начальных условий распространяется на весь период и не успевает исчезнуть, как при колебаниях бечударных систем. Эта относительная простота позволила получить решения для определенного числа виброударных систем. Большинство из этих решений приведены в т. 2, гл. XII. [c.166]

Демпфирование увеличивалось путем применения гидростабилизирующего стержня, с помощью которого осуществлялась запаздывающая обратная связь по угловой скорости. Величина Мд При ЭТОМ увеличивалась в 3 раза относительно исходного значения. Запаздывающая обратная связь по угловой скорости существенно улучшала продольную управляемость при взятии ручки на себя . Без стабилизирующего стержня нормальное ускорение нарастало слишком долго, угловое ускорение было постоянным в течение первых 1,5 с, а кривизна кривой нормального ускорения была положительной в течение 2,5 с. С увеличением продольного демпфирования в 2—3 раза были получены приемлемые характеристики управляемости. Угловое ускорение быстро уменьшалось, и угловая скорость становилась постоянной. Кривая нормального ускорения сразу начинала подниматься вверх, а ее кривизна становилась отрицательной менее чем за 2 с. Увеличение демпфирования уменьшило частоту и увеличило Бремя удвоения амплитуды длиннопериодических колебаний они даже становились слабо устойчивыми при увеличении демпфирования в 2,7 раза относительно исходного. Поперечная управляемость при полете вперед оставалась удовлетворительной при введении запаздывающей обратной связи по 1угловой скорости крена. Увеличение поперечного демпфирования уменьшило установившуюся реакцию угловой скорости крена, которая обычно слишком велика. Начальное значение углового ускорения крена не изменилось, обратная связь улучшила длиннопериодическую реакцию и дала более постоянную реакцию угловой скорости крена на поперечное отклонение ручки. [c.766]

Военный стандарт США MIL-H-8501A определяет характеристики управляемости в полете и на земле для военных вертолетов. Этот стандарт является хотя и несколько устаревшим, но все же наиболее полным собранием норм летных характеристик. В отношении статической устойчивости стандарт определяет минимальное и максимальное значения начального градиента усилий на ручке в продольном и поперечном направлениях и требует, чтобы он был всегда положителен. В продольном управлении градиенты усилия и отклонения ручки по скорости полета должны соответствовать устойчивости умеренная степень неустойчивости допускается только для ПВП в диапазоне малых скоростей полета, хотя вообще она нежелательна. При полете вперед требуются устойчивые градиенты отклонения поперечного управления и педалей по углу скольжения, путевая устойчивость и устойчивость по поперечной скорости. Для ППП путевое и поперечное управления должны иметь устойчивые градиенты по усилиям и по отклонениям. Оговорены также усилия на рычагах управления на переходных режимах, паразитные перекрестные связи по этим усилиям, запасы управления и другие факторы. Характеристики динамической устойчивости при полете вперед оговорены в стандарте MIL-H-8501A в терминах периода и демпфирования длиннопериодического движения. На рис. 15.15 суммированы требования для эксплуатации по ПВП и ППП. [c.785]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...