Расход турбины

Исходя из уравнения расхода (3.12) и в соответствии с кинематикой скоростей в рабочем колесе (см. рис. 14.3, б), теоретический расход турбины [c.228]

Расход турбины (подача насоса) [c.14]

Приведенный расход турбины [c.14]

Выполненный расчет показывает, что расхода выхлопных газов дизеля достаточно для отвода практически всей теплоты, которая выделяется в нем при сгорании топлива. При этом мощность электропривода турбокомпрессора составляет 16 % номинальной мощности дизель-генератора при впрыске воды в компрессор электроэнергия на его привод не расходуется, турбина работает за счет теплоты выхлопных газов ДВС. [c.149]

Годовые нормы расхода турбинных масел [c.192]

Нормы расхода турбинных масел [c.193]

Общие затраты по производству обоих видов энергии и эксплуатационные расходы топливно-транспортного и котельного цехов распределяются обычно пропорционально расходу топлива Вт и Вд. Расходы турбинного и электроцеха относят полностью на производство электроэнергии. Расходы, связанные с отпуском тепловой энергии, полностью относят на ее производство. [c.334]

Большое значение для будущего развития паровых турбин имел опыт работы с мощными колесами Кертиса. Максимальный расход пара этой турбиной близок к его расходу турбиной К-50-29. Поэтому проектирование прочных лопаток колеса Кертиса было трудной задачей, особенно для режима, при котором открыт всего один клапан, так как в этом случае перепад энтальпии на регулировочную ступень получался гораздо большим, чем при расчетном режиме. При парциальном впуске нестационарный поток порождал большие переменные силы, действующие на лопатки. Имея в виду эти силы, в лопатках допускались очень небольшие напряжения от парового изгиба -—всего 12— 15 МПа. Несмотря на это, все же были усталостные поломки в первом ряду лопаток колеса Кертиса. [c.10]

Большое внимание уделено вопросам движения влажного пара в проточной части ступеней турбин, характеристикам турбинных решеток и ступеней на влажном паре (гл. 11 —13). Здесь рассмотрено влияние влажности на основные характеристики решеток, на к. п. д., реакцию и коэффициенты расхода турбинных ступеней с различными геометрическими и газодинамическими параметрами. Сюда примыкают материалы о сепарации влаги из проточных частей и эрозии лопаток. [c.7]

Это выражение предполагает, что при закрытии затвора приведенный расход турбины остается постоянным, что практически осуществляется с незначительным отступлением. [c.215]

Увеличение расхода турбины сверх оптимального может вызвать и отрыв потока при входе на лопатки направляющего аппарата. Возникающая в резз льтате этого местная кавитация может быть причиной интенсивной эрозии поверхностей лопаток, обращенных к турбинной камере. [c.119]

Уменьшение расхода турбины при малых открытиях приводит к резкому возрастанию скоростей как основного потока, так и в зазорах между торцами лопастей и верхним ц нижним кольцами, являющемуся следствием увеличения перепада давления в потоке до и после направляющего аппарата. [c.120]

В режимах малых расходов турбина бывает лишь при ее запуске. Для удобства последнего комбинаторная связь тогда намеренно отклоняется от оптимальной, что и объясняет крутизну левой ветви кривой а. [c.157]

Мощность турбинного потока пропорциональна расходу турбины Q, мощность потока утечки — ее расходу д. Она является потерей. Следовательно, относительная потеря утечки или объемная потеря. [c.159]

Наличие приведенной топограммы позволяет определить работу данной турбины в любом режиме. Положим, что для нее избрана оборотность 500, а напор иногда падает до 60 м. Определим предельную мощность при таких условиях. Пересчет на единичные напор и диаметр дает — Соответствующие режимы лежат на топо-грамме на горизонтали с такой ординатой. Предельный режим на линии запаса мощности (см. 11-9) имеет расход 1,075 M j e/ и к. п. д. 85,5% (см. фиг. 11-18). Пересчет первого на диаметр и напор дает расход турбины 12,0 з/се/с, чему соответствует мощность 6100 кет или несколько больше из-за повышения к. п. д. натуры против модели. [c.177]

Фиг. 14-22. Расходы турбины и холостого спуска.

Полный расход турбины определяется, как [c.252]

Расход турбины удельный по выработке энергии [c.253]

РАСХОД ТУРБИНЫ УДЕЛЬНЫЙ ПО ВЫРАБОТКЕ ЭНЕРГИИ [c.253]

Пример 18. Определить величину вакуума в начале отсасывающей трубы гидравлической турбины, если ее длина равна ha = = 5,0 м. Кроме того, известны входной диаметр отсасывающей трубы D] = 0,7 м, выходной диаметр ее Ог = 1,40 Л1 и расход турбины Q = 1,50 M j eK (рис. 90). [c.133]

QI(nDbo) — радиальная или меридиональная составляющая, определяемая расходом турбины Q йо — высота направляющего аппарата v i — окружная составляющая скорости потока перед рабочим колесом, определяется из основного уравнения турбины в предположении = О [c.79]

Кроме того, ЛМЗ для АЭС закончил разработку рабочих чертежей турбины К-1000-60/3000 мощностью 1000 тыс. кВт на 3000 об/мин, которая предназначается для работы с реактором ВВЭР-1000. Турбина рассчитана для работы на свежем паре при давлении 6 МПа и температуре 274°С и после промежуточного перегрева при давлении 1,1 МПа и температуре 260°С. Удельный расход теплоты при номинальной нагрузке составит 10475 кДж/(кВт-ч), что на 411 кДж/(кВт-ч) ниже, чем расход турбиной К-500-65/3000. Предусмотрена возможность длительной работы этой турбины при минимальной нагрузке 250 тыс. кВт при номинальных параметрах пара. По конструкции турбина пятицилиндровая и состоит из цилиндра высокого давления (ЦВД) и четырех цилиндров низкого давления (ЦНД). Длина турбины [c.244]

При вращении турбинного агрегата (турбины с генератором и возбудителем) без нагрузки (вхолостую) с лолным числом оборотов затрачивается некоторое количество пара, на-еываемов холостым расходом турбины, (на кривой расхода пара фиг. 24 этот холостой расход изображается отрезком О—А). Холостой расход идет на покрытие потерь, связанных с трением в подшипниках, трением лопаток о пар, излучением в окружающую среду, вращением вспомогательных элементов (масляного насоса и т. п.) и возбуждением гене- [c.46]

Практич оки выработка несколько снизится с учетом расхода турбины на холостой ход при неравномерной ее нагрузке. Коэффициент холостого хода турбины нивкого да1вле-, ния достигает при таких параметрах л = 0,15 4-0,20. [c.104]

Холостой расход турбины 7.2 тыс. кет будет при той же величине х = 0,12 (что близко к действительности) уже не 12 пЦчас, а всего 7,2 mjHa , а выработка анер] ИИ [c.108]

Давление в горловом сечении зависит также и от других параметров кривизны обводов профиля, углов входа потока и угла установки, чисел Маха н Рейнольдса и степени влажности. Используя многочисленные экспериментальные значения потерь, полученные в статических условиях, и некоторые данные по коэффициентам расхода натурных ступеней, можно расчетным путем учесть влияние большинства геометрических и рел<имных параметров на коэффициенты расхода турбинных ступеней. [c.317]

Увеличение расхода турбин по сравнению с оптимальным значением приводит к снижению абсолютной скорости входа t l- Износ деталей предколесного пространства в связи с этим уменьшается. Поскольку при этом увеличивается давление Я в пространстве между лопатками направляющего аппарата и рабочим колесом, а давление Не снижается V увеличивается пропорционально расходу воды), то перепад АН=Нс—Hi уменьшается и торцовый износ направляющего аппарата также уменьшается. [c.87]

С уменьшением расхода турбины по сравнению с оптимальным увеличивается абсолютная скорость потока на входе в рабочее колесо, что ускоряет истирание деталей предколесного пространства и ухудшает работу направляющего аппарата в связи с увеличением перепада ЛЯ и скорости в торцовых зазорах лопаток. [c.87]

Расход турбины Q выражается обычно в м сек, реже — в л сек (и тогда 7= 1 кг/л). Очевидно, при той же мощности турбины он тем больше, чем меньше ее напор и к. п. д. при одной и той же турбине расход тем больше, чем больше ее напор и, следовательно, мощность. При регулировании турбины ее расход изменяется в широких пределах от очень малого до предельного Q ,. Этот расход на турбине упомянутой выше гидростанции с напором 1 742 м равен лишь около 0,2 м 1сек он доходит до 650 м 1сек у крупнейших на свете [c.16]

Мощность турбин на гидростаиции определяется напором и ее расходом, а мощность каждой турбины — еще и числом турбин на станции. Сочетания напора и расхода турбины, а следовательно, и ее мощности могут быть в некоторых пределах бесконечно разнообразны. Следовательно, также бесконечно разнообразны должны были бы быть турбины ио размерам и быстроходностям ( 2-7), а следовательно, и по соотношениям своих размеров. Однако число необходимых видов турбин сильно сокращается ио той причине, что один и тот же вид может быть применен нри многих находящихся в некоторых пределах напорах, давая соответственно разнообразные мощности и оборотности. Все же и при этом число [c.17]

У активных турбин изменение расхода турбины, а следовательно,. и ее мощности достигается изменением сечения выхода воды из нанравителя (сопла). Напор истечения из сопла, вообще говоря, постоянен коэффициент сопротивления сопла меняется мало следовательно скорость истечения почти постоянна и ра Сход почти пропорционален открытию (выходному сечеиию) нанравителя (фиг. 6-6,а). [c.58]

Для этого плотианые водоспуски должны быть про-тарированы на их расход при разных открытиях затворов и разных уровнях воды, а для определения расхода турбин надо или иметь налицо гидрометрические характеристики, определяющие расход турбин по их нагрузкам и напорам, или же иметь постоянные расходомеры у отдельных турбия ( 18-8). [c.153]

Расход турбины есть расход, пропускаемый ее а-правителем. Однако не весь этот расход проходит через рабочее колесо, воздействуя на его лопасти. Часть воды, пройдя через направитель, утекает у радиальноосевых турбин из-за разности давлений в обход колеса через зазор между наружным ободом и колесной камерой, а также, если во внутреннем (верхнем) ободе есть разгрузочные отверстия (см. 9-9), то и через зазор между этим ободом и крышкой. Часть расхода q, минующая колесо, называется расходом утечми или просто утечкой (иногда протечкой). [c.159]

Расход турбины может определяться по режимам их работы и их характеристикам ( 11-19) и точнее — их расходомерами и объемомерами. Расход водосбросов должен определяться по их открытию, напору и соответствующему коэффициенту расхода. Расход шлюзов — по их объему. [c.253]

Но для успешности его применения должен иметься налицо удобный створ, т. е. такое сечение потока, в котором имелись бы достаточная средняя скорость, во-первых, и достаточно правильное распределение скоростей, — во-вторых. Можно принять, что скорости в створе вообще достаточны, если средняя скорость при наибольшем расходе турбины не менее 1 м1сек. Обычно натурная турбина не испытывается при расходах, меньших чем 40 -г50%. Тогда средняя скорость спускается до 0,4 -i- 0,5 м/сек, а в отдельных точках она еще меньше, но все же достаточна для точного измерения, тем более, что требования к точности при малых нагрузках турбины падают. [c.258]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...