Гидродинамическое сопротивление аппарата

Гидродинамическое сопротивление аппарата [c.92]

Расчет гидродинамического сопротивления аппарата [c.97]

Благоприятные условия протекания процессов обмена в аппаратах со встречными струями приводят к общему улучшению их технико-эко-номических показателей. Это подтверждается высоким показателем степени при критерии Рейнольдса в критериальных уравнениях тепло- и массообмена, в связи с чем при увеличении скорости потока почти в одинаковой степени растут гидродинамические сопротивления аппарата и интенсивность процессов тепло- и массообмена. [c.197]

Верхний предел скорости пара и газов лимитируется допустимым гидродинамическим сопротивлением аппарата. Этот вопрос имеет особенно большое значение для конденсаторов ( 38) и для теплообменников газотурбинных установок ( 27). Для пара, кроме того, имеет значение снижение температуры при падении давления (из-за гидродинамического сопротивления), приводящее к уменьшению температурного напора между конденсирующимся паром и нагреваемой водой. Это может быть существенным для конденсаторов паровых турбин, работающих при небольшом температурном напоре, и для тех пароводяных теплообменников, в которых с целью повышения коэффициента теплоотдачи применяются большие скорости пара. Максимальная скорость ограничивается также эрозией, т. е. механическим износом материала трубок в результате воздействия потока. [c.25]

Подсчитаем изменение гидродинамического сопротивления аппарата из-за протечек. [c.229]

В реактивном пространстве пенных аппаратов во взвешенном состоянии находятся значительные массы жидкости, поэтому они имеют повышенное гидродинамическое сопротивление (более 1500—2000 Па). [c.8]

По способу образования и структуре поверхности контакта ЦТА относится к барботажных аппаратам. В нем активным агентом является газ, который пересекает слой жидкости, диспергируя ее и образуя поверхность контакта. При малой скорости в барботажных аппаратах газ образует поверхность контакта в виде всплывающих пузырей. При больших скоростях газа поверхность контакта приобретает капельную структуру, что характерно и для ЦТА, в котором скорости газа значительно больше скорости всплытия пузырей. Однако это относится только к гидродинамике самого слоя газожидкостной смеси, если рассматривать поперечное течение газа со скоростью Wr. В остальном имеются существенные отличия. На входе газа в слой между решеткой и кольцевым вращающимся слоем образуется газовая прослойка, обеспечивающая равномерное распределение газа и равномерную радиальную скорость по всему слою. Плавный, безударный вход газа в слой уменьшает гидродинамическое сопротивление. В то же время перемещение слоя газожидкостной смеси со значительными окружными скоростями и интенсивное перемешивание частиц жидкости с потоком газа вследствие вихревого движения приводит к дополнительной турбулизации потоков во всем объеме слоя, что способствует интенсификации процессов тепло- и массообмена. Наличие тангенциальной составляющей скорости газа увеличивает продолжительность контакта газа с жидкостью, так как движение частиц жидкости происходит по спиральной траектории и за несколько витков частицы многократно обтекаются потоком газа. Увеличение веса жидкости в поле центробежных сил препятствует образованию пены, так как поверхностного натяжения становится недостаточно для ее формирования. Отсутствие пены в ЦТА, сковывающей подвижность отдельных мелких частиц жидкости и ограничивающей скорость газа (по условиям выноса пены из аппарата), также позволяет повысить интенсивность тепло- и массообмена. [c.15]

В зависимости от скорости газа в ЦТА гидродинамическое сопротивление АР может изменяться в широких пределах. В рабочем диапазоне скоростей сопротивление ЦТА не только одного порядка с сопротивлением известных контактных аппаратов, но и может достигать весьма малых значений — 100 Па. Зависимость АР от расхода воздуха для конкретного ЦТА показана на рио. 1-8. [c.18]

ГИДРОДИНАМИЧЕСКОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ТЕПЛОМАССООБМЕННЫХ АППАРАТОВ [c.66]

Полученные уравнения гидродинамического сопротивления тепломассообменных аппаратов в таком общем виде могут применяться для любых процессов и аппаратов, так как ограничений наложено не было. При этом для адиабатного и других изомерных процессов, а также для сухого аппарата (когда расход жидкости равен нулю) расчет гидродинамического сопротивления следует проводить методом последовательных приближений, так как прямой путь связан с необходимостью раскрытия неопределенностей, что затрудняет расчет. Полученные уравнения мало отличаются от классических уравнений для гидравлического сопротивления при изотермических условиях. В них установлена единая поправка на тепломассообмен в виде комбинированного комплекса КЬ, отражающего взаимное влияние теплообмена и гидродинамики. [c.69]

Гидродинамическое сопротивление пенных, насадочных, оросительных аппаратов вычисляется по известным формулам (см., например, работы [26, 37, 40]). [c.92]

Для того чтобы определить гидродинамическое сопротивление сухого аппарата, нужно задаться несколькими значениями Ож, вычислить для них АР и по графику ДР = /(С ж) найти АР при G = 0. [c.92]

Основной задачей гидродинамического расчета теплообменного аппарата является определение его общего гидравлического сопротивления при заданном расходе теплоносителей. В начальной стадии расчета устанавливают связанные технико-экономическими показателями требования к гидравлическим сопротивлениям аппарата, надежности циркуляции, устойчивости работы на разных режимах и т, д. [c.228]

При аэродинамических исследованиях модели было установлено, что в аппаратах со встречными струями не следует ожидать чрезмерно большого гидродинамического сопротивления. Так, коэффициент местных сопротивлений зоны удара в автомодельной зоне равен Суд = 2Eu 1. [c.196]

В элементах с подачей разделяемой среды внутрь трубки мембрана расположена на внутренней поверхности и работает на растяжение, при этом корпус аппарата безнапорный. Такие аппараты имеют небольшую металлоемкость, мембраны работают в благоприятных гидродинамических условиях за счет равномерности потока раствора во всех точках ее поверхности, гидродинамическое сопротивление потоку фильтрата в них незначительное, возможна механическая очистка таких аппаратов без разборки. [c.567]

Испарительные установки работают как при естественной, так и при вынужденной циркуляции (см. гл. 8). При естественной циркуляции основные гидродинамические характеристики аппаратов и циркуляционных контуров устанавливаются для того, чтобы определить коэффициенты теплоотдачи и необходимые размеры поверхности теплообмена для аппаратов с принудительной циркуляцией наряду с этим требуется определить гидравлические сопротивления отдельных элементов и контуров в целом, с тем чтобы выбрать насос, установить необходимую мощность привода, а для испарителей мгновенного вскипания рассчитать переливные устройства между камерами испарения. [c.262]

Шаг трубок т. е. расстояние между осями соседних трубок, обычно выбирают возможно меньшим для сокращения размеров аппарата и увеличения скорости теплоносителя в межтрубном пространстве, если это не вызывает чрезмерного гидродинамического сопротивления. Минимальная величина шага лимитируется методом крепления трубок в трубной доске и ее ослаблением отверстиями для трубок, а иногда — образованием отложений в межтрубном пространстве. Минимальный шаг обычно принимают при развальцовке 1 — (1,25 1,3)(1 , при сальниковом креплении t — (1 + 9 мм, при сварке t = 1,25 . Удобно пользоваться понятием относительного шага , т. е. отношением шага разбивки к наружному диаметру [c.33]

Если два аппарата, работающие параллельно, включить последовательно при том же расходе теплоносителя, то гидродинамическое сопротивление двух последовательно включенных аппаратов возрастет в 2-2>-8 7 раз. Если при таких же условиях включить последовательно п аппаратов, то общее сопротивление возрастет в раз. Эти подсчеты показывают резкое возрастание гидродинамического сопротивления при последовательном включении аппаратов. [c.89]

Изложенные положения позволяют сформулировать основное, но трудно выполнимое требование в отношении конструктивного оформления воздухоподогревателя высокая степень регенерации при небольшом гидродинамическом сопротивлении и малом объеме, габаритах и стоимости. Для различного рода транспортных установок особенно важно решить вопрос создания малогабаритных легких теплообменных аппаратов, так как решение этой задачи создает предпосылку широкого внедрения газотурбинных установок в этой области. [c.132]

В теплообменных аппаратах газотурбинной установки помимо интенсификации теплообмена с целью уменьшения поверхности нагрева важно обеспечить небольшие гидродинамические сопротивления по газовому и воздушному тракту. Ниже излагается разработанная автором методика и общие зависимости между тепловыми и гидродинамическими характеристиками поверхности теплообмена, к. п. д. аппарата и его основными конструктивными размерами поверхностью нагрева, объемом, весом, фронтальным сечением и длиной пути теплоносителя. Это не только позволяет определить для заданных условий необходимые основные размеры аппарата, но и изучать влияние отдельных факторов и производить сопоставление поверхностей теплообмена и конструкций аппаратов различных видов. [c.147]

Выведенные выше соотношения позволяют произвести анализ зависимости основных параметров воздухоохладителей от целого ряда показателей теплового, аэродинамического, конструктивного характера. Такими показателями являются значение ср, которое характеризует эффективность тепловой работы аппарата, гидродинамическое сопротивление Др, величины удельной поверхности теплообмена f в м 1м , коэффициент сужения сечения и коэффициент заполнения объема т] ,. Для трубчатой конструкции три последних конструктивных показателя могут быть выражены через наружный диаметр трубок d , относительные шаги разбивки и относительную толщину стенок трубок Проведем в качестве примера подобный анализ для конструкции воздухоохладителя с движением охлаждающей воды в гладких трубках, треугольной разбивкой их и поперечным обтеканием этих трубок охлаждаемым воздухом. [c.157]

После теплового расчета выполняют гидродинамический и механический расчеты аппарата. В подогревателях обычных конструкций гидродинамическое сопротивление определяют обычно только со стороны воды, поскольку паровое сопротивление в этих аппаратах весьма мало. Механический расчет включает проверку прочности всех элементов аппарата по нормам Котлонадзора и проверку трубок станционных подогревателей на вибрацию. [c.190]

В настоящее время нет методики расчета протечек через зазоры, если не считать одного примера в работе [И]. Отсутствует также методика определения влияния протечек на теплообмен, тепловую мощность аппаратов, конечные температуры теплоносителей и гидродинамическое сопротивление. Важность этих вопросов при конструировании теплообменной аппаратуры очевидна, так как она позволит обоснованно выбирать величины зазоров и допусков для них с учетом как усложнения изготовления при малых зазорах, так и необходимости увеличения размеров аппаратов при наличии больших протечек. Вероятно эта методика явится также стимулом для разработки и осуществления эффективных способов и конструкций для уплотнения зазоров. [c.222]

Существенный вклад в развитие авиационной науки и техники в России внесли труды Д. И. Менделеева. От изучения свойств иаров и газов он перешел к проблемам воздухоплавания, а затем к задачам аэродинамики. В 1880 г. Менделеев опубликовал монографию О сопротивлении жидкостей и о воздухоплавании [32], где были проанализированы важнейшие работы по вопросам сопротивления движению тел в жидкостях и газах. Менделеев показал, что существующие гидродинамические теории и модели не адекватны аэродинамическим процессам н явлениям. Для построения научной базы конструирования летательных аппаратов необходимо было широкое экспериментирование. Эти выводы Менделеева имели большое значение для создания в России специальных аэродинамических лабораторий и строительства аэродинамических труб. [c.284]

Предварительный гидродинамический расчет производят после составления теплового баланса аппарата. Он заключается в определении расходов и скоростей теплоносителей в отдельных элементах аппарата. Расчет сопротивлений элементов производят как исключение, например, в том случае, когда без знания перепада давлений в трубной системе невозможно определить коэффициент теплоотдачи от поверхности труб. Эта стадия гидродинамического расчета предшествует детальному тепловому расчету. [c.229]

Как показало исследование [Л. 519], достаточно высокие скорости фильтрации и коэффициент сопротивления решетки делают возможной работу от одного вентилятора (воздуходувки) псевдоожиженного слоя непрерывного действия, разбитого на ряд отделений вертикальными перегородками, имеющими внизу небольшие отверстия Для устойчивой работы требуется тем большая скорость фильтрации, чем меньше коэффициент сопротивления решетки и чем больше число отделений и требуемая разность уровней слоя Ah в первом и последнем по ходу материала отделениях. Напор А/г определяет гидродинамически пропускную способность данного аппарата по материалу. [c.217]

Гидродинамический расчет включает определение суммарного сопротивления движению теплоносителя в каналах теплообменников, которое состоит из сопротивления трения о стенки каналов Арт и местных сопротивлений Дрм, возникающих при изменении сечения канала и при входе и выходе теплоносителя из аппарата [c.104]

Установленная зависимость сопротивления кипящего слоя зерна от величины удельной нагрузки (высоты слоя), от влажности зерна и от режима псевдоожижения дает возможность производить гидродинамический расчет сушильных аппаратов с кипящим слоем зерна. [c.65]

Как известно, гидродинамические передачи разделяются на два класса — турбомуфты (гидродинамические муфты) и турботрансформаторы (гидродинамические преобразователи крутящего момента). Отличительной особенностью турбомуфт является наличие двух вращающихся рабочих колес центробежного типа (насоса и турбины). В связи с этим крутящий момент на ведущем валу (валу насоса) равен моменту на ведомом валу (валу турбины). Равенство моментов на ведущем и ведомом валах турбомуфты объясняется взаимодействием только двух элементов и незначительными внешними сопротивлениями вентиляционные потери, потери во внешних опорах, чер-пательной трубке и других устройствах малы. Турботрансформаторы отличаются от турбомуфт наличием неподвижного реактивного элемента — направляющего аппарата, поэтому момент на ведущем валу (валу насоса) турботрансформатора не равен моменту на ведомом валу (валу турбины). [c.83]

Гидродинамическая обстановка. Повышение вязкости и плотности раствора ухудшает гидродинамическую обстановку в слое смолы, в результате чего снижается производительность аппарата. Наиболее важными факторами, определяющими гидродинамическую обстановку в аппарате, следует считать величину гидравлического сопротивления распределительных устройств, сопротивление потоку слоя смолы и скоростные сопротивления в коммуникациях. Выбор и конструктивное исполнение распределительных и удерживающих смолу устройств осуществляется с таким расчетом, чтобы обеспечить равномерность потока ( поршневой режим ) через слой смолы и создать минимальное гидравлическое сопротивление этих систем для снижения энергетических затрат на перемещение жидкостей. [c.298]

Снижение скорости потока жидкости в слое смолы вызывает понижение абсолютного сопротивления и при этом создается гидродинамическая обстановка в слое, где условия нахождения ионов в растворе и смоле близки к равновесным. Однако, работать при низких скоростях фильтрации раствора через слой практически невыгодно из-за снижения производительности аппарата. Повышение скорости фильтрования раствора через слой вызывает унос смолы, а при наличии в колонке средств, предотвращающих унос, возрастает гидравлическое сопротивление и [c.298]

По гидродинамическим характеристикам скрубберы Вентури можно условно подразделить на высоко-, низконапорные и эжекторные. Первые применяются для тонкой очистки газов от микронной и субмикронной пыли и характеризуются высоким гидравлическим сопротивлением (до 20...30 кПа) вторые используются главным образом для подготовки (кондиционирования) газов перед другими пылеулавливающими аппаратами и их гидравлическое сопротивление не превышает 3...5 кПа. [c.312]

Кроме указанных выше концентрационной и гидростатической А депрессий в многокорпусной установке возникает еще одна температурная потеря - гидродинамическая температурная депрессия А". Она обусловлена потерей давления вторичных паров при переходе из одного аппарата в другой на преодоление местных сопротивлений и трения. Величину А без большой пофешности принимают для каждого аппарата равной 1,0... 1,5 °С. [c.420]

Основным требованием теплогидродинамического характера является достижение максимального коэффициента теплопередачи при минимальном гидродинамическом сопротивлении. Коэффициент теплопередачи к представляет собой количество тепла в ккал, которое передается в час от одного теплоносителя другому через стенку поверхностью 1 при разности температур теплоносителей 1°. Повышение коэффициента теплопередачи дает возможность уменьшения габаритов, веса, стоимости аппаратов и расхода металла. Повышение гидродинамического сопротивления аппарата на пути движения теплоносителей нежелательно, так как сопряжено с необ-ходимостьЬ установки более мощных насосов или компрессоров и увеличения расхода энергии, а для пара — с понижением его давления, а следовательно, температуры и температурного напора. При конструировании некоторых аппаратов, например, охладителей масла, воздуха или водорода, зачастую ставится обязательное требование предельной величины гидродинамического сопротивления по одному или обоим теплоносителям. Требование невысокого гидродинамического сопротивления обычно находится в противоречии со стремлением повышения коэффициента теплопередачи при помощи повышения скорости теплоносителей, и поэтому приходится находить оптимальное решение. [c.8]

Верхний предел скорости воды лимитируется гидродинамическим сопротивлением аппаратов (расходом энергии на насосы). Наивыгоднейшая скорость в каждом отдельном случае может быть определена технико-экономическими расчетами при помощи сопоставления изменения стоимости аппаратуры при интенсификации теплообмена и расхода электроэнергии. Обычно принимают скорость воды в латунных трубках не выше 3 м1сек, а в подогревателях высокого давления со стальными трубками — до 4—5 м1сек. [c.24]

Процессы тепломассообмена в тепломассооб-менных аппаратах всегда необратимы, что приводит к затратам энергии, которые обусловлены разностью температур теплоносителей ДТ гидродинамическими сопротивлениями Др, теплопритоками из окружающей среды, вторичными эффектами (продольная теплопроводность по конструкции аппарата, тепловая и гидравлическая неравномерности). Стоимость и надежность теплообменника определяются массогабаритными характеристиками и выбором конструкционных материалов. Вследствие многообразия факторов, влияющих на процесс теплопередачи, не существует единого надежного критерия оценки эффективности теплообменника, так как для разных систем решающее значение имеют различные показатели качества, например для бортовых авиационных и космических систем — массогабаритные характеристики, для наземных — термодинамическая эффективность. Поэтому для оценки качества теплообменников используют несколько различных показателей. [c.357]

К теплообменным аппаратам, работающим без изменения агрегатного состояния теплоносителей, следует также отнести радиаторы, т. е. поверхностные охладители, применяемые на некоторых энергопоездах и газотурбинных установках для охлаждения циркуляционной воды наружным воздухом. Рассматриваемая группа теплообменных аппаратов имеет различные конструктивные формы и назначение. Одни аппараты выполняются одноходовыми по обоим теплоносителям, однокорпусными с гладкими трубами, другие многоходовыми, многокорпусными (секционными), оребренными. Каждая из конструкций имеет свои преимущества и недостатки. Так, например, преимущество секционных конструкций состоит в том, что из одинаковых секций комбинацией их последовательного и параллельного соединения можно получить разные и притом довольно значительные поверхности теплообмена. Кроме того, в секционных конструкциях полностью устраняется возможность протечек теплоносителя между отдельными ходами (см. фиг. 39, 40),. что обычно бывает в межтрубном пространстве однокорпусного многоходового аппарата. Этим объясняется широкое распространение секционных конструкций, несмотря на их некоторые существенные недостатки большие гидродинамические сопротивления, большие габариты, высокая стоимость поверхности нагрева из-за увеличения количества наиболее дорогостоящих элементов — трубных досок, фланцевых соединений, переходных камер. [c.109]

Г идродинамическое сопротивление Др обычно задается. От степени регенерации о (к. п. д. аппарата) зависит значение <р. Обычно или задаются степенью регенерации или же исследуют на основе выведенных формул влияние степени регенерации на параметры аппарата. По известным температурам и давлениям определяется вязкость н-и удельный вес Т. Значение Рг зависит в основном от атомности газа. Выбор типа поверхности теплообмена определяет значения величин Ь, е, гит, входящих в критериальные уравнения теплообмена и гидродинамического сопротивления, определяющего геометрического размера (1, выражений удельной поверхности теплообмена f и коэ и-циента сужения т суж- позволяет для выбранного типа поверхности теплообмена, если известны критериальные уравнения теплообмена и сопротивления, дать конкретную зависимость основных параметров аппарата от тепловых и аэродинамических показателей [c.150]

Важным показателем совершенства теплообменного аппарата в целом, так и его поверхности теплообмена, является теплогидродинамическое совершенство, которое следует понимать как степень использования мощности на прокачку теплоносителя для обеспечения требуемого теплообмена. Совершенство теплообменника с теплогидродинамической (энергетической) стороны можно характеризовать отношением двух видов энергии тепла Р, переданного через поверхность теплообмена, и работы АМ, затраченной на преодоление гидродинамического сопротивления, выраженной в тепловых единицах (А —термический эквивалент работы, равный [c.8]

Гидродинамической характеристикой парогенерирующей трубы называется зависимость полного гидравлического сопротивления от расхода при стационарном режиме. В аппаратах с принудительным движением среды и в контурах с естественной циркуляцией отдельные витки труб работают не изолированно, а чаще всего параллельно с другими витками такой же или другой конструкции. Если витки в пучке одинаковы, то большое влияние на надежность работы каждого из них оказывает гидравлическая и тепловая раз-верка. Однако влияние разверки проявляется по-разному в зависимости от гидродинамической характеристики труб, Когда витки в пучках труб различаются по конструкции, для определения режи- ма работы каждого из них также необходимо располагать гидродинамическими характеристиками. [c.70]

Бесступенчатые короб ки передач получили распространение 1лавным образом электрические и гидродинамического типа, состоящие из насоса, турбины и направляющего аппарата, неподвижно закрепляемого в картере [40, 44, 53, 57, 69 . Когда жидкость, проходит по лопаткам направляющего аппарата, направление и скорость её меняются, что вызывает изменение момента количества движения жидкости, и обусловленный этим крутящий момент суммируется с крутящим моментом, развиваемым насосом. При повышении сопротивления движению автомобиля скорость вращения вала турбины падает, и крутящий момент автоматически увеличивается. Этим обеспечивается автоматическое изменение передаточного числа между ведущим и ведомым валами гидродинамической коробки передач. [c.66]

В постановке и решении ряда задач аэродинамики, в частности для схематизации движения воздуха и его действия на тела, немаловажную роль ыграли различные гидродинамические модели [26] При этом большую роль сыграли ударная теория сопротивления И. Ньютона (1686 г.), теория идеальной несжимаемой жидкости, разработанная Д. Бернулли (1738 г.) л Л. Эйлером (1769 г.), теория вязкой несжимаемой жидкости, созданная А. Навье (1822 г.) и Дж. Г. Стоксом (1845 г.), теория струйного обтекания тел, развитая Г. Гельмгольцем (1868 г.), Г. Кирхгофом (1869 г.), а в дальнейшем Рэлеем (1876 г.), Д. К. Бобылевым (1881 г.), Н. Е. Жуковским (1890 г.), Дж. Мичеллом (1890 г.), А. Лявом (1891 г.). Особое значение для становления аэродинамики имели работы Г. Гельмгольца, заложившего основы теории вихревого движения жидкости (1858 г.). В начале XIX в. появились понятия подъемной силы (Дж. Кейли) и центра давления. Дж. Кейли впервые попытался сформулировать основную задачу расчета полета аппарата тяжелее воздуха как определение размеров несуш,ей поверхности для заданной подъемной силы [27, с. 8]. В его статье О воздушном плавании (1809 г.) предложена схема работы плоского крыла в потоке воздуха, установлена связь между углом атаки, подъемной силой и сопротивлением, отмечена роль профиля крыла и хвостового оперения в обеспечении продольной устойчивости летательного аппарата я т. п. [28]. Кейли также занимался экспериментами на ротативной маши-де. Однако его исследования не были замечены современниками и не получили практического использования. [c.283]

Числа Re и КЬ, как и для уравнения интенсивности тепломассообмена, могут быть отнесены к начальным параметрам сред. Определение расчетной скорости потока в сложных гидродинамических условиях может быть затруднено или становится невозможным, поэтому целесообразно скорость газа также относить к начальным параметрам газа и к сечению каналов на входе газа в реактивное пространство. Для аппаратов, в которых основным является сопротивление газожидкостного слоя, можно ох<идать, что постоянный коэффициент А в уравнении (2-47) будет близок к коэффициенту сопротивления частиц жидкости движению газа. [c.69]

Одни из перечисленных выше наблюдёШи и sami Ti-мостей для фонтанирующего слоя носят чисто качественный характер, другие же — количественные данные — справедливы лишь для частных случаев. Эмпирические корреляции для расчета минимальной скорости фонтанирования и гидравлического сопротивления фонтанирующего слоя, которые будут приведены в конце раздела, также не являются обобщенными и надежными, так как гидродинамика фонтанирующего слоя изучена еще недостаточно. Причина этого лежит в том, что большинство исследователей, применяя фонтанирующий слой для осуществления в нем сушки, газификации и других процессов, довольствовалось снятием суммарных характеристик и показателей этих процессов в конкретных образцах аппаратов и не занимались исследованием гидродинамической структуры фонтанирующего слоя. [c.173]

Гидродинамика и теплообмен в аппаратах опреснительной установки взаимосвязаны между собой и всецело определяют их эффективность и конструктивное совершенство. Гидравлическое сопротивление зависит от скорости, проходящей через теплообменник среды. Поэтому стремление уменьшить сопротивление приводит к снижению скорости, а значит и интенсивности теплообмена. Вопросы гидродинамического расчета теплообменников различного типа подробао рассмотрены в [25]. [c.170]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...