Температура насыщения локальная

Сопротивление в исследуемом процессе. При анализе теплообмена при испарении или конденсации потоков теплоносителя внутри каналов с пористым высокотеплопроводным заполнителем было отмечено, что паровая фаза смеси находится в состоянии термодинамического равновесия и имеет температуру, равную локальной температуре насыщения. Причем fj используется как отправная величина для расчета избыточной температуры проницаемой матрицы i = Т -1 . Следовательно, для определения значения в каждом поперечном сечении канала необходимо уметь рассчитать распределение давления в двухфазном потоке вдоль канала. Эта задача также представляет интерес и для расчета полного перепада давлений на пористом заполнителе. [c.122]

В зоне испарения (L < Z < К) температура паровой фазы смеси равна локальной температуре насыщения /2 (р) > а распределение температуры Т2 пористого каркаса определяется уравнением [c.161]

Обычно принимают за нижнюю (в направлении движения) границу этой области сечение, в котором температура стенки достигает температуры насыщения при локальном давлении жидкости. От [c.335]

Энтальпии /м. я однозначно соответствует температура газа по смоченному термометру 1м.я и влагосодержание й м. я. Эти параметры газ имеет на границе насыщения. Локальные температуру газа по сухому термометру в ядре потока и влагосодержание dn определяем из уравнения (4-2). [c.119]

При невысоких интенсивностях диффузии процесс переноса можно полагать локально равновесным. Пар считается насыщенным, и каждому значению его концентрации соответствует определенное значение температуры насыщения. Таким образом, полю концентраций соответствует поле температур и предположение об изотермичности процесса выполняется, строго говоря, только в предельном случае малых изменений концентраций. [c.128]

В зоне Вильсона (точка В) быстро выпадают ядра конденсации (/ Ю 1/м сек) и резко повышается температура пара Т" и степень влажности у. В то же время снижается переохлаждение ДГ и А-аТ, а температура капли приближается к температуре насыщения Tj. В данном примере процесс сопровождается локальным падением скорости с и некоторым повышением давления р. Так как градиент энтальпии за точкой Вильсона достаточно велик, то переохлаждение полностью не снимается. Под влиянием сильного падения энтальпии температура пара на значительном участке сохраняется приблизительно постоянной, несмотря на продолжающийся процесс конденсации. [c.125]

Потери давления с пароводяной стороны поверхности нагрева КУ из-за гидравлического сопротивления следует рассчитывать моделированием теплового потока на отдельных участках этой поверхности. Это позволяет, например, в зоне парообразования получить точную температуру насыщения для определения температурного напора на каждом локальном участке. [c.315]

При расслоении пароводяной смеси, опрокидывании циркуляции и образовании свободного уровня в трубах локальная концентрация солей в пристенном слое этих труб может в сотни раз превышать среднюю концентрацию солей в циркулирующей котловой воде, так как происходит глубокое местное упаривание последней. Установлено, что расслоение пароводяной смеси (лотковый режим течения) наблюдается обычно в интенсивно обогреваемых горизонтальных и слабонаклоненных парообразующих трубах экранов. При этом в нижней части трубы, где движется вода, имеет место нормальное пузырьковое кипение жидкости и температура стенки трубы мало отличается от температуры насыщения. В верхней же части сечения, где на стенках трубы отсутствует сплошная жидкая пленка, температура стенок трубы может быть значительно выше, ввиду того что на сухих участках коэффициент теплоотдачи от стенки к пару на.м.чого меньше, чем от стенки к воде. [c.88]

Здесь ATq — Tm — Tx— локальный температурный напор, соответствующий разности температур на границах переходного насыщенного слоя в пределах бесконечно малого объема Гж — температура газа на границе с жидкостью Тм — температура газа на границе слоев насыщенного и ненасыщенного газа АТ = = Т—Тж — текущий локальный температурный напор в переходном слое при изменении Т от Г до Гм бо — толщина переходного слоя. [c.32]

В начальном сечении канала локальные параметры равны средним, т. е. t = ti, d = du iu = iM, da = diM. /м = h. Pa — PiM, = <ж. н. Температуре однозначно соответствуют параметры насыщенного газа d , /ж, Рж, определяемые по указанным в п. 1 формулам. Другие величины R = 0,5/i периметр [c.187]

На внутренней границе турбулентного пограничного слоя температура близка к температуре торможения (числа Прандтля для перегретого и насыщенного пара мало отличаются от единицы). В средних по толщине участках пограничного слоя температура пара ниже температуры торможения, а скорости движения и, следовательно, скорости расширения несколько более низкие, чем в ядре потока. Особенно важным является высокий уровень пристенной гидродинамической турбулентности, способствующий интенсификации фазовых переходов [57]. Напомним, что максимальные локальные значения пульсаций скорости, обусловленных пристенной турбулентностью, достигаются вблизи границы вязкогО подслоя. Однако и на значительных расстояниях от стенки в пограничном слое интенсивность турбулентности значительна и, несомненно, оказывает влияние на возникновение и развитие конденсационного процесса. В таких условиях возможна конденсация в пограничном слое при минимальном переохлаждении, и не исключено, что именно здесь впервые появляются зародыши жидкой фазы, являющиеся центрами последующей конденсации. [c.81]

В данной статье эта задача сформулирована с использованием профилей скорости, концентрации и температуры, а также локальной относительной скорости. Влияние профилей скорости и концентрации и локальной относительной скорости учитывается по методу работы [1]. Влияние неоднородности поля температур учитывается тем, что задается профиль температуры в жидкости. Профиль температуры в жидкости задавался, как и в работе [2], однако в отличие от последнего в данном методе используются также профили скорости и концентрации и учитывается относительная скорость фаз. Полученное решение сопоставлено с данными по кипению в условиях недогрева и насыщения. [c.58]

Абсолютное давление на входе при работе машины на режиме генератора определяет полноту заполнения рабочих камер, потому что давление здесь может быть меньше давления, соответствующего упругости насыщенных паров рабочей жидкости. В этом случае в полости входа возникает локальное кипение рабочей жидкости, вызывающее неполное заполнение рабочих камер. Кроме того, при низком абсолютном давлении в полости входа происходит выделение газов, растворенных в рабочей жидкости, что увеличивает неполное заполнение рабочих камер. В результате жидкость из рабочих камер поступает к выходной полости в двухфазном состоянии. Опасность такого состояния рабочей жидкости заключается в том, что процесс конденсации паровой фазы жидкости в выходной полости сопровождается гидравлическими ударами и вибрациями деталей. Гидравлические удары в местах конденсации приводят к эрозионному и коррозионному разрушению материала деталей, поэтому обязательным условием нормальной работы машины на режиме генератора является обеспечение на входе давления рх (см. рис. 30, а), превышающего давление, соответствующее упругости насыщенных паров при температуре стенок рабочих камер. [c.113]

Как отмечалось выше, согласно элементарной теории возникновения кавитации, каверны образуются, когда локальное давление в жидкости падает до давления насыщенного пара. Однако в действительности это явление значительно сложнее. Хотя экспериментальные исследования показывают, что кавитация действительно возникает при давлении, близком к давлению насыщенного пара, для воды и других жидкостей известны более или менее значительные отклонения, которые противоречат упомянутой теории. Определим давление насыщенного пара как равновесное давление паров жидкости при заданной температуре над существующей свободной поверхностью. При образовании каверны в однородной жидкости должен произойти разрыв, поэтому необходимое напряжение определяется не давлением насыщенного пара, а прочностью жидкости на разрыв при данной температуре. Естественно, возникает вопрос о величине напряжений, которые может выдерживать жидкость при растяжении, и их связи с экспериментально наблюдаемыми явлениями при возникновении кавитации. В этой главе мы рассмотрим влияние различных факторов на эффективную прочность жидкости на разрыв и возникновение кавитации сначала в чистых однородных жидкостях, а затем в системах жидкость — твердое тело, с которыми мы имеем дело на практике. [c.71]

По мере движения потока происходит быстрая активация центров парообразования. Количество паровых микроструй резко увеличивается и они заполняют все более мелкие поровые каналы. Жидкостные пробки уменьшаются, при этом основная часть жидкости движется в виде постепенно утоняющейся микропленки, которая обволакивает частицы каркаса и заполняет отдельные тупиковые поры. Скорость пара непрерывно возрастает. Вследствие резкого сужения и искривления каналов, прорыва пара в каналы при образовании пузырьков в заполненных ранее жидкостью порах происходит непрерывное разрушение и образование тонких жидкостных перемычек. Затем микропленка жидкости на стенках каналов постепенно испаряется и утоняется, жидкостные перемычки также уменьшаются и разрушаются. Высокоскоростной поток пара сначала уменьшает жидкостную микропленку по поверхности частиц, а затем распределяет по углам поровых каналов в области контакта частиц и тем самым препятствует сворачиванию микропленки под действием капиллярных сил и давления на локальных местах ухудшенной смачиваемости до полного ее испарения, чем достигается очень малая толщина микропленки жидкости перед завершением ее испарения. Давление в двухфазном потоке быстро понижается, а вместе с ним понижается и температура его паровой фазы, которая на любой стадии течения двухфазного потока равна локальной температуре насыщения. [c.82]

При движении внутри охлаждаемого пористого материала пар конденсируется, образуя жидкостную микропленку на поверхности частиц. Микропленка конденсата заполняет все сужения в поровой структуре, образуя для паровых микроструй гладкие спрямленные каналы. Жидкость в микропленке под действием градиента давления и динамического воздействия со стороны паровых микроструй движется вместе с паром, но со значительно меньшей скоростью. Давление в потоке падает, а вместе с ним уменьшается и температура пара, равная локальной температуре насыщения fj. Сечения паровых микроструй постепенно [c.120]

Учитывая медленное изменение параметров конденсирующегося потока вдоль канала и значительную протяженность зоны конденсации по сравнению с шириной канала, процесс теплообмена считаем квазиодно-мерным. Давление в поперечном сечении канала постоянно, следовательно, и температура пара, равная локальной температуре насыщения ts, также постоянна в этом сечении. Распределение температуры Т пористого материала в поперечном сечении канала описывается дифференциальным уравнением [c.121]

В области испарения (L < Z < 8) вследствие чрезвычайно высокой интенсивности объемного внутрипорового теплообмена при испарении потока температура проницаемого материала Т2 не отличается заметно от температуры /2 паровой фазы смеси, равной локальной температуре насыщения [c.160]

Интенсивность теплообмена при пузырьковом кипении недогретой до температуры насыщения жидкости в условиях вынужденной конвекции определяется в основном локальными течениями, вызванными пузырьками, движением основной массы жидкости и переносом тепла паровой фазой при испарении у поверхности нагрева и конденсации в жидкости. Корреляционные соотношения обычно учитывают в той или другой форме эти процессы. Однако соотношения, полученные суперпозицией данных по теплообмену при вынужденной конвекции в отсутствие кипения и данных по кипению в большом объеме, по-видимому, не могут быть достаточно универсальными, так как они не учитывают третью составляющую процесса, а механизмы развитого кипения в объеме и кипения движущейся недогретой жидкости существенно различаются [5.15]. [c.131]

Рабочая жидкость, соприкасаюш,аяся с этими поверхностями, закипает в то время, как температура основной массы рабочей жидкости остается ниже температуры насыщения, поэтому пары конденсируются, попадая далее в относительно холодную основную массу жидкости. Локальное кипение происходит при вынужденной конвекции. [c.100]

Иной подход необходим при расчете, главным образом, необо-греваемых элементов котлов и турбин, работающих в диапазоне температур 250—400° С (барабаны, гибы водоопускных труб и т. п.), т. е. с водой высоких параметров или с пароводяной смесью при температуре насыщения. Допускаемые напряжения указанных элементов определяют по пределу текучести, вследствие чего величина номинальных расчетных напряжений для низколегированных сталей находится в пределах 12—20 кгс/мм . В зонах концентрации напряжений локальные их значения составляют 25—50 кг /мм при этом, как правило, температурная нестационарность характеризуется невысокой амплитудой термоциклической деформации. [c.176]

На рис. 4-3 показаны графики распределения локальных давлений и максимального переохлаждения пара по обводу профиля С-9012А для перегретого, насыщенного и влажного пара на входе перед решеткой по параметра.м полного торможения (Ма = = 0,7 Re = 2,5-10 г = 0,75 Д,р = 0,1). Модальный размер капель иа входе в решетку <з и был значительным п составлял около 80 мкм. Анализируя эти графики, можно отметить, что при переходе от перегретого к- сухому иасыщенному, а также к влажному пару относительное давление возрастает во всех точках обвода профиля. Однако наиболее интеясивное увеличение давления обнаруживается на конфузорных участках, а наименее интенсивное — па диффу-зорных участках (спинки). Этот результат объясняется испарением капель в конфузор-ном потоке и его увлажнением в развитом диффузорном потоке. В процессе расширения влажного пара температура капель оказывается выше, чем температура переохлажденного пара и (при больших размерах капель) чем температура насыщения. При торможении на диффузорных участках температура пара повышается и, таким образом, температура капель может быть ниже температуры пара, что вызывает частичную конденсацию (увлажнение) пара. Ускорение перегретого и переохлажденного пара осуществляется только в результате геометрического воздействия. Поток переохлажденного пара с каплями жидкости испытывает также расходное и тепловое воздействие. При наличии скольжения (а оно неизбежно имеет место в каналах решетки) определенную роль играет механическое взаимодействие фаз. [c.81]

Необходимость расчета истечения двухфазных смесей через отверстия и насадки актуальна для различных технических устройств, в частности, для систем аварийной защиты АЭС. Наиболее важной является задача об истечении насыщенной или не-догретой до температуры насыщения жидкости. Истечение такой жидкости сопровождается падением давления ниже локального давления насыщения, что приводит к парообразованию внутри канала. Наличие в потоке сжимаемой фазы создает возможность появления критического режима. Критические режимы истечения двухфазных потоков значительно отличаются от аналогичных режимов при истечении однофазной сжимаемой среды, где наступление критического режима связано с достижением в критическом сечении локальной скорости звука (см. п. 1.11.6). Так, если при однофазном критическом истечении в критическом сечении устанавливается давление, отличное от противодавления Рдр и не изменяющееся при дальнейшем снижении противодавления, то в двухфазном потоке достижение максимального критического расхода смеси не обязательно сопряжено с установлением в критическом сечении давления, не зависящего от противодавления [85]. При достижении максимальной плотности потокау з, , хотя и устанавливается давление р р, отличное от противодавления, но оно зависит от последнего в некотором диапазоне его изменения (рис. 1.92). Само определение скорости звука в двухфазном потоке не является однозначным, ибо оно зависит как от действительной структуры потока, так и от принятой физической модели процесса распространения волны возмущения, причем согласно [85] расчетные скорости звука в зависимости от принятой модели могут отличаться на порядок. [c.104]

Термодинамический анализ системы Бе(Гез04)-Н20 при темпе- I ратурах, превышающих температуру насыщения (340°С), показал, что локальные повреждения пассивирующей магнитной пленки возможны лишь при отклонении рН котловой воды в приповерхностном слое на микролскальном участке трубы (примерно порядка десятков см ) от регламентируемого значения до 7,3 рН ё 4,5. Этот вывод подтвержден практикой межкристаллитное растрескивание парогенерирующих труб возникает как при попадании в воду потенциально кислых соединений, так и при коррекционной водообработке с использованием нелетучей щелочи. По первой причине ежегодно фиксируются десятки повреждений на ТЭС страны, в то время как по второй они единичны. [c.36]

Применительно к котлам давлением 11 МПа принципиальное отличие комплексонного рел<има от фосфатирования заключается в создании на всей внутрикотловой поверхности достаточно равномерно распределенных образований из продуктов термического разлолгепия комплексонатов железа, обладающих высокой теплопроводностью и плотностью п препятствующих протеканию коррозии под нагрузкой и стояночной коррозии. Такое положение в решающей мере объясняется зависимостью интенсивности процесса термолиза комплексонатов именно от температуры, постоянной и равной температуре насыщения в контуре естественной циркуляции, но слабой зависимостью этого процесса от тепловой нагрузки. При очень высоких тепловых нагрузках, нарушении нормального режима кипения с образованием в пристенном слое паровой фазы и колебаниях температуры металла локального участка стенки экранной трубы (см. 2.3) термолиз комплексонатов на этом участке может протекать интенсивнее, чем на остальной поверхности. Однако следует учитывать, что в отличие от фосфатирования при комплексонной обработке дестабилизации нормального режима кипения при 9<<7кр произойти не может, поскольку отсутствуют условия для запирания пара в плотных, малопористых образованиях на теплоотдающей поверхности (см. 3.1), тем более что и теплопроводность их в 3—5 раз выше, чем обычных железоокисных (железофосфатных) отлож.ений. В связи с плотной упаковкой кристаллов магнетитная пленка, обра- зующаяся прн комплексонной режиме, в значительной ме- [c.154]

Полученную эксперименталино зависимость теплоотдачи при пленочном кип йнии от глубины погружения, ло-вид.имом -, можно объяснять изменением локальной температуры насыщения, кото- [c.371]

Процесс усталости развивается во времени и сопровождается вполне определенными изменениями структуры и свойств металла [38—39]. В этой связи представляется целесообразным при исследовании влияния циклических нагрузок на критическую температуру хрупкости использование диаграммы усталости, предложенной В. С. Ивановой [40] и содержащей помимо кривой разрушения [АоАВСО] еще две кривые линию начала образования субмикроскопических трещин (Л1В1С1Й1) и линию (Л1С) начала образования микроскопических трещин, являющихся концентраторами напряжений (рис. 68). Впоследствии [41] положение линии микроскопических трещин было уточнено и показано, что она соответствует прямой, соединяющей точки В и С. Соответственно процесс усталости делится на три основных периода инкубационный, период разрыхления (образование субмикроскопических трещин) и пе-жод развития микроскопических трещин до критического размера. Червый период характеризуется накоплением искажений кристаллической решетки в результате постепенного увеличения плотности дислокаций. При достижении критической плотности дислокаций (насыщение локального объема металла предельной энергией) происходит образование субмикроскопических трещин (начало второго периода усталости). Дальнейшее увеличение числа циклов сопровождается ростом количества субмикроскопических трещин и их развитием до микротрещин (начало третьего периода усталости). Третий период характеризуется развитием микротрещин до критического размера. Таким образом, каждый период усталости характеризуется специфическими изменения- [c.102]

Остановимся, далее, на условиях, при которых возможно вскипание жидких металлов. Эксперименты на ртути [14] показывают, что, когда поверхность нагрева не смачивается жидкостью, кипение начинается при температурах на поверхности нагрева, близких к температуре насыщения. В процессе изготовления тепловых труб с металлическими теплоносителями следует обращать внимание на тщательное смачивание стенки и фитиля теплоносителем. Даже локальное несмачивание стенки в зоне нагрева мол ет привести к преждевременному вскипанию, что для тепловой трубы с составным фитилем грозит выходом ее из строя Для смачивания стенок жидким металлом необходимо выдерживание при повышенных температурах Особое внимание следует обращать на смачиваемость в ртутных тепловых трубах из нержавеющей стали, в которых достижениэ смачивания затруднено. [c.130]

С началом области III начинается собственно двухфазное течение. Нижней границей области ///является сечение, в котором среднемассовая энтальпия достигает значения энтальпии насыщенной жидкости, т.е. = 0. Следовательно, в пределах области III двухфазный поток существенно неравновесный вблизи стенки всегда существует пар, причем действительное массовое расходное и истинное объемное ф паросодержание растет по длине, а в ядре сохраняется недогретая жидкость с локальной температурой Т<Т . [c.336]

В рассматриваемых реакциях вследствие пирогидролиза хлористого титана происходит образование соляной кислоты, которая поддерживает в активном состоянии поверхность титана в местах разрушения окисной пленки, способствует процессам локального растворения и насыщения металла водородом. Чем больше химическая гетерогенность металла, тем более интенсивно протекают процессы локального растворения и тем активнее происходит насыщение металла водородом. При этом следует иметь в виду, что склонность к водородной хрупкости при нагружении металла в области температур 250—500°С существенно отличается от хрупкости при 20°С. При температурах горячесолёвого растрескивания выделения гидридов, по-видимому, не происходит из-за очень высокой растворимости водорода в металле, и сами гидриды не могут проявить хрупкость при данных температурах. Водородная хрупкость в этом интервале температур возможна лишь при сравнительно высоких концентрациях водорода как обратимая водородная хрупкость, связанная с повышенной концентрацией водорода на границах зерен. Эта концентрация способствует возникновению локального вязкого течения и соответственно охрупчиванию металла. [c.77]

Как отмечается в работе [10], в области плохого кристалла (ядра дислокаций) искаженные связи носят главным образом металлический, или мультиполярный, характер, т. е. не являются направленными. Такое локальное состояние решетки характерно а для металлической жидкости, т. е. приближается к состоянию локального плавления в очагах, насыщенных энергией искаже- V, ПИЯ предельной величины, равной максимальной энергии сдвиго-образования в кристаллической решетке. Эту энергию G легко подсчитать как увеличение термодинамического потенциала металла при нагреве от О К до температуры плавления Т . [c.25]

Особый интерес представляет анализ влияния на распределение статического давления вдоль проточной части камеры смешения Рк (особенно вблизи горла диффузора) геометрического воздействия, одной из характеристик которого служит относительная плош,адь горла диффузора = F . с. кр, где F , д — площадь горла диффузора Fa. с. кр — площадь критического сечения парового сопла. При анализе целесообразно пользоваться относительным статическим давлением р . При его расчете в качестве масштаба применяется давление насыщения, соответствующее температуре жидкости на выходе из конденсирующего инжектора Тем- Это давление характеризует некоторым образом уровень давления в камере смешения и принимается в качестве расчетного Ркрасч- Локальные значения могут отличаться не только от рк расч = Ps (Тем), но И ОТ местных значений в меру суммарного воздействия на предшествующем участке канала. [c.126]

Полагаем, что р арогазовой смеси выполняется локальное равновесие. Пар находится в состоянии насыщения при любом значении концентрации — от Шшо ДО гпп, нов- Его температура по аысоте I изменяется на величину Д7 д=7 по—Ти, пов. У поиерхности раздела смесь — конденсат имеет место скачок температуры А7 ф = 7 п, ПОВ-ТиОЕ- [c.41]

Рассмотрим конденсацию пара из движущейся сверху вниз парогазовой смеси на вертикальной плоской стенке, имеющей неизменную температуру Тс (рис. 5-1). Пар считается насыщенным (удовлетворяется локальное термодинамическое равновесие). Заданы скорость, температура и концентрация газа в невозмущенном потоке а о. То, тю. Значения этих величин на поверхности жидкой пленки Шгр, Ттр, /Пг.гр заранее неизвестны и должны быть определены. Сформулнроваиная таким образом задача является сопряженной. Приведем ее математическую формулировку в приближении пограничного слоя. [c.129]

Технологические ртутнопаровые установки позволяют точно регулировать температурный режим в теплообменных аппаратах (реакторах), обеспечивая высокое качество химической продукции. Это обусловлено тем, что греющей средой служит насыщенный ртутный пар, температура которого пропорциональна давлению. Давление пара можно регулировать с большой точностью. При обогреве насыщенным паром исключена возможность локальных перегревов. Благодаря низкому давлению ртутного пара (при высокой его температуре) теплообменные аппараты могут выполняться тонкостенными и малометаллоемкими. [c.134]

Спеченный при температуре 1600—1700"С диоксид урана на воздухе становится более устойчивым к окислению. Но и в этих условиях могут происходить недопустимое насыщение влагой и адсорбционное насыщение поверхности кислородом воздуха. Поэтому перед укладкой в оболочки готовые таблетки из диоксида урана подвергают сушке, гарантирующей удаление влаги и адсорбированного кислорода. Неудаленная влага (и водород) способствует гидрированию материала оболочки и может привести к его разрушению и разгерметизации твэла. При взаимодействии с водой стехио-метрический состав UO2 заметно меняется, доходя до U02,2, что резко ухудшает теплопроводность. Если при нарушении герметичности через трещину в оболочке внутрь твэла будет просачиваться вода (теплоноситель), это может вызвать развитие аварии локальный перегрев, распухание и разрушение твэла. [c.310]

ВНИИТУВИД Ремдеталь разработал руководящие технические материалы по расчету режимов плазменной наплавки, которые включают рекомендации по наплавке с локальным подогревом и в режиме предельного теплового насыщения. Прежде, например, детали турбокомпрессоров, с диаметром шеек 15...20 мм наплавляли сплавами системы Ni- r-B-Si с температурой плавления 1000...1100 °С по механизму пайки без расплавления основы. Наплавка в режиме предельного теплового [c.307]

Возникновение в перегретой жидкости паровых пузырей в изопьезометрических условиях называется вскипанием. Если же пузыри образуются при изотермическом падении локального давления в потоке ниже давления насыщения, то это явление называется кавитацией. В обоих случаях возникновению зародышей во многом способствует наличие твердых поверхностей, причем последние способствуют ему настолько, что материал и состояние этих поверхностей вместе с параметрами, характеризующими состояние жидкой фазы, обычно определяют процесс образования зародышей. Из-за сложной геометрии и химических свойств реальных поверхностей в большинстве случаев чрезвычайно трудно предсказать величину разности температур или давлений, которые необходимы для возникновения зародышей в некоторой [c.81]

Несомненный интерес представляют данные [45] о зависимости статических параметров петли гистерезиса железо-никель-ко-бальтовых ферритов от напряженности магнитного поля при охлаждении от температуры, несколько превышающей точку Кюри. Медленное охлаждение (130° /4a ) без поля приводит к получению перетянутой петли гистерезиса. С ростом поля Ятмо перетянутые петли превращаются в прямоугольные через округлые (рис. 65). При быстром охлаждении ферритов независимо от величины Ятмо перетянутых петель не наблюдали, а при термической обработке без поля петли гистерезиса имели округлую форму, подобную форме петли при медленном охлаждении в слабых полях. При обсуждении этих результатов авторы [45] исходили из того, что в ферритах, нагретых выше точки Кюри, отсутствует как направленное, так и локальное упорядочение. При охлаждении без поля (Ятмо=0) ниже точки Кюри внутри образующихся доменов и на границе между ними создается локальное упорядочение, степень которого в значительной мере определяется скоростью охлаждения. Наложение малых синусоидальных полей во время охлаждения приводит лишь к обратимым смещениям границ доменов, так как характер локальной упорядоченности существенно не изменяется в сравнении с тем, который существовал в отсутствии поля. Отсюда, очевидно, и незначительное изменение магнитных параметров. Действительно, величина максимальной индукции (Вт) слабо изменяется вплоть до полей Я = 3—4 э, а затем быстро растет, достигая насыщения. Еще раньше начинается рост коэффициента пря-моугольности петли гистерезиса. Можно ожидать, что при медленном охлаждении в магнитном поле превалирует эффект локального упорядочения, а в больших полях — эффект направленного упорядочения [И]. iB случае же быстрого охлаждения без поля отсутствует не только направленное упорядочение, но и локальное, так как затруднены диффузионные процессы, связанные с перераспределением ионов ( замороженная структура). Этим и объясняется появление округлой петли гистерезиса после быстрого охлаждения в отсутствии магнитного поля. [c.183]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...