Коэффициент растечки тепла

Растечки тепла от горячих пятен . Снижение температуры перегретых твэлов и каналов ( горячих пятен ) вследствие растечки тепла в соседние менее нагретые каналы характеризуется коэффициентом растечки тепла 1 Aq О, который является отношением амплитуды реального перегрева к амплитуде перегрева для изолированного горячего пятна [c.159]

Коэффициент растечки тепла lO-i-G-K)- [c.122]

Коэффициент растечки тепла при Bi = l,83 (см. рис. 4-М) ц=0,62. [c.125]

В формуле (4-5) — тепловая нагрузка в месте установки термопары Хм — коэффициент теплопроводности металла трубы, Вт/(м-К), определяется по средней температуре стенки трубы (j,— коэффициент растечки тепла, для данных условий можно принять равным 0,95 вн — внутренний диаметр трубы (м) йк — диаметр окружности в месте установки термопары (м) Ог — внутренний коэффициент теплоотдачи, Вт/(м -К) — температура металла в месте установки термопары t — средняя расходная температуры среды. [c.120]

Что касается погрешностей, связанных с растечкой тепла, то они могут быть учтены установкой дополнительных боковых термопар в тело вставки, как это показано на рис. 4-18. Кроме того, коэффициент растечки тепла в такой вставке можно определить с помощью электромоделирования. В частности, коэффициент растечки тепла 1 для вставки, изображенной на рис. 4-18, по данны.м электромоделирования равен 0,9. Расчет тепловой нагрузки (кВт/м ) с помощью измеренного значения на лобовой образующей такой вставки следует вести по формуле [c.121]

В формуле (8-84) / — средняя температура в расчетном сечении (°С) Р = н/с вн —отношение наружного диаметра трубы к внутреннему — коэффициент растечки тепла, характеризующий отношение истинной тем пературы к температуре, которая была бы при равномерном обогреве трубы тепловым потоком 5 — толщина стенки трубы (м) нар —воспринятая тепловая нагрузка на наружную [c.273]

Коэффициент растечки тепла в трубах ошипованного экрана. При определении температурного поля в ошипованной трубе мы обычно исходим из двух надежно определяемых величин температуры пароводяной смеси и плотности теплового потока (или температуры факела). Для определения наиболее опасной внешней температуры стенки трубы под шипом необходимо знать коэффициент растечки тепла в стенке трубы. [c.146]

Обозначим коэффициентом растечки тепла на внешней поверхности трубы на оси шипа отношение [c.146]

Результаты экспериментальных и аналитических исследований, изложенные в четвертой главе, позволяют рассчитывать температуры, локальные и общую плотности теплового потока в шиповом экране в зависимости от температуры факела, количества шлака и его вязкости, размеров и расположения шипов, а также теплопроводности материала шипов и набивки. Для этой цели в основном используются решения одномерной задачи распределения температур в шиповом экране с соответствующими экспериментальными и аналитическими поправками, позволяющими увязать поля температур и тепловых потоков в нем с состоянием шлакового покрытия и изменением коэффициентов теплопроводности материала в зависимости от температуры. Коэффициент растечки тепла в стенке трубы определяется на основа- [c.157]

Инар — коэффициент растечки тепла в ошипованной трубе, который в соответствии с 4-6 гл. 4 можно принимать по рис. 4-28 в зависимости от величины [c.170]

X — коэффициент растечки (перетока) тепла по сечению трубы, вызываемый неравномерностью обогрева по периметру при данном распределении обогрева коэффициент растечки тепла зависит от диаметра труб d, S T и Яст [c.95]

J. — коэффициент растечки тепла по окружности трубы для определения этого коэффициента следует пользоваться графиками, [c.514]

Рис. 7-47. Коэффициент растечки тепла для экранных труб, не заглубленных в кладку.

Рис. 7-48. Коэффициент растечки тепла для труб, конвективных поверхностей нагрева.

X — коэффициент растечки тепла по окружности трубы для определения этого коэффициента следует пользоваться графиками, приведенными в книге Тепловой расчет котельных агрегатов (нормативный метод) стр. 109 и 110, фиг. 10 и 11, Госэнергоиздат, 1957. [c.514]

Здесь ip.T —температура рабочего тела, протекающего через данную поверхность нагрева, °С — тепловая нагрузка, МВт/м бот и Хст — соответственно толщина, м, и коэффициент теплопроводности стенки, МВт/(м-°С) аг —коэффициент теплоотдачи от стенки к рабочему телу, МВт/(м -°С) ц — коэффициент растечки (перетока) тепла по сечению трубы растечка тепла вызывается неравномерностью обогрева по периметру при данной распределении обогрева коэффициент растечки тепла зависит от диаметра труб d, бот и Яст — отношение наружного диаметра трубы к внутреннему. [c.140]

X — коэффициент растечки тепла [7 ] [c.45]

Коэффициент растечки тепла г определяют по номограмме из работы [7, с. 110] в зависимости от величин Ь, р и 5/йщр. [c.74]

Найдем вид кривой, который должна иметь эпюра температур стенки в случае, если коэффициент теплоотдачи предполагается постоянным, удельная тепловая нагрузка пропорциональна температуре стенки трубы, а аксиальные растечки тепла в потоке и в жидкости отсутствуют. [c.61]

Подсчет величин удельного теплового потока q и коэффициента теплоотдачи а был выполнен но известным формулам теплопередачи, причем с целью уменьшения погрешности для расчета использовались измеренные разности температур. Вычисленное таким путем предварительное значение коэффициента теплоотдачи а затем корректировалось па величину растечек тепла от шейки опытного элемента в стенку донышка. Было найдено, что истинное значение коэффициента теплоотдачи а может быть определено из соотношения [c.249]

Задача о стержне конечной длины имеет большое практическое значение. В качестве примера служит обычно вопрос об ошибке в измерении температуры в воздухопроводе при использовании термометра, вставленного в гильзу. Гильза трактуется как стержень, одно основание которого имеет температуру стенки трубопровода. Поток в трубе отличается, как правило, более высокой температурой, которую и надлежит измерить. Однако в этом случае дно гильзы, вблизи которого располагается шарик термометра (или спай термопары), имеет вследствие растечки тепла по телу гильзы более низкую температуру, чем поток. Как видно из изложенного, эта разность будет тем меньше, чем меньше 1/ h ml, т. е. чем больше ml. При заданной толщине стенки гильзы (она должна быть как можно тоньше) и заданном коэффициенте а необходимо, следовательно, выбирать материал с возможно меньшим коэффициентом теплопроводности л, самую же гильзу брать как можно более длинной. При малом диаметре трубопровода для удлинения гильзы рекомендуется вставлять ее не радиально, а наискось или же, пользуясь поворотом трубы, направлять гильзу вдоль оси навстречу потоку. [c.39]

Для иллюстрации примем, что воздух продольно обтекает пластину со скоростью 200 м/сек. Коэффициент восстановления г = 0,84. Соответственно формуле 4-20 температура торможения То превышает термодинамическую температуру Т д в этом случае на 20° С. Отсюда получаем, что Т ов "тд = 4о5 — тд = 0,84 20 = = 16,8° С. Следовательно, если превышение Тст над меньше, чем 16,8° С, то пластина будет оказывать на воздушный поток охлаждающее действие. При этом удерживать пластину на постоянном температурном уровне возможно не иначе, как с помощью специально организованного теплоотвода (охлаждающей водой, растечкой тепла по державке, закрепленной на других, более холодных предметах, расходом тепла на фазовое превращение или абляцию и т. п.). Чтобы пластина стала теплоотдатчиком, ее температура должна какими-либо средствами поднята выше, чем на 16,8° С по сравнению с термодинамической температурой потока. [c.141]

Наибольшая воспрИиятай удельная тепловая нагрузка на наруЖяуЮ поверхность трубы (Вт/м ) aj — коэффициент теплоотдачи от стенки к обогреваемой среде, Вт/(м2-К) —ко фицие/1т теплопроводности материала трубы, ВтУ(м-К), зависящий от марки стали и температуры S — толщина стенки трубы (м) Р — отношение наружного диаметра D к внутреннему Дв Ц — коэффициент растечки тепла по окружности неравномерно обогреваемой трубы. [c.202]

X 10 ккал1м -ч. По значениям температур в узлах сетки интегрированием определялась средняя плотность теплового потока в ножке шипа дх=о, концентрация теплового потока в ножке шипа iij и отыскивался коэффициент растечки тепла в трубе. [c.149]

Полученные расчетные формулы для плоской ошипованной стенки распростраияются на цилиндрическую трубу за исключением коэффициента растечки тепла в стенке трубы, который принимается на основании специальных определений (см. 4-6). При расчете плотность шипования определяется как отношение площади сечения приваревных к трубе шипов к продольному сечению трубы (произведение диаметра на единицу длины трубы) [c.159]

В которой под q следует понимать количество тепла, проходящее через основание плавника Я,тр — коэффициент теплопроводности стенки трубы в основании трубы 11пл—коэффициент растечки под плавником. [c.103]

Через стенку трубы против оонования плавника проходит е все количество тепла часть этого тепла растекается по сечению трубы (преимущественно к необогре-ваемой стороне), и действительное количество тепла, проходящее через стенку трубы по плавникам, составляет где Лпл<1 есть коэффициент растечки. [c.104]

В формулах (4-9), (4-10), (4-11), (4-12) di, ёва, — наружный и внутренний диаметры вставки и диаметр окружности в точке установки внутренней термопары (м) ip, 2=di/d2 Pi-BB=rfi/rfBH 2-вн = = d2jdna — отношение соответствующих диаметров i, вн — температура лобовой образующей на наружной и внутренней поверхности вставки, ( С) (узф, q n — тепловые нагрузки лобовой образующей на наружной и внутренней поверхности вставки (кВт/м ) X — коэффициент теплопроводности металла вставки [Вт/(м-К)], принимается но средней температуре рассчитываемого участка Ц1-2 fti-BH Цвн Р г-ср—коэффициенты уменьщения температурного перепада на расчетном участке вставки с прорезями вследствие растечки тепла. [c.123]

Коэффициент восстановления зависит от физических свойств потока, режима течения, геометрической формы и физических свойств обтекаемой поверхности (измерителя). При этом предполагается, что теплообмен излучением пренебрежимо.мал. Температура, которая устанавливается на поверхности тела при отсутствии в нем каких-либо тепловых потоков (т. е. теплопередачи по нормали к обтекаемой повёрхности и растечек тепла вдоль этой поверхности вследствие теплопроводности) называется равновесной температурой. [c.248]

Под расчетной температурой металла труб t T понимается наибольшее местное значение температуры стенки, вычисленное с учетом неравномерностей тепло-восприятия по сечению газохода и окружности трубы, растечки тепла по стенке, гидравлической неравномерности и конструктивной нетождественности змеевиков. Так как большая часть обогреваемых труб котельных агрегатов высокого и сверхкритического давлений рассчитывается на длительную прочность, то при определении расчетной температуры металла нужно учитывать в основном не кратковременные пики температур, а статистически длительные их значения. В соответствии с этим выбираются значения коэффициентов неравномерности. [c.79]

Для труб первого ряда фестовированных (с Si/d3 . 5s3) и ширмовых- перегревателей растечка тепла не учитывается для труб остальных рядов ижрмовых перегревателей коэффициент растечки определяется по номограмме 42 по линии, соответствующей Si/d=l,. [c.85]

Для целесообразного с энергетической точки зрения (коэффициент улавливания энергии г] 1) приемника диаметром 16 мм и глубиной 12 мм средняя тепловая нагрузка = 1,2- 10 ккалЦм Х Хч), местные тепловые перегрузки стенок достигают 25—35%, а недогрузки — до 50—80%. При отсутствии факторов, способствующих выравниванию температур по стенкам полости (внутреннее переотражение в полости, растечки тепла и др.), это приводит к местному перегреву стенок на 6—8% и соответственно местному недогреву на 16—35% (по равновесным температурам в °К). Это означает, что при среднем температурном уровне на стенках полости, например, в 2200° К, в отдельных точках могут иметь место температуры стенки 2350° К, а также 1200—1600° К. Внутреннее переотражение и переизлученис элементов стенок друг на друга, растечки тепла теплопроводностью, естественно, в определенной степени сгладят указанную неравномерность температур. [c.454]

Фиг. 279. Коэффициент л д растечки тепла для пароперегревательных труб 0 а — трубы первых рядов нефестонированиых пуч- р ков б — трубы третьего и последующих рядов дд пучков.

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...