Перемещения Силы поперечные

Второй вариант основной системы (рис. 408, в) образован разрезом ригеля. Так как в плоской системе в сечениях действуют, вообще говоря, три силовых фактора (осевая сила, поперечная сила и изгибающий момент), то к сторонам разреза следует приложить в качестве лишних неизвестных указанные силовые факторы 2, Хз, выражающие взаимное действие обеих частей системы друг на друга в данном сечении. При таком выборе основной системы уравнения (14.11) выражают равенство нулю полных взаимных перемещений сторон разреза по направлениям лишних неизвестных. Например, третье уравнение системы (14.11) означает равенство нулю перемещения по направлению з, т. е. взаимного угла поворота сторон разреза под действием заданной нагрузки и лишних неизвестных усилий. [c.428]

Теперь потенциал перемещений от поперечной силы выразится [c.706]

На рис. 7.3, а, б, в силы, приложенные к элементу, показаны, отдельно. На этих же рисунках показаны обобщенные перемещения, соответствующие этим силам, т. е. перемещения, на которых силы производят работу разумеется, указанные перемещения вызваны всей совокупностью приложенных к элементу сил. Поперечное сужение призмы при ее растяжении на рис. 7.3 не показано. Обобщенные перемещения, на которых силы производят работу, равны абсолютным удлинениям ребер [c.507]

Применим матричную форму МНП в комбинации с шаговой процедурой. Поскольку, как и в предыдущем примере, нас интересуют только перемещения, а поперечные силы во всех сечениях равны нулю, можем воспользоваться формулой (13.121). Так как задача плоская, матрицы в этой формуле упрощаются. Ниже покажем формулу (13,121) применительно к рассматриваемому примеру. В матрицах Сх.у, Вз.у оставляются первые две строки, отвечающие l.J и 2, и в них —лишь третий столбец, соответствующий и а в матрице 04,у — лишь элемент в третьей строке, отвечающий о з,у и соответствующий воздействию Л4з ,у, т. е. лежащий в третьем столбце. Матрица Ау- [c.373]

Формулы 47—56 — Масса приведенная — Расчет 440 — Опорные реакции — Формулы 47— 56 Перемещения 47—Й — Силы поперечные 69 — Усилия 47—56 [c.621]

Когда удар происходит в месте крепления конструкции, например в месте соединения опорной плиты с трубами теплообменника, ударные силы могут привести к фреттингу вследствие малых относительных поперечных перемещений, вызываемых поперечными деформациями или малыми поперечными составляющими скорости скользящего удара, т. е. появляется опасность разрушения в виде ударного фреттинга. [c.498]

Определение перемещений при поперечном изгибе пружин с витками малого угла подъема. Вычислив внутренние силовые факторы от заданных сил и от единичной нагрузки, приложенной в том сечении, перемещение которого определяется, всегда можно в результате интегрирования выражений, входящих в зависимость (4.102), вычислить искомое перемещение. [c.132]

В сечениях такого стержня возникают три вида внутренних усилий изгибающий момент М , крутящий момент и поперечная сила Поэтому разрезание стержня устраняет три закрепления. Три подсчете перемещений работой поперечных сил можно пренебрегать [c.324]

Для определения напряжений в точках поперечных сечений бруса при его косом изгибе необходимо алгебраически суммировать напряжения, возникающие от сил Рх и Ру, т. е. ог каждого прямого изгиба в отдельности. Перемещения (прогибы) поперечных сечений определяются геометрическим сложением их перел щений, происходящих в каждой из главных плоскостей. [c.184]

Этот инструмент (рис. 3.12) состоит из оправки 7, режущей части 2, крестовины 3, пальца 4 и стопорного винта 5. Крестовина служит для обеспечения передачи крутящего момента и свободного перемещения режущей части блока в плоскости, перпендикулярной к оси обрабатываемого отверстия. Этот инструмент оснащен двумя лезвиями б и двумя направляющими 7. При касании края обрабатываемого отверстия, режущая часть самоустанавливается относительно поверхности этого отверстия. В процессе осевого перемещения инструмента, поперечные составляющие сил резания прижимают направляющие к поверхности обработанного отверстия. В результате обеспечивается определенность базирования режущей части плавающего блока, что способствует увеличению точности размера и формы обработанных отверстий. [c.91]

Проведение опыта и обработка результатов. В зависимости от положения силы поперечной нагрузки торец консоли получает различные перемещения (рис. 52). Для того [c.94]

В задаче 3 подразд. 4.6.6 осталось построить на I участке эпюру изгибающих моментов, которая имеет квадратичную зависимость. Угол наклона касательной к эпюре изгибающих моментов определяется поперечной силой. Поперечная сила при перемещении сечения справа налево увеличивается, значит, при перемещении касательной к эпюре изгибающих моментов справа налево угол ее наклона должен увеличиваться непрерывно до конца участка. Этому условию удовлетворяет кривая, проведенная выпуклостью вниз. [c.290]

К колебаниям в поперечной вертикальной и горизонтальной плоскостях относятся боковые перемещения вагона, поперечный относ — пе ремещение кузова вдоль оси у—у на величину г/ (рис. 136, г), боковая качка — отклонение кузова относительно оси х—х на некоторый угол (рис. 136, д), возникающие от извилистого движения колесной пары и действия боковых сил, и виляние — вращение кузова относительно оси г—г на некоторый угол ф (рис. 136, е), вызываемое конической поверхностью катания колес. [c.150]

Если упругие опоры, препятствующие свободному перемещению в поперечном направлении, распределены непрерывным образом по длине стержня, имеет место задача о стержне на сплошном упругом основании. На рис. 5.28 показан такой стержень, для которого упругое основание представляется в виде большого числа близко расположенных пружин. Будем называть коэффициентом постели отнесенную к единице длины стержня силу, необходимую для создания равного единице прогиба стержня, лежащего на упругом основании. При поперечных колебаниях стержня дифференциальное уравнение динамического равновесия сил, действующих на малый элемент dx, можно представить в форме [c.413]

Здесь л — продольная координата —время ш —поперечное перемещение центральной оси стержня (прогиб) М — изгибающий момент О — поперечная сила (/ — поперечная нагрузка на единицу длины I — момент инерции поперечного сечения относительно оси, проходящей через центр тяжести и перпендикулярной плоскости изгиба —площадь поперечного сечения Ё — модуль Юнга р — объемная плотность. [c.13]

Предохранение ТДС от действия поперечной силы осуществляется двумя способами созданием схем и устройств встройки ТДС, характеризуемых небольшой жесткостью в направлении поперечных сил предотвращением перемещения в поперечных направлениях грузоприемных блоков. [c.136]

Из соотношения (2. 0) можно получить матрицу жесткости, связывающую узловые силы (поперечная сила и два момента в каждом узле) с соответствующими узловыми перемещениями [c.195]

Деформация (перемещение) проявляется в том, что все точки нагруженного участка тела перемещаются параллельно друг другу вдоль и поперек оси приложения сил. Поперечные сечения деформируемого участка при Перемещении остаются параллельными. [c.77]

Из выражений (а) и (Ь) получаем угловое перемещение, вызываемое поперечной силой Р [c.147]

Полное угловое перемещение, вызываемое поперечной силой О, равняется. . [c.149]

Глубина, па которую расплавляется основной металл, называется глубиной проплавления. Она зависит от режима сварки (силы сварочного тока и диаметра электрода), пространственного положения сварки, скорости перемещения дуги по поверхности изделия (торцу электрода и дуге сообщают поступательное движение вдоль направления сварки и поперечные колебания), от конструкции сварного соединения, формы и размеров разделки свариваемых кромок и т, п. Размеры сварочной ванны зависят от режима сварки и обычно находятся в пределах глубина до 7 мм, ширина 8—15 ми, длина 10—30 мм. Доля участия основного металла в формировании металла шва (см. гл. III) обычно составляет 15—35%. [c.18]

Электронный луч — источник теплоты, разогревающий и расплавляющий металл, создается электронной пушкой, питающейся от силового выпрямителя, блока нагрева катода, а управление энергетическими параметрами луча — от блока управления модулятором (регулируется сила тока в луче), блока фокусировки (регулируется поперечное сечение луча) и блока отклонения луча (определяется местонахождение луча на детали и перемещение луча по пей) (рис. 84). [c.158]

Обычная форма работы — это результат изменения объема, вызванного действием внешнего давления. В этом случае действие силы может быть вычислено как произведение внешнего давления и площади, на которую это давление направлено. Смещение удобно вычислить как изменение объема v, деленное на площадь поперечного сечения А. Следовательно, выполненная работа W равна произведению силы рА и перемещения Ао/Л, т. е. [c.34]

Приведенные решения верны при отсутствии ряда сил, способствующих перемещению частиц в направлении, перпендикулярном их основному движению. Подобные поперечные перемещения частиц являются существенными для теплообмена дисперсного потока со стенкой, для загрязнения поверхности канала (например, экранных трубок котлов, лопаток газовых турбин и пр.) и для гидродинамического сопротивления движения всего потока. В [Л. 250] отмечается, что из числа подобных сил наиболее существенны [c.71]

Твердый компонент равномерно распределен в несущей фазе. Турбулентные пульсации приводят газовые и твердые частицы к поперечным перемещениям из ядра потока к пограничному слою. Для однофазных потоков вязкий подслой пограничного слоя обычно определяют как безвихревую зону, полагая, что под действием вязкостных сил пульсации там уже угасли. В двухфазных потоках такая картина, по-видимому, не сохраняется. Действительно, твердые частицы, обладающие большей инерционностью, способны проникать и в вязкий подслой, достигая стенок канала и соприкасаясь с ними. Кроме того, возможно продольное движение частиц у стенки канала, которое влияет на структуру, теплоемкость и теплопроводность вязкой зоны. [c.180]

Задача 7, Определить силу сварочного тока и скорость перемещения дуги, если известно, что сварка производилась электродами ЦТ-15 диаметром 4 мм и площадь поперечного сечения валика 40 мм . [c.40]

Основными параметрами режима электрошлаковой сварки проволочным электродом являются следующие величины диаметр электродной проволоки (обычно принимается равным 3 мм), сила сварочного тока, скорость подачи электрода, напряжение на шлаковой ванне, скорость сварки, толщина свариваемого металла, скорость поперечных перемещений электрода, время выдержки у ползуна при сварке с поперечными колебаниями, величина недохода при сварке несколькими проволоками, количество сварочных проволок (электродов), величина зазора, марка флюса, глубина шлаковой ванны, недоход электрода до ползуна. Все эти параметры существенно влияют на качество и формообразование сварного шва и должны правильно подбираться. [c.52]

Резка и сварка под водой производится постоянным током прямой полярности с применением специального электрододержателя (рис. 51), поверхность которого должна быть тщательно изолирована. Сила тока для сварки под водой подбирается так же, как и для сварки на воздухе, но она должна быть на 15—20% больше. Сварка производится с опиранием на чехольчик электрода, без поперечных колебаний, со скоростью перемещения электрода в зависимости от сечения валика. В связи с плохой видимостью под водой желательно, чтобы сварное соединение имело кромку, касаясь которой можно было бы перемещать электрод по линии наложения шва. [c.126]

Таким o6p i30M, на граничном срезе работу на возможных перемещениях производят нормальное усилие iVv на перемещении fiuv касательное усилие Nx на касательном перемещении обобщенная поперечная сила Kv на нормальном перемещении 6ai изгибающий момент /V(v на повороте нормального элемента вокруг направления т. В угловых точках работу на нормальном перемещении угловой точки ()Wi совершает сосредоточенная сила [c.389]

Рассмотрим деформацию выделенного участка длиной dx. Под действием заданной нагрузки ось его удлинится на величину du , сечения его взаимно развернутся относительно осей Z, у и X ш углы dQ , dQy и dip соответственно. Кроме того, сечения сдвинутся относительно друг друга вдоль осей z и у. Силовые факторы N, Q y, М , Му и М, на соответствующих перемещениях совершат работу. При этом каждому из шести силовых факторов соответствуют такие перемещения, на которых ни один из остальных пяти работы не совершает. При перемещении правого сечения вдоль оси х совершается работа только силой N, равная N du при повороте сечения относительно оси г — моментом равная M dQ относительно у — моментом Му равная МуdQp относительно х — моментом М к равная М йф. При расчете бруса на жесткость перемещениями от поперечных сил пренебрегаем, а следовательно, работу от Q y и Qj не учитываем. Из сказанного следует, что работу внутренних силовых факторов N, Му, Mj и М к можно рассматривать как сумму независимых работ каждого из четырех рассматриваемых силовых факторов, т. е. [c.191]

В табл. 7.2 приведены характеристики и комплексные показатели качества суппортов, полученные по результатам исследования десяти автоматов модели 1А225-6 в сборочном цехе завода-изготовителя и в процессе эксплуатации па машиностроительном заводе. Все коэффициенты не превышают норму (0,8—2,1). При этом наибольшие значения а , как правило, имеют продольные суппорты, изучение которых представляет значительный интерес, так как они наиболее нагружены и с них выполняются основные чистовые операции по обработке деталей. Разброс величин ускорений у одноименных суппортов разных станков связан не только с неодинаковой степенью их изношенности и приработки, но и с излишней затяжкой клиньев в направляющих, наличием больших зазоров в передаточных механизмах, неточностью изготовления кулачков, неравномерностью вращения РВ вследствие нестабильности переключения муфт быстрого и рабочего хода. У некоторых станков замедляется скорость перемещения суппортов в начале отвода и в конце подвода, так как быстрое вращение РВ заканчивается у них раньше времени подъема кулачка (на его крутом участке). Это иногда приводит к значительным нагрузкам и повышенным силам трения, которые вызывают износ направляющих и разрегулировку станка. При прочих равных условиях наибольшие ускорения (Ятах = 28—33 м/с ) у автоматов 1А225-6 возникают при ускоренных перемещениях средних поперечных суппортов, которые имеют большие зазоры в передаточных механизмах. В ряде случаев величины ускорений суппортов новых станков больше, чем у автоматов, находящихся в эксплуатации, что связано со степенью их приработки. Приработка, осуществляе- [c.108]

Колебания конструкции ЛА в полете вызывают изменение аэродинамического давления на колеблющейся поверхности, что в свою очередь сказывается на характере самих колебаний. Различают два вида аэродинамических сил зависящие от перемещений (так называемые силы аэродинамической жесткости) и силы, определяемые поперечными скоростями перемещений (силы аэродинамического демпфирования). Для малых перемещений принята линейная зависимость сил от местных углов атаки. Аэродинамические силы являются потенциальной причиной потери устойчивости. Величины коэффициентов аэродинамических сил зависят от формы перемещении колеблющейся поверхности, ее геометрии и скорости набегающего потока. В зависимости от режима полета применяют те или иные аэродинамические теории несжимаемого потока, дозвукового, трансзвукового, сверхзвукового и гиперзвукового. На практике используют методы расчета аэродинамических характеристик при определенных допущениях. Согласно гипотезе стационарности аэродинамические характеристики крыла, движущегося с переменной линейной и угловой скоростями, заменяются в каждый момент времени аэродинамическими характеристиками того же крыла, движущегося с постоянными линейной и угловой скоростями. Распрост-раиенной также является гипотеза плоских сечений, по которой предполагают, что любое сечение крыла конечного размаха обтекается так же, как сечение крыла бесконечного размаха. Для крыла достаточно большого удлинения обычно принимают, что хорды, перпендикулярные оси жесткости, при колебаниях не деформируются. Толщину и кривизну крыла (оперения) предполагают малыми (по сравнению с хордой). [c.484]

В консольной модели не учитывается деформируемость материала перед фронтом трещины эта модель не позволяет получить оценку распределения нормального напряжения у вершины трещины. В работе [24] для учета деформации перед вершиной трещины использовалась аналогия с балкой на упругом основании. Такой подход также не дает возможности оценить распределение напряжения перед трещиной. Упругое решение для однородной изотропной двойной консольной балки было получено в работе [25]. Авторы предложили рассматривать симметричные трещины, вершины которых удалены одна от другой. В этой же работе получено приближенное решение для двойной консольной балки, основанное на теории пластин высокого порядка. Балка делилась на две части 1) прилегающую к трещине и 2) в области вне трещины. На границе раздела этих частей выполнялись условия непрерывности результирующей сил поперечного сдвига, изгибающего момента и перемещения в плоскости. Добиться нихрерывности трансверсального перемещения не удалось. Хотя и были получены выражения высокого порядка для перемещения по толщине, окончательные уравнения оказались того же порядка, что и в классической балочной теории Тимошенко. В частности, предполагаемые соотношения между трансверсальными перемещениями высшего порядка и прогибом срединной плоскости уменьшают число независимых граничных условий, которые можно задать, до количества, существующего в классической теории сдвиговой деформации. Теории высокого порядка необходимы, чтобы удовлетворить всем требуемым условиям непрерывности. [c.226]

В сечении I—Г (рис. 3.11) в начале зоны контакта под действием растягивающей силы натяжения ленты Я протекают продольные деформации, происходит перераспределение нормальных напряжений, возникают деформации несимметричного сдвига. В точке / происходит концентрация максимальных нор-МЭЛЬНЫХ (Ух max И КЗСЗТСЛЬНЫХ Тк max напряжений. Здесь действие нормальных напряжений Оха вызывает сдвиг. Значение касательных напряжений и их действие выше точки касания 1 постепенно снижаются. Под действием приложенных сил поперечное сечение ленты изменяется. В точке 1 изменения также наибольшие. Сечение I—I переместится в положение 1—1". Причиной этого является наличие жесткой зоны контакта основы ленты с роликом и свобода перемещений ленты с внешней стороны. [c.62]

Пример 1. Определить размеры поперечного сечения пластинчатой пружины, изготовленной в виде тонкой консольно закрепленной стальной полоски, работающей в условиях поперечного изгиба с поступательным перемещением силы, пр.иложенлой на свободном конце (р ис. 5.1). Заданы прогиб конца Vi = = 54,4 мм, сила Я=31,9 го, длина /=100 мм, допустимое напряжение а= =3900 кгс/см Определить также угол поворота конца и его горизонтальное смещение, изгибающий момент в заделке, внутреннюю энергию изгиба. Оценить погрешность обычной теории для найденных размеров полоски. [c.120]

Для криволинейной формы равновесия сжатого стержня характерно образование изгибающих моментов и поперечных сил. Выще было показано, что с точностью до малых величин второго порядка малости крутящие моменты отсутствуют. Поперечные силы образуются или от осевой сжимающей силы в связи с поворотом "сечения или от возникновения реактивных сил, лежащих в плоскости сечения. Так как один из концов стержня свободен от линейных связей, то реактивные силы, лежащие в плоскости верхнего и нижнего торцов, отсутствуют (рассматриваются однопролетные стержни). Нижний конец, благодаря наложению соответствующих связей (заделка), не испытывает угловых перемещений. Следовательно, поперечные силы на нижнем конце стержня отсутствуют. Это и дает два краевых условия [c.286]

Обычно сборочная машина "Sigma" модели MTG снабжается смонтированными на каретках 3 (рис. 3.4.16, а, б) двумя ПР 4, совершающими перемещения по поперечным и продольным направляющим 2 портала сварной станины 1. Манипуляторы ПР могут также перемещаться по вертикали. Машина оснащается столами 7 (рис. 3.4.17) со сборочными приспособлениями 5 и загрузочно-транспортными устройствами 6 (вибробункерами и кассетными магазинами с питателями 10 посредством которых детали подаются под действием силы тяжести к месту их вьщачи из загрузочно-транспортных устройств). [c.454]

На рис. 5.1, а показан свободный от нагрузок призматический стержень длиной /, бесконечно малый элемент которого длиной dx расположен на расстоянии х от левого конца. Обозначим через и продольное перемещение точки поперечного сечения с координатой х. Когда в стержне происходят продольные колебания, сумма продольных сил, действующих на бесконечно малый элемент стержня (рис. 5.1, б), в соответствии с принципом Деламбера [c.323]

В настоящее время разрабатывается два типа электрических ракетных двигателей — плазменный и ионный. В плазменном двигателе разогретое до полной ионизации рабочее тело поступает из плазмогенератора в разгонную камеру, где создано два поля — электростатическое и электромагнитное. Векторы напря-л<енности этих полей и продольная ось камеры взаимно перпендикулярны. Под действием электростатического поля заряженные частицы получают перемещение в поперечном направлении и при этом пересекают магнитные силовые линии. В результате возникает сила Лоренца, приводящая к ускорению частиц вдоль камеры. Таким образом создается направленный осевой поток, приводящий к возникновению тяги. Однако преднамеренно упрощенная нами схема ускорения частиц не наилучшая. В настоящее время основные надежды при разработке плазменного двигателя возлагаются на радиальное электростатическое поле, создаваемое коаксиальными электродами. Это позволяет освободиться от специально устанавливаемых тяжелых электромагнитов. Но не в этом суть дела. Плазменный двигатель позволяет получить удельную тягу, значение которой приближается к десяти тысячам единиц, что на порядок выше, чем в химических Двигателях. Попятно, однако, что плазменный двигатель может работать в условиях только достаточно глубокого вакуума и основная его особенность—малая тяга, существенно меньшая Веса двигателя и энергетической установки, вместе взятых, [c.199]

Пусть и —продольное перемещение произвольного поперечного сечения тп стержня при колебаниях е — относительное удлинение Я—модуль упругости А—площадь поперечного сечения 3=АЕг—продольная растягивающая сила —вес единицы объема материала I—дляна стержни. Тогда относительное удлинение и растягивающая сила в произвольном поперечном сечении стержня составляют [c.290]

Движение частицы (твердой и жидкой) в потоке при наложении электромагнитных сил при Кет>1 исследовано Ивановым. В частности, измерениями показано, что скорость падения ртутной капли существенно отличается от режима обтекан-ия аналогичного закрепленного тела при Кет>40. Увеличение проводимости раствора приводит к растормаживапию поверхности капли и как следствие — к увеличению скорости осаждения в 1,5 раза. При уменьшении проводимости раствора эффект противоположен. Выявлено нарушение принципа аддитивности при воздействии электрических и магнитных сил. Так, например, поперечное магнитное поле вызывает горизонтальное перемещение частицы, изменяет ее скорость осаждения, подавляет пульсации в кормовой области капли. При Rei<500 эти эффекты снижают, а при Rei>500 увеличивают скорость осаждения. [c.70]

Область А — А/ т>22—30. В ядре потока — без-градиентное по скорости движение без смещения и поперечных передвижений частиц. В пристенном слое — падение скорости и изменение характера движения из-за разрыхленности. Последнее вызвано вращением, перемещением и проскальзыванием частиц в пределах пристенной зоны. Этот пристенный эффект объясним возникновением пар сил трения на стенке канала и на границе с ядром потока, создающим соответствующие моменты вращения (по часовой стрелке). Влияние диаметра канала по данным [Л. 30] представлено на рис. 9-3. Доля влияния пристенного слоя на общий характер движения и на структуру слоя мала. Поэтому область А можно назвать областью автомодельности относительно A/Wt (областью широких каналов). [c.293]

Простейшим случаем ламинарного движения является фрикционное безнапорное течение, вызванное перемещением бесконечно широкой пластинки по слою жидкости постоянной толщины, расположенному на неподвижной плоскости (рис. VIII—1). Определим силу трения на пластинке и расход жидкости через поперечное сечение зазора, если известно, что пластинка перемещается параллельно неподвижной плоскости с постоянной скоростью По. толщина слоя Ь и динамическая вязкость жидкости р. [c.187]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...