Камера разгонная

В процессе изготовления диски проходят тщательный технологический контроль, а изготовленный ротор в специальной вакуумной камере разгоняется до рабочей частоты вращения при балансировке. Поэтому разрывы дисков — авария крайне редкая. Основной причиной разрыва дисков в условиях эксплуатации являются трещины, появляющиеся в результате усталости или коррозионного растрескивания под напряжением. [c.486]

Принцип действия данной модификации аппарата сводится к следующему. Высоконапорная среда разгоняется в конфузоре, достигая в сечении К-К скорости, при которой происходит кавитация. Кавитационная область распространяется вдоль по камере смещения. При этом расход высоконапорной жидкости через кольцевую щель определяется из выражения [c.232]

Из формулы (44) вытекает следующее практически важное правило, справедливое не только для звуковых, но и для сверхзвуковых эжекторов для получения большего значения полного давления смеси на выходе из эжектора следует, сколько возможно, уменьшать относительную площадь камеры смешения, т. в. увеличивать а. При сверхкритическом отношении давлений в сопле эжектирующего газа наименьшая возможная площадь сечения смесительной камеры соответствует разгону эжектируемо-го потока в сечении запирания до скорости звука, т. е. критическому режиму работы эжектора. Таким образом, согласно изложенному правилу критический режим работы эжектора оказывается наивыгоднейшим, что соответствует данным расчетов и экспериментов. Следует, однако, учитывать, что чем меньше площадь смесительной камеры, тем больше при данных расходах газов скорость на входе в диффузор, т, е. больше потери в диффузоре. [c.547]

В линейных резонансных ускорителях частицы разгоняются прямолинейно переменным электрическим полем. Ускоряющая камера электронного ускорителя представляет собой волновод, Б котором возбуждается волна электрического типа, т. е. такая, у которой электрическое поле имеет компоненту, направленную по оси камеры. Фазовая скорость этой волны подбирается так, чтобы она все время совпадала со скоростью частиц, а частицы подаются в камеру в такие моменты, чтобы они все время сидели близко к максимуму электрического поля. Таким образом, сгустки частиц движутся на гребнях волн. Имеются и другие варианты линейных резонансных ускорителей. Например, у ускорителей протонов и других тяжелых заряженных частиц фазовая скорость волны может быть бесконечной. В этом случае в камеру вставляются металлические дрейфовые трубки, размеры и расположение которых таковы, что частицы прячутся внутрь трубок, когда поле направлено против движения. Трубки экранируют поле, так что внутри них частицы движутся свободно (рис. 9.1). В линейных ускорителях удается получать прирост энергии до 10—15 МэВ на метр длины. Теоретически можно, построив достаточно длинный ускоритель, получить пучок сколь угодно большой энергии. Практические ограничения связаны с конструктивной сложностью и высокой стоимостью длинных ускорителей. Линейный резонансный ускоритель является импульсным. Средний ток обычно составляет несколько мкА (иногда до 20—30 мкА), а ток в импульсе — до 50 мА. [c.471]

Газотурбинная установка (ГТУ) является одним из видов теплового двигателя. Превращение теплоты в работу осуществляется в нескольких агрегатах ГТУ следующим образом рабочее тело (газ) получают в камере сгорания путем сжигания топлива, далее газ разгоняют в сопловом аппарате, в результате осуществляется перевод теплоты в кинетическую энергию потока, далее поток газа попадает па лопатки ротора турбины, ротор начинает вращаться— происходит превращение кинетической энергии потока в механическую работу, которую можно с помощью электрогенератора перевести в электрическую энергию для потребителя. [c.136]

Превраш,ение теплоты в работу осуществляется следующим образом рабочее тело (газ) получают в камере сгорания путем сжигания топлива газ пропускают через сопло, где происходит его расширение и разгон, при этом теплота переходит в кинетическую энергию потока газа. Б результате истечения газа в окружающую среду с большой скоростью создается тяга. [c.137]

Щиты в случае необходимости опускают в текущую воду мостовыми кранами 1 и 16. Для перекрытия спиральных камер предусмотрен один комплект щитов на пять агрегатов для установки такого комплекта требуется 0,5—1 ч. За этот срок при аварийном состоянии системы регулирования агрегат может достигнуть разгонной частоты вращения, поэтому для защиты от разгона в системе управления турбиной должны быть предусмотрены специальные устройства. Применение таких щитов позволяет значительно уменьшить стоимость гидросооружений ГЭС. До 1950-х годов считалось обязательным для защиты от разгона применять быстропадающие щиты, которые подвешивали над каждым пролетом и автоматически сбрасывали в текущую воду. Однако их высокая стоимость, недостаточные быстродействие и надежность (имели место зависания) послужили причиной отказа от них. [c.20]

По мере разгона ротора в камеру сгорания будет поступать все большее количество воздуха, температура газа будет снижаться, а сопротивление потребителя энергии возрастать, пока не наступит новый равновесный режим работы ГТД. [c.330]

Разгон бойка сжатым воздухом давлением до 150 ат позволяет проводить исследования при скорости соударения до 450 м/с. Для получения более высоких скоростей давление в камере 10 (см. рис. 73) повышается в результате сгорания пороха в пороховой камере 12. Порох воспламеняется электрической спиралью 13, нагреваемой от источника напряжения 6 В. [c.171]

Установив это, нетрудно представить себе и плазменный электроракетный двигатель. Главный его узел — почти обыкновенная камера сгорания, где в пламени электрической дуги ионизуется, превращается в плазму какое-либо вещество. Образовавшаяся плазма устремляется в обыкновенное реактивное сопло и разгоняется в нем за счет охлаждения и расширения. Но это сопло окружено витками электрической обмотки — соленоидом. Сквозь ионизованный газ пропускают электрический ток. Возникает взаимодействие с электромагнитным полем окружающего сопло соленоида и газ получает дополнительное ускорение. [c.187]

Получив для испытываемого ГСП данные по распределению давления в рабочих камерах в зависимости от действующей нагрузки, можно впоследствии (при испытаниях насоса) путем измерения давлений в камерах ГСП экспериментально определить фактические усилия на опорах. Это позволит выявить возможное несоответствие фактических и расчетных усилий и, при необходимости, внести изменения в конструкцию ГЦН. Особенно важно проверить работоспособность ГСП в режимах пуска и на выбеге (при остановке ГЦН). Как правило, необходимый для работы ГСП перепад давления создается основным рабочим колесом ГЦН. Поэтому в период пуска и остановки насоса ГСП имеет переменную грузоподъемность (от нуля при стоящем ГЦН до максимума при достижении номинальной частоты вращения). В то же] время величина реакций на опорах определяется как силами, не зависящими от частоты вращения ГЦН (например, составляющие массы ротора), так и силами, зависящими от нее (например, гидродинамические силы, силы от дисбаланса ротора и др.). Вследствие этого в период пуска или остановки имеют место моменты, когда ГСП работают не во взвещенном состоянии, а как обычные подшипники скольжения. На продолжительность этих периодов влияют характеристики разгона и выбега (зависимость частоты вращения ротора от времени), с одной стороны, и характер изменения реакций на опорах в период разгона и выбега, с другой. Эти обстоятельства приводят к необходимости проверки работоспособности ГСП в режимах пуска и остановки только в составе натурного образца ГЦН путем проведения определенного числа пусков и остановок с последующей разборкой ГЦН и проверкой износа ГСП. [c.233]

В то же время для постепенного разгона небольших порций жидкости больших мощностей и давлений не потребуется. И если у физиков протоны и электроны, делая миллионы оборотов в камере ускорителя, подхлестываются каждый раз небольшой порцией электромагнитной энергии, то здесь происходит нечто подобное. [c.262]

В объеме камеры может быть установлен стабилизатор в виде закручивающего поток лопаточного регистра или в виде диска. Нижняя коническая часть соединена с разгонной камерой 4, которая выполняется с диффузором 5, начинающимся каналом 6 для подачи 258 [c.258]

Частицы топлива (см. рис. 5.48), подаваемого по каналу 7 в разгонную камеру, подхватываются потоком восходящего воздуха, поступающего по каналу 6, поднимаются вдоль разгонной камеры и к моменту достижения камеры сгорания I разгоняются до скоростей, достаточных для обеспечения режима фонтанирования. При этом обеспечивается хороший выжиг топлива. Поток продуктов сгорания из аэрофонтанной топки, содержащий горячую золу, по газоходу 12 направляется в циклон 3, в котором зола выделяется из потока газов и направляется в делитель 4, откуда часть ее поступает в реактор пиролиза, а излишки - в зольный теплообменник 6 и далее в систему золоудаления. В зольном теплообменнике теплота золы используется для подогрева воздуха, идущего на горение. [c.259]

В пневматическом регенераторе протекают сложные процессы, которые затруднительно описать аналитическими методами. Мало изучены формирование двухфазной струи (воздух—песок) в смесительной камере, движение материала в разгонной трубе, под колпаком и в очистительной камере, влияние характеристик этих процессов на производительность регенератора и качество регенерата. Поэтому целью экспериментального исследования было получение качественных и количественных характеристик процессов в пневматическом каскадном регенераторе. [c.121]

Опытно-промышленный регенератор представляет собой одну секцию промышленного многосекционного каскадного регенератора. Его конструкция обеспечивает изменение параметров регенерационного процесса в широких пределах. Главные узлы регенератора — смесительная камера 1, разгонная труба 3, очистительная камера 5 и рециркуляционный клапан 4. [c.121]

Для изменения конструктивных параметров регенератора в его комплект входили набор сопл диаметром 14, 18, 25, 35, 50, 60, 70, 75, 80 мм набор разгонных труб с внутренним диаметром 32, 43, 70, 88, 103 мм диффузорная насадка разгонной трубы, крышка очистительной камеры для испытания регенератора без воздушного сепаратора и др. [c.123]

В смесительной камере двухфазную струю между соплом и нижним концом разгонной трубы можно разделить на три характерных участка смешивания, свободного течения и сужения. На пропускную способность секции регенератора существенное влияние оказывает участок смешивания, величина которого зависит от толщины слоя материала над соплом, т. е. зазора между соплом и разгонной трубой. Опыты показали, что для всех исследованных диаметров сопла и разгонной трубы с увеличением зазора между разгонной трубой и соплом пропускная способность секции регенератора растет, достигая максимума. Дальнейшее увеличение зазора приводит к снижению расхода регенерируемого материала через разгонную трубу. [c.123]

Разгонная трубка 6, изготовленная из нержавеющей стали, закреплена на вертикальном валу 8 при помощи радиальных и упорных подшипников в корпусе камеры 5. Корпус камеры также выполнен из нержавеющей стали с водяным охлаждением подшипникового узла. Для устранения попадания в последний абразивных частиц и агрессивных газов между валом 8 и корпусом. 5 имеется лабиринтное уплотнение с песочным затвором. На концах разгонной трубки поставлены кассеты 9 с испытуемы.ми образцами J0. Попадающие в разгонную трубку абразивные частицы под действием центробежных сил разгонялись и бомбардировали образец 10. Ударившиеся о него частицы теряли скорость и выпадали из кассеты через имеющийся снизу специальный проем. При подобной схеме изнашивания все абразивные частицы участвовали в процессе износа. Рикошетные явления при этом отсутствовали. [c.92]

Вал 8 с приводным механизмом 7 соединялся при помощи упругой кольцевой муфты 13. Посредине разгонная трубка перекрывалась и не пропускала абразив ко второй кассете, где находился дублирующий образец для контроля влияния коррозионных процессов на изменение массы образца. Рабочая камера и приводной механизм монтировались на мощной сварной подставке 19. Для создания в камере атмосферы, близкой по составу к топочным газам, использовались продукты сгорания пропан-бутана, поступавшего из баллона 14 в горелку 15. [c.93]

Горючие газы из камеры сгорания /, подхватывая частицы дисперсного материала, поступающие по течкам 2 из бункеров 3, образуют две направленные встречно струи газовзвеси. После столкновения струи сливаются и выходят через патрубок 4. Однако каждая твердая частица не сразу попадает в патрубок 4, так как по инерции она проскакивает из правой ветви горизонтальной разгонной трубы 5 в левую и обратно, совершая, таким образом, сложное пульсационное движение. [c.51]

На рис. 5.1 приведена принципиальная схема экспериментальной установки. Противодавление в трубе за камерой смещения регулировалось с помощью клапана 6. Вода из емкости 1 под давлением ро проходила через трубу с расходомером, разгонялась в сопле с выходным диаметром [c.102]

Принцип работы автоматической электроннолучевой балансировки малогабаритных роторов можно пояснить с помощью рис. 1. Балансируемый ротор вместе с системой подвеса помещается в вакуумную камеру и устанавливается так, чтобы линии действия электронных лучей находились в соответствующих плоскостях балансировки. Вакуумная камера откачивается до давления порядка 5 10 мм рт. ст. Ротор разгоняется до рабо- ]цх скоростей. [c.31]

В холодильном контуре реализуются следующие процессы 11—14 — охлаждение жидкости в холодильнике 14—15 — разгон ее в жидкостном сопле конденсирующего инжектора 15—16 — нагрев жидкости 16—17 — ее адиабатное торможение 17—10 — смешение с капельной средой энергетического контура. Три последних процесса осуществляются в камере смешения конденсирующего инжектора. Замыкающие обратный цикл процессы 10—1Г и IV—11 являются общими для обоих циклов и объяснены выше. [c.26]

Опытные данные по распределению вдоль камеры смешения при Роп = 0,16 МПа и= 14,0 скорости жидкостного потока Сж < 8 м/с и разных значениях fp. д представлены на рис. 7.3. Рассмотрение графиков изменения р позволяет выделить три характерные области. Во входной части камеры смешения наблюдается интенсивное падение давления вследствие продолжающегося за срезом парового сопла разгона сверхзвуковой струи и последующее столь же интенсивное восстановление его, которое обычно наблюдается при перерасширении сверхзвуковой струи ниже давления в окружающей среде. Эти процессы осложнены интенсивной конденсацией на границах струи, приводящей к заметному изменению по длине температуры поверхности раздела фаз и, следовательно, к увеличению давления насыщения. В этой области влияние Fp. д сказывается слабо, однако тенденция к сме- [c.126]

ВСТ-метод основав на создании сверхзвукового газового потока при сгорании топлива и подаче в газовую камеру сгорания алюминиевого или циикрвого порошка. Частицы порошка разгоняются до требуемых скоростей, нагреваются и, ударяясь о предварительно подго-тоиленвук) поверхность, интенсивно формируют защитное покрытие. [c.188]

Верхний предел энергии, достигаемый на фазотроне, определяется не физическими, а экономическими ограничениями и равен примерно 1 ГэВ. Дело в том, что в соответствии с (9.2) при скоростях, близких к с, радиус орбиты пропорционален энергии. Ъэтому вес магнита пропорционален кубу энергии, так как магнитное поле должно создаваться во всей камере от центра до краев. Магнит делается из высококачественного трансформаторного железа и является самой дорогой частью ускорителя. Тем самым стоимость фазотрона, грубо говоря, пропорциональна кубу энергии. Из-за этого для получения частиц с энергиями от 1 ГэВ и выше используют кольцевые циклические ускорители, в которых частицы разгоняются не по спирали, а по кольцу, что приводит к значительному снижению веса магнита, т. е. стоимости. В области от 25 до сотен МэВ фазотронный метод ускорения протонов, дейтронов и а-частиц сейчас является основным. [c.474]

Напряжение в камере подбирается так, чтобы все образовавшиеся ионы доходили до электродов, не успев рекомбинировать, но при этом не разгонялись бы настолько сильно, чтобы производить вторичную ионизацию. Поэтому в камере измеряется полная ионизация, произведенная частицей, т. е. согласно гл. VIII, 6, п. 2 полная энергия частицы, если ее пробег целиком уместился в камере. Ионизационные камеры обычных типов пригодны лишь для регистрации короткопробежных частиц, т. е. тяжелых нерелятивистских частиц, так как треки электронов и релятивистских частиц в камере не умещаются (именно поэтому камера должна быть тонкостенной). Мы уже говорили в 1, что каждый детектор элементарных частиц содержит элемент типа ружья, в котором проходящая частица как бы нажимает спусковой крючок. В ионизационной камере таким элементом является газ под электрическим напряжением. [c.493]

На рис. 9.4,а представлена схема простейщей пароэжекторной установки, работающей следующим образом. Водяной пар низкого давления рг поступает из испарителя, находящегося в охлажденном объеме /, в смесительную камеру парового эжектора 2. В эту же камеру подается рабочий пар более высокого давления Рь получаемый в парогенераторе 3. Рабочий пар, проходя через сопло эжектора, расширяется и разгоняется до большой скорости. Струя смеси паров поступает в диффузор эжектора, где ее кинетическая энергия преобразуется в потенциальную энергию давления. Смесь паров [c.225]

В камерах ПВРД топливо сгорает в чистом воздухе, а не в продуктах сгорания. Процессы смесеобразования и сгорания подбираются в зависимости от назначения двигателя. Так, для разгонного двигателя, работающего на режимах максимальной тяги, применяются одноконтурные камеры сгорания (рис. 6.17). При входе в камеру устанавливается спрямляющая рещетка 1. Топливные форсунки располагаются на одном, двух или нескольких коллекторах 2. Объем камеры обычно не делится [c.274]

С разгонной плиты топливо попадает в цилиндрический лоток 2. Ротор с лопастями 1 в лотке вращается с частотой от 500 до 1100 оборотов IB минуту. Топливо забрасывается в топочную камеру сверху на слой двумя рядами сплошных лопастей волнообразного профиля в завиои мости от ширины забрасывателя в каждом ряду ставят по две или три лопасти. Ротор имеет диаметр (по краям лопастей) 216 мм. [c.124]

Рассмотрим простейший с точки зрения общей схемы тип ВРД — прямоточный воздушно-реактивный двигатель (ПВРД). Схема ПВРД изображена на рис. 62. ПВРД с аэродинамической точки зрения представляет собой профилированный канал, состоящий из диффузора, камеры сгорания и выхлопного сопла. Диффузор необходим для организации выгодного режима горения в камере сгорания при малых скоростях потока воздуха. Сопло необходимо для разгона газа за счет перепада давлений в подогретом газе в камере сгорания и во внешнем пространстве. В соответствии с тем, что дает [c.138]

АН УССР разработан пневмо-пороховой копер [20], обеспечивающий проведение экспериментальных исследований в лабораторных условиях со скоростями до 1000 м/с и выше [263]. Принципиальная схема копра приведена на рис. 73. Вакуумная камера состоит из двух частей. Стационарная часть 7, имеющая кабельные вводы для соединения датчиков с регистрирующей аппаратурой, укреплена неподвижно. Подвижная часть камеры 2 может откатываться по станине 1, открывая свО бодный доступ к узлу крепления образца 3—5. Ствол 8 проходит через неподвижную часть вакуумной камеры и опирается на подставку 11. Со стволом соединяется камера сжатого воздуха 10. При работе копра воздух из баллона подается в камеру 10 и поднимает в ней давление до величины, необходимой для разрушения диафрагмы 9, после чего легкий боек 6 в форме стакана разгоняется по каналу ствола и при вылете из него ударяет по испытываемому образцу. [c.170]

Неочищенная рабочая жидкость по трубопроводу 7 (рис. 147, а) поступает в камеру предварительной очистки ротора а (рис. 147, б), в которой отделяются наиболее тяжелые загрязняющие частицы. Расположенная в этой камере крыльчатка 3 разгоняет жидкость до окружной скорости вставок. После прохождения камеры предварительной очистки жидкость по каналам нижнего вставкодержа-теля 2 распределяется по камерам б и в, в которых происходит последующая ее очистка. Перемещаясь по камерам бив, жидкость через отверстия верхнего вставкодержателя поступает в напорную камеру г, из которой по коммуникационным каналам направляется в отводящий трубопровод 6. Конструкция сепаратора СЖ-2 разработана институтом Мосбасгипрогормаш (г. Новомосковск). Техническая характеристика приведена ниже. [c.257]

Расход воздуха на развеивание топлива составляет 5—7% от всего количества воздуха, расходуемого на горение топлива. Использование силы тяжести частиц топлива при их свободном скатывании но наклонной плоскости разгонной плиты позволяет применять невысокое давление воздуха (от 59 до 88 дан м ). Завихривание горящего факела в топочной камере осуществляется вторичным воздухом, который поступает в круглые или прямоугольные сопла, расположенные по углам топочной камеры па расстоянии 2,0— [c.85]

Смесительная камера состоит из цилиндрического корпуса диаметром 360 мм, в котором установлено сопло 2 с винтовым механизмом для изменения зазора h между соплом и разгонной трубой в пределах от О до 300 мм. Винтовой механизм за-ш,ищен кожухом от попадания песка. В передней части корпуса смесительной камеры установлена дверь со стеклом, а на противоположной стороне — стекло, за которым расположена лампа подсветки. Дверь уплотнена резиной, что обеспечивает герметичность камеры. Крышка смесительной камеры имеет три отверстия центральное — для разгонной трубы, правое — для патрубка подачи исходного материала, левое — для патрубка подачи возврата от рециркуляционного клапана 4. [c.121]

Очистительная камера 5 представляет собой цилиндр диаметром 600 мм. Снизу она заканчивается наклонным днищем с патрубком для выхода регенерата. Отверстие, через которое разгонная труба проходит в очистительную камеру, уилотиено сальником. Над разгонной трубой на двутавровой балке закреплен колпак 6. Выше колпака расположен воздушный сепаратор 7, состоящий из конуса, крышки с поворотными лопатками и приводом поворота. Конус сепаратора оканчивается трубой, которая проходит через боковое отверстие очистной камеры. В передней части камеры установлена дверь со стеклом, а с противоположной стороны — стекло, за которым расположены лампы под-светки. [c.122]

В очистительной камере в верхней части разгонной трубы наибольшая концентрация материала наблюдается в центре двухфазного потока. По выходе из трубы струя ja Lir.ip.4eT H [c.124]

Опыты показали, что мощные вихри образуются на конце разгонной трубы, в нижней части колпака, у стенок очистительной камеры, в области между колпаком и сепаратором и в сепараторе. Лишь в последнем вихревое движение потоков является полезным, так как способствует сепарации материала. В остальных случаях образование вихрей увеличивает расход энергии на регенерацию. В очистительной камепе Д1"и-жение воздуха вверх имеет место в основном у самых ее стенок, а не, как принято считать, по всему сечению очистительной камеры. Следовательно, скорость воздуха у стенок очистительной камеры гораздо выше, чем предполагалось. Ее величины достаточно для захвата крупных частиц и уноса их из очистительной камеры, в связи с этим необходима установка воздушного сепаратора для отделения унесенных частиц материала. [c.125]

Очистительная камера выполнена в форме цилиндра с внутренним диаметром 630 мм и высотой 1766 мм. Снизу она имеет плоский срез под углом 45°, заваренный днищем. В самой нижней точке камеры имеется отверстие для отвода регенерата. Боковое окно камеры закрывает дверца. Внутрл камеры по ее оси напротив бокового окна горизонтально расположена двутавровая балка, на которую профильным пазом одет и закреплен литой колпак. Отсутствие регулировки зазора между разгонной трубой и колпаком позволило зафиксировать колпак в вертикальном направлении и тем самым упростить конструкцию очистительной камеры. Над колпаком установлен воздушный сепаратор, который снизу имеет течку с клапаном-мигалкой, а сверху — поворотные лопатки с устройством для их поворота и фиксации. В центре расположена выхлопная труба. [c.132]

Разгонная труба диаметром 100 мм нижним концом вставлена в стакан конфузора и уплотнена резиновым кольцом. Верхний ее конец проходит в очистительную камеру и фиксируется болтами. Место входа разгонной трубы в очистительную камеру уплотнено резиновым кольцом. Рециркулящюи-ный клапан состоит из сварного корпуса прямоугольио1 о сечения с верхним входным и двумя нижними выходными отверстиями. Внутри на валике закреплен рассекатель, который с помощью рукоятки может быть установлен под различными углами к вертикали. Входное отверстие клапана соединено с нижним отверстием очистительной камеры, правое выходное — с левым отверстием смесительной камеры, а левое — с правым отверстием смесительной камеры следующей секции или с разгрузочной течкой регенератора. [c.132]

При проектировании подобных машин возникают конструктивные трудности, связанные с отводом тепла из помещения и необходимостью иметь достаточно большую мощность разгонного устройства. Это заставляет применять вакуумирование балансировочной машины или специальной камеры, в которой она работает. Вакуумированные балансировочные машины построены, например, в МАИ под руководством М. Е. Левит. Вопросам уравновешивания гибких роторов уделяется также большое внимание зарубежными и, в частности, немецкими и американскими учеными. Некоторые фирмы приступили к производству балансировочных машин для уравновешивания гибких роторов. Так, например, немецкая фирма Шенк организовала в последние годы производство специальных турбобалансировочных машин, позволяющих не только балансировать гибкие роторы на критических скоростях, но и контролировать дисбалансы при рабочей скорости, а также производить разгон роторов до высоких скоростей для контроля прочности. [c.13]

Общим недостатком ряда экспериментальных исследований процессов в конденсирующих инжекторах является проведение их на моделях с горлом диффузора достаточно большого размера, что затрудняет выявление влияния потерь трения в камере смешения на эффeкtивнo ть. Поэтому полученные данные о потерях нельзя обобщить на модели с малым горлом диффузора. Результаты экспериментального исследования процессов в конденсационном инжекторе с учетом влияния основных геометрических параметров и в первую очередь размера горла диффузора приведены в [81. Они показали, что повышение эффективности конденсирующего инжектора, достигнутое при существенном (почти восьмикратном) уменьшении оказалось намного меньше ожидаемого по теоретическим оценкам [67]. Расчетные значения Рд (без учета трения на стенках камеры смешения) превышают экспериментальные данные в среднем на 70 %. Для выяснения причин такого несоответствия в [81 рассмотрены диссипативные потери в камере смешения. При этом считалось, что суммарные потери в камере создаются затратами энергии на разгон и дробление жидкой фазы, на трение о стенки и на силовое взаимодействие со стенкой. Первая составляющая включается в потери смешения, а две другие определяются по экспериментальным даршым. [c.133]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...