Цикл одномерный

Новые направления поиска, отличные от направлений координатных осей, также можно построить с помощью одного цикла покоординатного поиска (рис. П.З, д). Соединяя точки Zo и Zi, получаем направление Si, по которому решается задача одномерной оптимизации и находится точка с наилучшим значением Яо. Исходя из этой точки, процедура повторяется до тех пор, пока будет найдено оптимальное решение задачи. Для сокращения объема вычислений одномерную оптимизацию можно осуществлять только в направлении Si, Sj,. .., а движение вдоль координатных осей производить постоянными шагами. [c.244]

Структура программы расчета трехмерной задачи во многом похожа на рассмотренную в 3.5, структуру программы для одномерной задачи. Основное отличие состоит в организации расчетов внутри цикла по времени. Каждый шаг по времени состоит из трех частей, в которых определяются сеточные функции V n, щ, k (операторы 92—105), W n, (операторы 106—121), (операторы 122—137). Внутри каждой из этих частей проводятся прогонки по какому-либо одному направлению. Поскольку при этом для каждого направления (х, у или z) нужно перебирать все параллельные ему стержни , на которые разбивается область, то внутри каждой из частей организованы циклы по номерам точек разбиения н плоскости, перпендикулярной направлению прогонки. Например, при расчете Vi, прогонками по х (п 1,. .., N) в циклах перебираются все номера т и k в сечении yOz. Наконец, внутри этих циклов [c.127]

Пример 2. Рассмотрим векторное поле на R", имеющее цикл с мультипликатором (—1). Неподвижная точка преобразования монодромии трансверсали, соответствующая циклу, обладает одномерным центральным многообразием, на котором преобразование монодромии может быть записано в виде —х- -ах - -Ьх - -.... Квадрат этого преобразования записы- [c.90]

Данную задачу можно программировать не изменяя обозначения переменных. Цикл организуется для одномерного массива. [c.256]

Проверка эффективности принятого метода решения произведена на тестовом примере расчета при действии на трубку только переменного внутреннего давления и теплосмен (т. е. без изгиба). Полученные неупругие деформации сопоставлены с результатами расчета по схеме обычной одномерной осесимметричной задачи (10.18). При 85 представительных точках (на каждом радиусе пять точек, в то время как в одномерной задаче было принято одиннадцать) вычисленные с помощью векторного метода значения размаха пластической деформации и деформации, накапливаемой за цикл, отличались от найденных в одномерной задаче не более чем на 4 и 2 % соответственно. Несмотря на то, что разбиение поперечного сечения на конечные элементы в векторном методе не было осесимметричным, отклонения от осевой симметрии полученных полей пластической деформации не превышали 2 %. Время расчета одного цикла примерно вдвое превышает время счета в одномерной задаче, хотя число представительных точек отличается почти в 8 раз. [c.244]

Распределение амплитуд напряжений при одномерной схематизации процесса методом полных циклов [c.139]

Схематизация нагрузочных режимов. Для деталей, материал которых чувствителен к асимметрии циклов нагружения, необходимо применять двумерную схематизацию нагрузочного режима. Если схематизация одномерная, то использование в расчетах нагрузочного режима, полученного в виде экстремальных точек процесса (максимумы, размахи, амплитуды), требует, как минимум, нахождения среднего значения процесса по способу ординат или пересечений. Тогда среднее значение коэффициента асимметрии определяется по формуле г = (2з /5гд) — 1, где — среднее значение предела выносливости детали, определяемое по формулам табл. 2.10. 130 [c.130]

Исключение составляет случай одномерной схематизации, при котором. распределение амплитуд формируется с учетом асимметрии полуциклов при помощи коэффициентов р или а, и среднего значения s . (см. табл. 2.10). Однако замена материала детали или технологии изготовления может привести к изменению коэффициентов р и а и, следовательно, потребует проведения новых испытаний. Следует заметить, что в литературе отсутствуют рекомендации по учету асимметрии при схематизации методом полных циклов. [c.131]

Если амплитуды процесса с е > О определены в виде полуразности соседних экстремумов, то необходимо ввести дополнительный параметр — среднее значение цикла. Это приводит к двумерной- схематизации амплитуды — средние значения. Для деталей, нечувствительных к асимметрии, нагрузочный режим можно рассматривать как одномерный с рэлеевским распределением амплитуд и с интенсивностью (йм- [c.195]

А1] — одномерный массив из трех элементов А. Затем в ЭВМ вводится программа, содержащая составной цикл [c.10]

Для цикла со ступенями равной длительности эта задача решается в тех случаях, когда число ступеней цикла не менее трех, причем для трехступенчатого цикла задача носит характер, одномерно-экстремальный. [c.106]

Метод конфигураций включает выполнение циклов из п шагов покоординатного спуска. После каждого цикла делается один дополнительный шаг, определяемый с помощью одномерной оптимизации (3.14), вдоль направления и, —и п, где к=п,2п,Ъп,. .., т. е. по линии, проходящей через конечные точки двух смежных циклов шагов. На рис. 3.8 показан поиск по методу конфигураций точки Х[ и Хг получены из начальной Хо с помощью покоординатного спуска, точка Хд — результат дополнительного шага. [c.73]

Пусть Yi,. . ., Y — базисные одномерные циклы тора Mf (приращение координаты фг на цикле yi равно 2л, если i = ], и О, если г Ф /). Положим [c.248]

В [13] описан вариант одномерной архитектуры с временным интегрированием, позволяющий резко увеличить скорость вычисления. Это достигается путем увеличения числа входов до величины т1 и сдвига буферных нулей между входными сигналами. Эта процедура также предусматривает сдвиг цифр, возникающих при переполнении, от выходного сигнала (рис. 7.6). Теперь для завершения процедуры матрично-векторного умножения требуется лишь (т+п—1)/ тактовых циклов. [c.195]

При постепенном разборе всего предыдущего цикла умышленно пропущены некоторые манипуляцнп с одномерным объектом— отрезком прямой линии. Правда, такие отрезки входили как элементы объектов, но не было нужной четкости явлений попытаемся достичь ее теперь. [c.24]

На рис. 1.6 показана диаграмма для одного цикла ударного сжатия и разгрузки в рУ-коордииатах. По-прежнему считаем, что движение одномерно. В упругой области производная х1Рп1йУ равна [c.35]

Для решения данной линейной системы с несимметричной ленточной матрицей используется стандартная подпрограмма GELB, описанная в главе 1. Особенностью этой подпрограммы является специфическая форма представления митрицы в виде одномерного массива, образованного коэффициент 1мя,. 1ежащими в пределах ленты матрицы и записанными в порядке ее обхода по строкам Например, коэффициенты матрицы aj,, Ui.,, а,д, 22 записываются в элементы массива ai, а , а . Формирование этого одномерного массива производится следующим образом. Сначала весь массив обнуляется, а затем в него заносятся отличные от нуля коэффициенты путем последовательного перебора строк матрицы. Первые две строки и последние две строки просматриваются отдельно (см. операторы 56—65 и 87—100), а строки, соответствующие уравнениям для внутренних точек стенки и жидкости, перебираются в цикле (операторы 67—85). Нетрудно увидеть, что номера для коэффициентов матрицы, стоящих в строках уравнений, 1ля л-й внутренней точки стенки, [c.175]

Пример 1. Для векторного поля на R", имеющего цикл/, С мультипликатором -j-l. неподвижная точка преобразования монодромии трансверсали D в окрестности L обладает одномерным центральным многообразием, и ростки множеств SiP D, St lD ь неподвижной точке такие же, как ростки S o, So векторного поля на R" в особой точке с одномерным центральным многообразием (см. пример 1, п. 1.2). Росток же множества 51 (S ) на L диффеоморфен ростку на окружности 0 х5 прямого или косого произведения s-мерного (к-мерного) полупространства с нулем на границе на окружность S . Здесь s = dimU> i, u = В частности, если Z, — устойчивый узел [c.90]

Дать возможно полное описание бифуркаций векторных полей, имеющих критический цикл, узловой по гиперболическим переменным с мультипликатором 1 и компактным множеством гомоклинических траекторий. Для одномерного аналога этой задачи некоторые результаты имеются в [180], где используется язык нидинг-последовательностей и множеств вращения. [c.126]

Для главных семейств существование циклов полей (или, что то же, неподвижных точек отображений последования) исследуется элементарно, поскольку отображения Де сохраняют у-координату лишь при у=0, следовательно, достаточно изучить одномерные отображения Де ,=о. Графики этих отображений и их неподвижные точки показаны на рис. 47. [c.132]

Суш,ествуюгцая методика диагностирования этих устройств по суммарному угловому зазору выходных кинематических пар малоэффективна ввиду недостаточной глубины диагноза. Ограниченность по времени циклов полного функционирования привода в целом снижает возможности виброакустического метода технической диагностики в известной спектральной или корреляционной реализации [11. Значительные моменты трения в конечных опорах исполнительного звена по сравнению с моментами сопротивлений в промежуточных кинематических парах затрудняют применение известного способа дифференциального определения технического состояния зубчатых передач [2]. Кроме этого, из-за взаимного влияния вибрации агрегатов рассматриваемого объекта оказывается недостаточной также и одномерная модель системы диагностирования зубчатых передач [3]. Поэтому для механизмов угловой ориентации необходима разработка системы диагностирования, рационально использующей преимущества современных методов распознавания и определения структурных параметров. [c.107]

Циклы подразделяются на зависимые и независимые. В теории графов точные определения зависимого и независимого циклов приводятся с использованием техники теории групп, введением и рассмотрением понятий одномерных и нульмерных цепей, граничного оператора (дифференциала) группы и т. д. и т. п. Для преследуемых здесь целей достаточно ограничиться следующей интерпретацией понятий зависимого и независимого циклов под зависимым циклом понимается цикл, внутри которого помещается хотя бы один другой цикл независимый цикл внутри себя других циклов не содержит. На рис. 31 цикл XiX XaX будет зависимым от содержащихся внутри его независимых циклов XiX Xs и [c.77]

Во-вторых, для комплексных математических моделей, занимающих большой объем памяти ЭЦВМ и требующих значительных затрат машинного времени, методические постановки должны обязательно рационально соответствовать возможностям их реализации на конкретных ЭЦВМ. В этом отношении полезен, например, отказ от излишне универсальных моделей и переход к более специализированным. В противном случае, как показывает опыт, накопленный в СЭИ СО АН СССР, возникают неоправданные трудности в программировании, перегрузка памяти ЭЦВМ и значительно увеличивается расход машинного времени. В соответствии с высказанными замечаниями авторы исходили из конкретных предпосылок разработки первоочередных промышленных МГД-генераторов открытого цикла поэтому в модель введены некоторые методические ограничения и фиксирован ряд исходных положений. Например, рассматриваются только дозвуковые скорости рабочего тела в канале МГД-гене-ратора и сделано допущение о равновесном характере протекания химических процессов в низкотемпературной плазме. В качестве перспективного рабочего тела рассматривается плазма продуктов сгорания углеводородного горючего в воздухе, обогащенном кислородом, с присадкой соединений калия. При описании процессов преобразования энергии принята одномерная теория, получившая к настоящему времени хорошее экспериментальное подтверждение. Разработанная модель может быть реализована только на ЭЦВМ среднего и высокого класса (типа БЭСМ-4 и БЭСМ-6). Несмотря на принятые допущения и ограничения, составленная программа (на машинном языке) занимает, например, всю оперативную память ЭЦВМ БЭСМ-4. [c.107]

Ф. у. удобно изучать для семейств одномерных отображений. Ъшичным примером служит / (д )= 1 — p.v , хе е [—I, 1], цб[0, 2]. При hl = 0,75 происходит первая бифуркация удвоения из неподвижной точки Xo = /j рож-даетс пара трчек, образующих цикл периода 2. Следующие бифуркац. значения Ц2= 1,25, Цз = 1,3681 и т. д. Последовательность Рои як 1,40155, а отношения [c.276]

Составим далее текст программы, не включая в нее для сокращения записи описания процедур. Программой предусматриваем печать текущих результатов (текущего времени и массива узловых значений температуры по толщине пластины) через интервал времени 50 с. В программе используем идентификаторы N, Н, ТОО, TON, ТКО, TKN соответственно для величин п. Я, Гоо, То п, Тк oi Ткпу а также идентификаторы ВН, DB, С, Q соответственно для времени нагрева т , для шага по времени Дт, для числа шагов по времени за цикл между выводом на печать текущих результатов (С = 50 и С = 1,0 для двух вариантов расчета), для мощности распределенного источника теплоты Q. Кроме того, предусмотрим использование одномерных массивов X, Т и Q соответственно для узловых координат Х/ и Г температурного профиля пластины и для мощности распределенного источника теплоты Q. [c.197]

Для расчета одного технологического режима переработки резиновой смеси в валковом зазоре необходимо подготовить исходную информацию в соответствии со следующими идентификаторами программы N , NR — задаваемое число циклов интегрирования соответственно в зоне клин — валок и в зоне валок — валок рабочего зазора по угловой координате поворота валка (в случае отсутствия клина — отражателя принимается N = 0) NY — число циклов интегрирования по координате у поперечного сечения зазора, принимаемое для построения расходной характеристики а у) с регулярным шагом по у, определяемым формулой (4.30) N—число равномерных шагов по а, определяющее число -j- I линий тока в поступательном потоке материала L — число пропусков циклов интегрирования по продольной координате зазора при выводе на печать информации об эпюре удельного давления и координатах линий тока в отдельных поперечных сечениях, а также о ряде других текущих параметров процесса R — радиус валка НО — минимальный зазор между валками Hq VI, V2 — линейные скорости V, V2 валков MU — коэффициент консистенции материала ы при заданной температуре переработки М — индекс течения материала т KMIN — нижняя граница интервала поиска относительного калибра HjHo слоя материала на выходе из рабочего зазора КМАХ — верхняя граница этого интервала GMAX — высокое в пределах экспериментальной кривой течения материала значение скорости сдвиговой деформации YФ. задаваемое с целью выделения программным путем малого по сравнению с предельным сдвигового напряжения, определяющего выбор равномерного или неравномерного шага интегрирования по у путем сравнения с граничными касательными напряжениями FIH, FI — подготавливаемые только для расчета процесса с использованием клинового устройства значения угловых координат сечений входа материала в зону клин — валок и зону валок — валок соответственно, взятые по модулю NH — число точек графика Я(ф) для задания геометрии зазора клин — валок, подготавливаемое также только при использовании клинового устройства Н2 — толщина слоя материала Н2 в сечении загрузки в рабочий зазор, задаваемая в случае отсутствия клинового устройства MFI, MH[1 NH] —одномерные массивы соответствующих координат фг и Hi зазора клин — валок, подготавливаемые в случае применения клинового устройства. [c.228]

По способу раэмахов в качестве амплитуд напряжений принимают полуразности значений напряжений, соответствующих максимуму и непосредственно предшествующему ему минимуму. Если при этом не принимают во внимание среднее напряжение каждого цикла 0 (i = I, 2,. ..), то такую схематизацию называют одномерной. Если учитывают также и величины Оиь то такую схематизацию называют двумерной. В результате двумерной схематизации получают корреляционную таблицу величин a i). Один из возможных способов учета среднего напряжения цикла [c.511]

В методе размахов при одномерной схематизации принимают следующие допущения. Полагают, что распределение нисходящих размахов симметрично распределению восходящих, что за нисходящим размахом некоторой величины сразу же следует восходящий размах той же величины, образуя один цикл (пре-небрегаем влиянием последовательности чередования восходящих и нисходящих размахов различной величины, полагая, что их можно перестаэлять, не изменяя накопленного усталостного повреждения). Кроме того, при одномерной схематизации пренебрегают влиянием изменения средних напряжений отдельных полу-циклов. [c.137]

Из табл. 2.10 видно, что предел выносливости Smaxn соответствующий коэффициенту асимметрии г, может быть определен в зависимости от среднего значения s или г и предназначен для расчетов при схематизации по максимумам (экстремумам) при схематизации, основанной на размахах (амплитудах), в расчетах используется выражение для приведенной амплитуды предела выносливости Sg. р. Еслй осуществляется приведение нагрузочного режима к симметричному, то используются формулы для эквивалентной амплитуды i-ro цикла. Необходимо отметить, что при схематизации в виде корреляционной таблицы учет асимметрии производится непосредственно для каждой клетки таблицы при одномерных способах схематизации учет асимметрии для каждого цикла невозможен и поэтому используются среднее значение или средний коэффициент асимметрии г. [c.59]

Рассмотренная выше одномерная математическая модель тепловлажностного состояния оснований аэродромных покрытий лишь с определенным до-нуш,ением может быть использована для краевых участков аэродромов при расчетах переноса тепла и влаги с учетом промерзания и оттаивания грунта. Такими з астками являются прежде всего площади летного поля (обочины), граничащие с покрытиями (з астки расположения закромочных дрен, дождеприемников, перепусков и коллекторов), и области оснований под краевыми участками покрытий, где температурно-влажностный режим при годовом цикле изменения климатических условий не может быть эффективно исследован на основе рещения задачи в одномерной постановке. [c.110]

По другую сторону перехода, когда х> Хоо, в качестве параметра беспорядка можно принять либо величину положительног ляпуновского показателя К, либо топологическую энтропию к [303], либо порог синхронизации Вш. Хотя для систем, описываемых одномерным точечным отображением с гладким максимумом, при (х, большем (Хоо, почти везде существуют устойчивые предельные циклы [576], расчеты, про-веденйые, например, в [518, 643, [c.241]

Численное исследование уравнений (6.5) проводилось при фиксированных значениях параметров Ко = 0,8 Уо = 4 Ь=0,5 р = 5 6 = 0,005 у= 0,01 2 = 1,141 и варьировании параметра hi в диапазоне 1,11< fei < 1,16. При указанных > значениях параметров каждая из популяций в отсутствие связи ( == 0) находится в режиме автоколебательной активности, т. е. соответствующие уравнения описывают генератор периодических колебаний. При hi = hz генераторы идентичны, и связанная система также совершает периодические колебания. Хаотизация колебаний происходит при hl = hi. Оказалось, что, если hi < 1,1225, система имеет устойчивый трехоборотный цикл. При /ii 1,1225 этот цикл сливается с таким же неустойчивым циклом и исчезает. В результате возникает перемежающаяся стохастичность. Вблизи этого перехода точечное отображение на секущей поверхности Пуанкаре приближенно сводится к одномерному разрывному отображению. [c.334]

Поскольку в ходе монотонного понижения температуры исходный монокристалл аустенита сначала приобретает сложную мартенситную макроструктуру, а при наложении внешних напряжений про- а) исходит ее огрубление, то ясно, что полный цикл мартенситного превращения не может быть представлен одномерным деревом Кейли. Его размерность должна быть не менее двух образование сложной макроструктуры мартенсита из монокристалла аустенита отвечает движению от ствола дерева к его ветвям, а огрубление этой структуры до монокристалла мартенсита связано с обратным движением, отвечающим огрублению макроструктуры. Однако обратное движение не должно совершаться по тому же дереву, что и прямое, поскольку указанные процессы развития макроструктуры и ее огрубления необратимы. Поэтому полный цикл мартенситного превращения представляется набором горизонтального и вертикального деревьев Кейли, сопряженных согласно рис. 54. Такое сопряжение, дающее геометрический образ двумерного ультраметрического пространства, возможно как для деревьев с одинаковой ветвимостью (рис. 54а), так и с разной (рис. 545). В принципе представляется возможной и более сложная ситуация, когда деревья, отвечающие разным осям ультраметрического пространства, имеют нерегулярное ветвление. [c.191]

Во взрывной ударной трубе [33 — 36], схема которой приведена на рис.9.5, ионизирущая ударная волна образуется в результате детонации мощного конденсированного взрывчатого вещества — гексогена. Применение детонационной линзы и выбор соответствующих размеров активного заряда ВВ обеспечивали одномерность и стационарность параметров детонационного фронта при выходе его из ВВ в исследуемый газ. С применением подобных устройств проведен цикл исследований плазмы аргона при давлении [c.349]

Количество проб на одном цикле поиска в методе Розенброка превышает количество проб одного шага градиентным методом и составляет Ппт,об — пк, где к — среднее количество проб при одномерной минимизации целевой функции вдоль каждой координатной оси п — количество управляемых параметров. Следует отметить, что точность одномерной минимизации должна быть достаточно высокой, иначе цели преобразования координат могут быть не достигнуты. Это обстоятельство увеличивает к. При узких оврагах точка, из которой начинается покоординатный спуск в каждом новом цикле, оказывается на малом расстоянии от дна оврага. В этих условиях существует опасение, что поиск будет выполняться с чрезмерно малым шагом, что также приводит к росту потерь на поиск. Несмотря на эти недостатки, метод Розенброка, безусловно, более эффективен, чем метод Гаусса — Зайделя или наискорейшего спуска. [c.164]

Применяют одномерные и двумерные методы схематизации случайного процесса [10]. При одномерных методах схематизации находят функцию распределения одной случайной величины — амплитуды переменных напряжений Од. Среднее нагтряжение Ощ принимают стационарным и детерминированным. При двумерных методах схематизации находят функции распределения двух случайных величин — амплитуды и среднего напряжения От цикла. [c.28]

Индекс к указывает на последовательность вычислений в процессе итераций. Новые направления называются сопряженными и соответствуют текущей локальной квадратичной аппроксимации функции. Затем по новому направлению проводят одномерный поиск и, найдя минимум, проверяют, достигнута ли требуемая степень сходимости. Если проверка показывает, что это так, то счет прекращается. В противном случае определяют новые сопряженные направления, к увеличивают на единицу и продолжают процесс до тех пор, пока не будет обеспечена сходимость или пока поиск не будет проведен по всем Л +1 направлениям. Закончив цикл поиска по Л +1 направлениям, начинают новый цикл, в котором опять используется направление наискорейшего спуска. Достоинство этого алгоритма состоит в том, что он позволяет использовать преимущества градиентных методов, проявляющиеся при исследовании целевой функции с разрывными производными. Так как N+1 направлений поиска второй совокупности отличаются от направлений единичных векторов градиента, то поиск не зависает на изломе , а идет вдоль линии, соединяющей точки изломов линии уровня, которая, как правило, проходит через точку оптимума. Вообще можно утверждать, что методы, основанные на определении новых направлений поиска на основе накопленных данных о локальном поведении функции, по самой своей природе более эффективны, чем методы, в которых направление поиска задается заранее. Именно поэтому метод Флетчера — Ривса обладает большими преимуществами по сравнению с методами наискорейшего спуска или подъема. Его недостаток состоит в том, что, будучи сложнее указанных методов, он требует разработки более сложных программ. [c.173]

Одномерная архитектура. Сперва рассмотрим одномерную архитектуру с пространственным интегрированием (рис. 7.4). Ранее эта архитектура была описана в [12] и получила известность как схема оптического систолического матричного процессора (ОСМП). Для умножения матрицы тХп на вектор /гХ1 с точностью в I цифр ОСМП должен иметь один вход для ввода вектора, т1 входов для ввода матричных элементов и т детекторов выходного сигнала. Элементы с, представляющие собой изменяющиеся по времени сигналы от т детекторов, подаются параллельно. Для решения задачи эти сигналы требуется просуммировать и перезаписать в смешанном формате. Последующий сигнал показывает, что ОСМП использует 2п- -т—1)/—п тактовых цикла для выполнения операции умножения. [c.193]

В работе [20] предлол<ены две возможные схемы построения процессоров внешнего произведения. В первом случае используется перекрестное включение одномерных входных модуляторов (рис. 7.14). Для умножения матрицы на вектор в один из модуляторов вводят целый столбец матрицы, а элементы вектора размещаются в другом модуляторе. Матричный модулятор должен обладать т1 разрядами, а модулятор для ввода вектора должен иметь I разрядов. Когда оба модулятора загружены, то от источника света подается импульс света и перекрестное произведение записывается на матрице пг1х1 интегрирующих по времени детекторов. Если суммирование осуществляется оптически, необходимо только т(21—1) детекторов. Каждое промежуточное произведение может быть накоплено на детекторе за время загрузки входного сигнала в модулятор, которое полагаем равным т1. Полное число тактовых импульсов для операции умножения матрицы на вектор составляет пт1. Для умножения матрицы на матрицу требуется кт 21—1) детекторов, при этом необходимое число тактовых циклов составляет лишь пт1 (если т>к). [c.203]

Следуя Экману [112], покажем, каким образом это происходит на примере потери устойчивости предельного цикла периода 3 для одномерного квадратичного отображения (7.2.4). В п. 7.26 (см. рис. 7.15 и пояснения к нему) было показано, что при С = = [c.484]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...