Коэффициент гибкости опоры

В расчетах отклонения точки подвеса провода на стальных опорах прогиб их, как правило, не учитывают, так как коэффициент гибкости опор очень мал. [c.77]

Коэффициент гибкости опоры [c.151]

Прогиб /г носит название коэффициента гибкости опоры, отнесенного к точке Л, и представляет прогиб ее в точке А под действием единичной силы, приложенной в той же точке. [c.151]

Прогиб к д является коэффициентом гибкости опоры, отнесенным к [c.151]

Прогиб является коэффициентом гибкости опоры, отнесенным к точке А, при приложении силы в точке В. [c.152]

При вычислениях коэффициентов гибкости опоры величину прогиба выражают в метрах, а единичную силу берут равной 1 кГ коэффициент гибкости опоры имеет, следовательно, размерность лг/л Г. [c.152]

Найдем сначала коэффициент гибкости опоры ноги № 1 (точка В), воспользовавшись результатами испытаний деревянной промежуточной опоры (табл. 4-2). Условимся, что коэффициент гибкости опоры будем относить ко всей силе Т, приложенной к опоре, а не к части ее, приходящейся на ту или иную деталь опоры. Например, коэффициент гибкости ноги № 1 находим как результат деления деформаций вершины этой ноги (точки В) на силу Т, а не на 0,9Г — усилие, воспринимаемое ногой № 1. [c.153]

Подобным же образом можно найти коэффициенты гибкости опоры, отнесенные к любой точке опоры. Для точки Е коэффициент гибкости — отрицательная величина. [c.153]

Коэффициент гибкости опоры, отнесенный к точке А при тяжении по проводу, приложенному на конце траверсы [c.154]

Тяжение по проводу при обрыве, учитывая поддерживающее действие тросов (коэффициент гибкости опоры k = 0) составляет 710 кГ. [c.171]

Строим кривые 3—5 зависимостей смещений точек подвеса проводов от разности тяжений по ним в смежных пролетах. Коэффициент гибкости опоры к — 0,0034 л/кГ. Коэффициент гибкости опоры при действии всех трех проводов следует принять й = = 1,5 = 0,0051 ж/кГ. [c.178]

Широкое распространение при сооружении деревянных опор получили соединения стоек с пасынками проволочными бандажами (рис. 3-23), Такое соединение позволяет увеличить длину ног опор и значительно повысить коэффициент гибкости опоры. [c.106]

Соединяя стойку с пасынком по схеме на рйс. 4-4, получаем коэффициент гибкости опоры в направлении линии, в 1,5—2 раза больший, чем при со- [c.131]

Расчет переноса масс по коэффициенту гибкости основан также на обеспечении неизменности колебаний опор до и после переноса [147], Формула переноса [c.65]

Средний коэффициент гибкости одной ноги опоры для нагрузок № 2 — 5 составляет [c.152]

Средний коэффициент гибкости всей опоры в целом, отнесенный к траверсе, при приложении силы в точ- [c.152]

Найдем коэффициент гибкости ноги опоры по (4-3). Сбег бревна стойки опоры 7 мм 1м. Принимая, что вся нога опоры выполнена из одиночного столба (без сращивания со стулом), получим, что при диаметре столба в отрубе 1 = 25,6 см диаметр его на уровне земли составит 2 == 34,7 сж. [c.152]

Следовательно, смещение стойки по стулу из-за скольжения в стыке этих частей, деформации бандажей и поворота опоры в грунте дают увеличение коэффициента гибкости иоги № 1 на [c.153]

При тяжении по проводу, приложенному в середине траверсы (точка С, фиг. 4-8), коэффициенты гибкости для точек А, В, С, В и Е опоры будут одинаковыми и равными половине найденной величины для точки В. [c.153]

Коэффициент гибкости П-об-разной деревянной опоры с крестом (фиг. 4-5), отнесенный к концу траверсы, учитывая, что на ближайшую к оборванному проводу стойку опоры действует сила 0,75 Г, будет равен коэффициенту гибкости кд одной стойки опоры, т. е. [c.154]

Коэффициенты гибкости деревянных промежуточных опор с тросами, учитывая поддерживающее действие последних и малые деформации таких опор, принимаются обычно равными нулю. [c.154]

Коэффициент гибкости ноги опоры от упругого прогиба столба [c.154]

Полный коэффициент гибкости ноги опоры [c.154]

Если бы ноги опоры были выполнены из одного бревна, то коэффициенты гибкости ее составили бы [c.154]

Прогиб промежуточных опор П2— Пц при коэффициенте гибкости к, выражается уравнением [c.156]

При обрыве провода АС-120 на линии с деревянными опорами с коэффициентом гибкости к = 0,0035 м/кГ, пролетом 200 м точный метод дает тяжение в пролете, примыкающем к аварийному 72 = 540 кГ] приближенный метод 520 кГ. Погрешность 3,85%. [c.162]

Тяжения по проводам при обрыве иа линиях с металлическими и деревянными опорами в виде пространственных ферм, коэффициент гибкости которых может быть принят равным нулю, будут больше, чем на линиях с одинаковыми сечениями проводов, пролетами и напряжениями, выполненных на деревянных или металлических гибких опорах. При гибких опорах смещения точек подвеса провода (кривая 2, фиг. 4-19) обусловливаются [c.167]

Если рассматривается случай, когда все провода пролетов № 1 и 2 имеют большую нагрузку, чем провода пролетов № 3—5, то для правильного построения кривой 3 нужно прогиб опоры определить от действия не одного, а всех проводов, подвешенных на опоре. Например, для трехфазной линии с горизонтальным расположением проводов коэффициент гибкости нужно принять равным к = , -кв кв— коэффициент гибкости ноги опоры). Разность тяжений по трем проводам принимают две ноги опоры, при действии на каждую из них 1,5Д7 . [c.175]

Подсчитанный коэффициент гибкости ноги соответствует опоре линии с глухими поддерживающими зажи-.мами. [c.177]

Приняв этот же коэффициент гибкости ноги для линии с выпадающими зажимами, получим преувеличенный прогиб опоры от тяжения по проводу. Тяжение по проводу при выпадающих зажимах действует очень короткое время. Поэтому прогиб опоры до момента освобождения (сбрасывания) провода из зажима не может достичь величины, соответствующей установившемуся состоянию от тяжения по оборванному проводу. Как первое приближение можно принять коэффициент гибкости ноги опоры при выпадающих зажимах равным только упругому прогибу опоры, г. е. для проектируемой опоры. [c.177]

Подчеркнем, что коэффициент гибкости опоры, отнесенный к какой-либо точке ее, определяется с учетом коэффициента распределения силы мгжду ногами опоры. Кээффициент гиб ости дает, следовательно, величину смещения определенной точки опоры при действии единичной силы. В прежних работах автора смен ение точки опоры находилось как произведение коэффициентов гибкости опоры и распределения силы между ногами опоры. [c.152]

Полученный теоретическим путем коэффициент гибкости опоры хорошо согласуется с найденным при испытании. Последнее объясняется тем, что опора испытывалась при промерзшем грунте, когда поворота опоры в грунте не было (табл. 4-2, деформации и /Лг при нагрузках № 1—5). Отклонения вершины опоры обусловливались прогибом опоры и небольшой дефюрма-цией бандалсей, скрепляющих стойки со стульями. [c.152]

При определении коэффициентов гибкости опоры в направлении трассы линии нельзя говорить об едином для всей опоры коэффициенте гибкости. Прикладывая силу Т на конце травер- [c.152]

Коэффициент гибкости опоры, отнесенный к концу траверсы, к которому приложено тяжение Т (точка А, фиг. 4-9), можно найти следующим образом. Смещение точки Л, принимая, что нога № 2 остается недефор-мированной, будет больше смещения точки В Б отношении Последнее [c.153]

Пример 4-2. На трехфазной линии ПОкв с деревянными П-образными опорами произошел обрыв одного крайнего провода. На линии подвешены сталеалюминиевые провода АС-120. Поддерживающие зажимы глухие. Длина пролета 200 м, коэффициент гибкости опоры, отнесенный к точке крепления гирлянды изоляторов крайнего провода, к = = 0,0035 м1кГ. Все гирлянды изоляторов 0 = 42 кГ. Линия строится в районе II климатических условий. Между анкерными опорами имеется пять пролетов. [c.159]

Подчеркнем, что найденные на основании испытаний коэффициенты гибкости соответствуют определенным размерам опоры — высоте траверсы над уровнем земли 13 м и диаметру стоек в отрубе 25—26 см. При других размерах опор коэффициепты гибкости должны быть подсчитаны на основании положений, изложенных в этом параграфе. [c.153]

Металлические опоры в виде пространственных ферм имеют очень малые коэффициенты гибкости они также обычно принимаются равными нулю. Коэффициенты гибкости металлических гибких опор в виде плоских ферм теоретически сравнительно легко найти только для случаев симметричной нагрузки опоры. Для несимметричных нагрузок коэффициенты гибкости должны определяться опытным путем. Для одиночной стойки в виде пустотелого цилиндра из центрифугированного железобетона, коэффициент гибкости от силы приложенной на высоте 13 Л1, на основаннн предварительных испытаний может быть оценен около = 0,0075-0,001 м/кГ. [c.154]

Пример 4-1. Определить коэффициент гибкости П-образной промежуточной деревянной опоры с бандажным скреплением сюек со стульями (фиг. 4-10). Ось траверсы расположена иа высоте 12,75 ж над уровнем земли. Длина бревен стоек И м длииа стыка стойки со стулом 2 м. Диаметр бревна стойки в отрубе 20 см. Конусность бревна 8 лж/ж. Расстояние между проводами н между ногами опоры 4 м. [c.154]

Величина 0,002 м кГ—коэффициент гибкости, обусловленный скольжением стойки по стулу, найденный при описанном выше испытании опоры. Для опоры фиг. 4-10 расстояние Л от оси траверсы до середины между бандал ами составляет 9,75 м, а для испытанной— 11,75 м. Деформации от скольжения стойки по стулу можно принять пропорциональными квадрату длины к стойки опоры. [c.154]

В т. I книги показано, что коэффициент гибкости ноги опоры, состоящей из стойки и пасынка, скрепленных проволочными бандажами, определяется прогибом ноги и скольжением стойки относительно пасынка. Упругий прогиб ногн опоры от силы 1 кГ [c.176]

СЛОЖНО и громоздко, расчет проводов ведется в предположении, что опора не прогибается. Тяжение по оборванному проводу получается несколько ббльшим, чем найденное с учетом гибкости опоры и поддерживающего действия тросов. При таком расчете действительный коэффициент запаса прочности опоры будет больше расчетного. Расход леса при обоих методах расчета практически получается одинаковым. [c.194]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...