Измерение расстояний и определение смещений

Для определения толщины покрытия образец помещают на предметный столик, включают осветитель и фокусируют микроскопы на поверхность образца. При правильной фокусировке в объективе микроскопа появляются два изображения световой щели (отраженные от поверхности пленки и от поверхности подложки). Для измерения расстояния между ними нить перекрестия микрометра наводят на четкий край одной щели, записывают показания щкалы барабана, а затем перемещают перекрестие к тому же краю второй щели и тоже записывают показания. Разность полученных показаний, умноженная на 10, представляет собой величину смещения в микрометрах. Толщина покрытия определяется по формуле [c.141]

Для измерения КРТ в образцах с острыми трещинами датчик — лопатка оказался непригодным, поэтому были сделаны попытки использовать аппаратуру, аналогичную той, которая применяется для определения вязкости разрушения в линейно-упругой области. Эти попытки были успешными и увенчались разработкой метода измерения КРТ с помощью двухконсольного датчика (См. рис. 69), прикрепляемого к образцу. После соответствующей экспериментальной и теоретической тарировки значения КРТ могут быть непосредственно вычислены по показаниям датчика [10, И]. В процессе экспериментальной тарировки образец разгружают при некотором значении расстояния между ножами (Уд), затем его разрезают, и на металлографическом микроскопе замеряют величину б. Таким образом испытывают серию образцов и строят тарировочную кривую зависимости б от Уд. Пример такой кривой для образца, испытываемого на изгиб, показан на рис. 82, а [12]. Для малых смещений значения я велики, но по мере увеличения ид л- 2 (т. е. Уд = 26). Эта величина является нижним уровнем [c.147]

Максимальная точность измерений, которые выполняются методами голографической интерферометрии, может достигать суб-микронного уровня. Она в большой степени определяется используемым методом интерпретации интерферограммы [9.2], а также точностью определения положения интерференционных полос. Так, при стандартной погрешности таких измерений в 0.5—0.1 ширины полосы и при учете того, что смещение полосы на свою ширину происходит при смещении отражающей тестируемой поверхности на расстояние примерно 4, характерная точность метода при % = 633 нм составляет приблизительно 0.1- 0.02 мкм. [c.208]

В предыдущих исследованиях, где определялось упругое перемещение, его измеряли после обработки детали как расстояние между участком поверхности детали, полученной выхаживанием с малыми режимами, и участком обработанной поверхности. Такой способ определения величины Лд, кроме того что вносит определенную ошибку в измерение, не позволяет измерять Лд в момент его образования, т. е. одновременно с другими величинами, действующими во время резания. В связи с этим было решено измерять величину упругого перемещения Лд через измерение смещения технологической оси обрабатываемой детали и вершины режущего инструмента относительно независимой системы отсчета и путем последующего вычисления значений Лд. Реализация независимой системы отсчета, устанавливаемой вне станка, вызвала определенные затруднения, в связи с чем в качестве системы отсчета была принята координатная система, связанная со станиной станка. Путем выбора соответствующего места расположения датчиков относительно зоны резания погрешность измерения, как показали эксперименты, вызванная собственными деформациями станины, не превышала 3 мкм при нагружении системы СПИД силой резания в 2500 Н (250 кгс). Выбор режимов резания при экспериментах определялся с учетом того, чтобы сила резания не превышала 2500 Н (250 кгс). [c.457]

Для измерения толщины зубьев по хорде цилиндрических прямозубых и косозубых колес применяются хордовые зубомеры (по ГОСТ 5368—73 и ГОСТ 10387—73). Эти приборы измеряют толщину зуба на заданном расстоянии от окружности вершин зубьев и применяются в основном при измерении толщины зубьев колес больших размеров грубых степеней точности. Хордовые зубомеры представляют собой зубомеры смещения с кромочными наконечниками. Эти приборы снабжаются двумя взаимно перпендикулярными шкалами (рис. 101). Одна шкала служит для измерения толщины зуба, другая дает возможность измерять эту толщину на определенном расстоянии от окружности вершин зубьев. [c.199]

Для измерения пневматическими методами отверстий диаметром более 1,5 мм применяют специальные калибры-пробки, снабженные двумя или несколькими выходными соплами по окружности. Пробка вводится в измеряемое отверстие с некоторым зазором. Пробки с двумя диаметрально противоположными выходными соплами применяются также для определения некруглости и конусности отверстия. Мерилом определяемой величины является сумма расстояний между наружными краями измерительных сопел и стенками отверстия. Небольшое боковое смещение пробки не оказывает влияния на результат измерения. [c.455]

Выше было показано, что точность определения концентрации при эмиссионных измерениях зависит от выбора СО. В методологических указаниях по применению БАРС-3 рекомендуется градуировать анализатор по искусственным смесям на основе оксидов металлов [9]. В аттестате методики приводятся сведения о погрешностях измерений, вызванных смещением исследуемого образца относительно центра, изменением расстояния от коллиматора до образца и взаимовлиянии аналитических линий [10]. Однако вопрос влияния гранулометрического состава на точность измерений концентрации не обсуждается ни в работах [8-10], ни в более поздних разработках [11]. Поэтому представляется целесообразным рассматривать влияние размеров частиц на интенсивность аналитического сигнала при рентгеноспектральном анализе. [c.45]

НОИ смещения относительно аналогичных линий у отожженного материала, их шириной и интенсивностью. Положение пика диф-фракционной линии зависит от среднего расстояния между определенными кристаллографическими плоскостями в соответствующих кристаллах, у которых направление нормалей к отражающим плоскостям совпадает с направлением измерения деформаций. Применение рентгеновского метода целесообразно, по-види-мому, для оценки величины и знака остаточных напряжений в деталях малых размеров и сложной формы, где механические методы пока трудноприменимы. [c.271]

Тангенциальные зубомеры (рис. 129,6) предназначены для определения смещения исходного контура относительно наружного диаметра колес. Исходный контур воспроизводится двумя измерительными губками 6 и 8, имеющими угол скоса 20°. Губки расположены на основании 1 симметрично относительно оси индикатора 3 с удлиненным измерительным стержнем 7. Индикатор зажимается винтом 4. Перед измерением зубомер настраивают на номинальное положение исходного контура по калиброванному ролику 9 диаметром р= 1,2037т, уложенному в призме 10. Зубомер губками устанавливают на ролик. Расстояние между губками регулируют вращением винта 5 таким образом, чтобы стрелка индикатора сделала один-два оборота. Затем положение губок фиксируют винтами 2 и индикатор устанавливают на нуль. При измерении зубомер накладывают губками на проверяемый зуб и легко покачивают вокруг оси колеса. Наибольшее показание индикатора равно смещению исходного материала. Положительные отклонения стрелки указывают на уменьшение толщины зуба, а отрицательные — на увеличение толщины. [c.166]

Выражения (П.24), (И.25), (П.26) и (П.27) позволяют определить максимальные величины ро и до и выяснить оптимальные с точки зрения передачи энергии соотношения размеров сопел. Экспериментальная проверка этих выражений была выполнена на установке, схема которой показана на рис. 17. В усилителе с клапаном динамического действия (рис. 17, а) рычаг 9 пружиной 7 прижимался к винту 8, с помощью которого подавался входной сигнал, измеряемый индикатором 10. Перемещение винта 8 вызывало поворот рычага вокруг оси О относительно корпуса 6 и соответствующее смещение заслонки 4 относительно нагнетательных сопел. Для определения р — руг и заслонка 4 устанавливалась с помощью винта 8 в такое положение, при котором одно из нагнетательных сопел было полностью открыто, а второе — полностью закрыто. Расход во внешней цепи гидроусилителя измерялся расходомером 19 при полностью открытом дросселе 18, а перепад давлений — манометрами 1 п 17 при полностью закрытом дросселе 18. Измерения производились при различных соотношениях диаметров приемного йп и нагнетательного йн сопел и различных расстояниях 4 между соплами. Регулировка расстояния между соплами осуществлялась винтом 16, перемещающим сменный вкладыш 3 с приемными соплами. Величина 4 определялась по показаниям индикатора 2. Давление в нагнетательной камере контролировалось по манометру 5. В установке был использован расходомер РЭД-3101 в комплекте со вторичным прибором ЭПИД-17, предварительно проградуированный на масле индустриальное 12, и образцовые манометры типа МО класса 0,25. Питание усилителей осуществлялось насосной станцией, включающей насос 14, переливной клапан 13, манометр 12, фильтр И и резервуар 15. [c.33]

Определение направления на цель. Для определения координат обнаруживаемого объекта, кроме измерения расстояния, необходимо и определение направления, что осуществляетс г методами радиопеленгации. Определение направления на отражающий объект производится либо пеленгованием по максимуму с непосредственным использованием направленных свойств передающей и приемной антенн или равносигналъной зоны методом (сравнения сигналов, принимаемых на 2 приемные антепны с несколько смещенными диаграммами направленности). Метод равносигнальной зоны более точен, но требует устройств для сравнения сигналов, поступаю]цих из 2 приемных антенн (или из одной при различных положениях ее диаграммы направленности). Это затрудняет обзор всего наблюдаемого пространства с неск. целями и одновременное точное определение направления. Метод равносигнальной зоны допускает применение автоматич. устройств для автоматич. сопровождения отдельных целей лучом радиолокатора с непрерывной передачей yi-ловых координат цели на соответствующее счетно-решающее устройство, Автоматич. сопровождение возможно осуществить и в системах измерения дальности. Радиолокатор в этом случао будет непрерывно следить за выбранной целью и по направлению и по дальности. [c.293]

От качества сварного соединения зависят передача ме- ханической энергии преобразователя на поверхность нагрева и эффективность работы всей ультразвуковой установки. Качество сварного соединения необходимо проконтролировать с помощью неразрушающего метода, а также яутем измерения амплитуды смещения поверхности нагрева на определенном расстоянии от преобразователя в контрольных точках. [c.124]

Однако использованное в этих работах для вычисления параметра кристаллической решетки смещение линий на рентгенограмме, являясь результатом изменения межплоскостного расстояния перпендикулярно к поверхности образца, может быть вызвано двумя причинами образованием твердого раствора внедрения или возникновением остаточных напряжений первого рода, вызванных наличием в поверхностном слое железа коллекторов, заполненных водородом под высоким давлением. М. М. Швед [76] разработал остроумный метод раздельного определения изменения параметра кристаллической решетки, вызванного образованием твердого раствора, и изменения параметра решетки, вызванного появлением напряжений первого рода, а также вычисления величины этих напряжений. Метод основан на съемке рентгенограмм под углом 90° и под )<90° (обычно 4l3 = 45°). Изменение истинного параметра решетки наблюдалось в лятом знаке (Да == 0,00002 нм), что находится в пределах ошибки измерения [77]. Таким образом, насыщение поверхности армко-железа водородом приводит к возникновению остаточных напряжений первого рода, а истинный параметр кристаллической решетки не меняется. Это может служить доказательством отсутствия твердого раствора атомо)в водорода в наводороженном железе. Причиной наблюдаемого увеличения параметра решетки являются только остаточные напряжения сжатия, вызванные появлением и развитием в приповерхностном слое железа пустот микроскопических и субмикроскопических размеров (начиная от скопления вакансий и дислокаций). [c.22]

Визуальные методы. Рассмотрим метод измерения смещения полос. Этот метод заключается в том, что измеряют смещение р интерференционных полос в поле зрения прибора относительно неподвижной визирной линии (рис. 3.8.12, а) илц идентичной картины полос (рис. 3.8.12,6). Он чаще всего применяется при наблюдении полос равной толщины и равного хроматического порядка. При оц енке относительного расположения интерференционных полос и визирной линии (рис. 3,8.12,а), которая возможна с точностью 0,1 полосы, погрешность измерения сдвига фаз равна приблизительно Аб = = 2я/10. Одиако погрешность установки совмещения центров интерференционной полосы и визирной линии, а также двух систем полос значительно меньше. Погрешность совмещения определяется нониальным эффектом и составляет приблизительно 1/10 часть видимой ширины полосы. Вследствие нелинейности процесса реагирования глаза на световое воздействие видимая шиирна черных полос в случае двухлучевой интерференционной картины равна трети расстояния между полосами. Значит погрешность совмещения полос равна теперь 1/30, а погрешность определения сдвига фаз равна Аб = 2л/30. [c.225]

Проведение количественных измерений с помош,ью интерферометрических методов облегчается, если исследуемая плазма симметрична в одном или двух направлениях. При измерениях аксиальносимметричной плазмы, когда световой пучок проходит через плазму вдоль оси, интерпретация смещений интерференционных полос достаточно проста. В этом случае свойства плазмы меняются только в одном радиальном направлении. Пучок света, просвечивающий плазму вдоль оси, проходит области достаточно однородные по показателю преломления. Поэтому полученное значение показателя преломления оказывается усредненным лишь по малым флуктуациям и соответствует значению рефракции плазмы на каком-либо определенном расстоянии от оси. [c.181]

Обратимся к измерению диаметра й вала с помощью пгганген-циркуля. Взаимодействие штангенциркуля с валом сводится к тому, чтобы привести в соприкосновение с поверхностью вала измерительные поверхности штангенциркуля. Такое соприкосновение обеспечивается определенным усилием, которое прикладывается к подвижной части штангенциркуля. При этом наблюдаются следующие явления во-первых, вал как упругое тело деформируется и расстояние между измерительными поверхностями уменьшается и, во-вторых, из-за упругих деформаций в деталях штангенциркуля и наличия зазоров между подвижной частью и линейкой происходит нарушение параллельности измерительных поверхностей. Следствием этого является дополнительное смещение отсчетного элемента СИ. В пределах зоны упругости относительная деформация вала пропорциональна усилию Р, т. е. [c.126]

Б. Аппаратура, применяемая при испытаниях сооружений. 1. П р и б о р ы для статических испытаний. К применяемым при полевых испытаниях приборам предъявляются повышенные требования по сравнению с юй аппаратурой, которая применяется в механических лабораториях. Полевые приборы должны обладать ббльшим увеличением, так как абсолютные величины деформаций, измеряемых при испытаниях сооружений, составляют лишь нек-рую часть от деформаций лабораторного образца при его разрушении. Конструкция полевых приборов должна и при неблагоприятных внешних условиях (при неизбежных колебаниях темп-ры и влажности воздуха, ветре) давать наименьшие искажения в результатах измерений. Приборы должны обладать минимумом сопротивлений перемещение подвижных частей должно совершаться в них с затратой наименьшего усилия. Иначе сам прибор, прикрепленный к исследуемому элементу для измерений, явится источником возмущений силового потока в сооружении, а) Прогибе-м е р ы основаны на измерении относительных вертикальных смещений определенных сечений или узлов исследуемой конструкции относительно точки (или плоскости), к-рую принимают за неподвижную. П р о г и б о-меры, требующие связи с неподвижной точкой.. В целях уменьшения ошибок, вносимых присутствием связи, желательно неподвижные точки выбирать возможно ближе к исследуемой конструкции. С этой целью рекомендуется использовать расположенные рядом части здания, подмости и т. д., лишь бы выбранный за неподвижную точку элемент был достаточно надежен и не принимал участия в деформациях при нагружении испытуемой конструкции. При больших расстояниях связь между неподвижной точкой и прикрепленным к исследуемой конструкции прибором осуществляется помощью проволоки й = 0,5 — 1,0 мм (лучше стальной), натянутой перекинутым через блок грузом 8—10 КЗ, либо пружиной или самим прибором. Способ этот довольно груб, т. к. проволока постепенно вытягивается и кроме [c.213]

НОГО положения пути в натуре. Этих затруднений можно избежать, производя съемку с марочного хода — базиса, специально разбиваемого для съемки плана на обочине на некотором постоянном расстоянии от оси пути (до 2— 2,5 м). Стоянки теодолита марочного хода назначаются на прямых через 3—5 пикетов, а в пределах кривых — через 100 м и при малых радиусах кривых — через 80 и даже 60 м. Эти стоянки закрепляются и марочный ход служит базисом для съемки, а в последующем для разбивки смещения оси пути. Измерение углов производится по маркам как в пределах прямых, так и в пределах стометровых хорд кривых. Измерение стрел производится так же, как и при съемке по головке рельса, но при определении действительной стрелы должно учитываться расстояние от оси пути до марки. Помимо рассмотренных работ, при реконструкции производится съемка планов и путевого развития раздельных пунктов, обследуются больные места земляного полотна, определяется толщина балластного слоя ( закопушками ) и степень его загрязненности, производятся размещение опор контактной сети и другие работы. [c.306]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...