Механические испытания тонкой структуры

Образцы металла должны иметь точную характеристику (химический состав, структура и др.). Следует избегать образцов сложной формы, так как с них трудно удалять продукты коррозии и трудно измерять их площадь. Для одной и той же серии испытаний все образцы должны быть одинаковыми. Если необходимо провести также и механические испытания, то применяют образцы стандартных размеров и формы. [c.17]

Хорошо известны материальные и временные затраты для получения этих механических свойств экспериментальным путем. Хотя рассмотренные выше критерии связаны с показателями свойств среды в точках неустойчивости системы, их фундаментальная взаимосвязь до сих пор не установлена. Задача упрощения механических испытаний, таким образом, сводится к отысканию вида связи между параметрами, отвечающими точкам неустойчивости системы, с использованием принципа самоподобия фрактальных структур. [c.234]

Учитывая результаты микроструктурного исследования и данные механических испытаний (см. табл. 1), а также то, что усталостная прочность в основном определяется состоянием поверхностного слоя металла, можем полагать, что существуют по крайней мере две причины повышения предела выносливости и циклической трещино-стойкости после индукционной закалки 1) повышение всех прочностных свойств поверхностного слоя за счет образования в нем структур закалки в условиях возможности протекания пластической деформации и исключения тем самым закалочных трещин и 2) возникновение системы остаточных напряжений, исключительно благоприятно распределенных по сечению поверхностно закаленных образцов. [c.180]

Испытания на коррозионную усталость, как известно, характеризуются неизбежным разбросом результатов эксперимента. Разброс вызывается погрешностью машин, условиями проведения опыта, точностью и технологией изготовления образцов и др., а также неоднородностью структуры и химического состава испытываемого материала. (наличие неметаллических включений, микротрещин, химическая неоднородность, анизотропность механических свойств и пр.). Если влияние первой группы факторов можно значительно уменьшить усовершенствованием оборудования и методики испытаний, то рассеяние экспериментальных данных, вызванное неоднородностью материала, связано со статистической природой коррозионно-усталостного разрушения и его нельзя полностью устранить. Его необходимо учитывать при испытаниях достаточно большого числа образцов, а результаты опыта желательно обрабатывать с помощью методов математической статистики. [c.32]

Планирование испытаний следует рассматривать не как единовременный процесс, завершающийся представлением однозначных неизменных результатов, а как гибкий процесс выбора объектов и целей испытаний, изменяющийся с течением времени и в зависимости от получения новых сведений. В частности, испытания должны рассматриваться в первую очередь как средство обнаружения слабых мест или ненормальных отклонений в конструкции или в технологических процессах. По мере продвижения разработки проекта могут обнаруживаться слабые места, требующие проведения дополнительных испытаний. И, наоборот, устранение ранее обнаруженных недостатков позволяет прекратить испытания. Таким образом, комиссия по планированию испытаний (или комиссии, если для удобства работа распределяется между функциональными подкомиссиями, например по общим испытаниям, механическим испытаниям, испытаниям без разрушения) является постоянным органом в общей структуре предприятия или фирмы. Поскольку служба надежности несет ответственность за исследование видов отказов и определение корректировочных мер по устранению недостатков в конструкции и технологических процессах, то целесообразно, чтобы возглавлял эту комиссию представитель службы надежности. [c.205]

Одной из важных с теоретической точки зрения проблем является определение кривых температурных зависимостей модуля и tg 6 по данным о свойствах исходных компонентов и фазовой структуре гетерогенных композиций. В то же время практически важное значение при разработке новых полимерных композиций и их использовании приобретает возможность получать максимальную информацию об их структуре по результатам динамических механических испытаний. Решение этих проблем требует развития единого теоретического подхода. Ниже обобщаются и сравниваются развиваемые в настоящее время подходы к теоретическому анализу вязкоупругих свойств гетерогенных полимерных композиций. [c.151]

При механических испытаниях деформация в точке текучести. (2) Деформация, достаточная для того, чтобы вызвать рекристаллизацию благодаря малой деформации, рекристаллизация происходит из немногих центров, создающих рекристаллизационную структуру из очень вытянутых зерен. [c.930]

Ранее рассматривались такие механические испытания, которые можно было бы называть макромеханическими, так как при этих испытаниях деформируются значительные объемы металла. Если бы испытуемые материалы были совершенно однородны по всему объему (с однородной структурой и составом), то в условиях однородного напряженного состояния влияние абсолютных размеров образца сказывалось бы лишь вследствие масштабного фактора (см. гл. 25), а также различия между поведением поверхностных и внутренних зон. [c.81]

При наличии столь разнообразного и обильного экспериментального материала, непрерывно пополняемого многочисленными лабораториями, естественным и своевременным казалось бы осветить в рамках одного-двух томов хотя бы важнейшие из этих лабораторных результатов или же систематизировать их на основе классификации твердых тел, например по химическому составу, по атомной или молекулярной структуре. Задача эта, однако, предстает нам как совершенно безнадежная перед лицом той запутанно сложной картины, которую являют нам твердые тела в процессах их течения и разрушения. К счастью, в решении этой задачи и нет особой необходимости, как это явствует из нижеследующего. При обработке экспериментального материала, собранного на огромном количестве механических испытаний различных материалов, скоро выясняется, что вещества, весьма как будто различные в отношении своих механических свойств, ведут себя тем не менее очень сходно. Поэтому, если правильно выбрать переменные параметры для характеристики интересующих нас свойств, множества наблюдаемых фактов и явлений допускают обобщенное выражение через одни и те же соотношения. [c.17]

Так как механические испытания и исследование структуры сварных соединений были нами рассмотрены ранее, то на них останавливаться не будем. [c.80]

Для исследования влияния скорости охлаждения и длительности пребывания металла выше точки Ас на конечные механические свойства и структуру металла образцы подвергают обработке по заданному полному термическому циклу сварки. После этого проводят механические испытания и металлографический анализ. На основании результатов этих испытаний строят диаграмму ИМЕТ-1 (см. 21.1). [c.582]

Срок приработки молочного осадка хрома меньше, чем блестящего это, очевидно, можно объяснить меньшей твердостью. В то же время мо.почные осадки хрома быстрее изнашиваются, чем блестящие и комби-1 ированные. Испытания на стирание производились в течение 50 час. Структура осадка влияет на характер межатомных контактов, обусловливающих силы трения. Оптимальная толщина второго слоя хрома — блестящего — определена механическими испытаниями, имитирующими эксплуатационные условия. [c.72]

Группу Определение механических свойств покрытий составляют методы оценки упругих, прочностных и пластических свойств. Из четырех известных констант упругости для покрытий обычно определяются модуль Юнга и коэффициент Пуассона. Публикаций об экспериментальном исследовании других констант упругости покрытий — модуле объемной упругости и модуле сдвига, по-видимому, нет. Неясным остается вопрос о влиянии пористости на модуль упругости. Одной из самых распространенных и наиболее легко оцениваемых характеристик покрытий является микротвердость. Методика определения микротвердости, обладая несомненными достоинствами (неразрушающее испытание, оперативность измерения, простота и доступность оборудования и т. д.), в то же время дает большое количество информации. Когезионная прочность покрытий (чаще всего, предел прочности) исследуется в продольном и поперечном направлении. Слоистая структура покрытий и резко выраженная анизотропия свойств обусловливают большой разброс результатов измерений прочности. Пластические свойства, по-видимому, могут быть определены только для металлических низкопрочных покрытий. [c.17]

Материал и технология изготовления режущего инструмента для проведения испытаний на обрабатываемость принимаются в соответствии с ГОСТ 2625-44. При изготовлении резцов должны быть по возможности соблюдены идентичные условия механической и особенно термической обработки (закалка и отпуск) и заточки. Твёрдость режущих граней, проверенная в нескольких точках, должна находиться в пределах 63—65 Структура [c.281]

В развиваемом подходе внешние факторы учитываются с помощью соотношений, связывающих критические параметры подобных точек бифуркаций. Показана возможность резко повысить информативность результатов испытаний на кратковременное растяжение, усталость и ползучесть с определением степени деградации материала при заданных условиях службы на основе параметрических карт механического состояния сплава. Установленная возможность определения свойств материала в автомодельных условиях в зависимости только от одного параметра — структуры (в данном случае динамической) — явилась основой для разработки принципов управления диссипативными свойствами сплавов. [c.130]

СТЕКЛОВАНИЯ ТЕМПЕРАТУРА — характеризует переход низко- или высокомолекулярных аморфных веществ при охлаждении в твердое или стеклообразное состояние. В расплавах и жидкостях скорость процессов перегруппировки атомов и молекул с понижением темп-ры уменьшается и при темп-ре стеклования Тg становится столь большой, что за время опыта не наблюдается изменений структуры в ближнем порядке и течения материала. Поэтому, начиная с Тg, структура аморфного вещества в процессе дальнейшего охлаждения не меняется и остается той, к-рая была заморожена при Tg. Т. о. в процессе структурного стеклования образуется стекло — твердое тело с определ. аморфной структурой, зависящей от Tg и природы вещества. Этот процесс стеклования рассматривается в отсутствии внешних сил. В отличие от других аморфных веществ, для полимеров имеется en e одно определение Tg в связи с испытаниями материала при механических периодических воздействиях. [c.264]

На механические свойства металлов оказывают влияние внутренние факторы состояния металла, как-то состав, исходная структура, ее изменение в результате технологических режимов обработки и др., а также внешние (температура испытания, воздействие коррозионной среды, воздействие адсорбционно-актив-ных веществ). Влияние последних состоит в следующем. [c.205]

Из динамических испытаний самым распространенным является испытание на ударный изгиб. Этим испытанием определяют ударную вязкость K U, т. е. работу, затраченную иа излом надрезанного образца, зависящую от пластичности и прочности. Учитывая, что нагрев образца проводят вне копра и при переносе его из печи к месту испытания теряется тепло на опорах копра, то Точно установить температуру испытаний трудно. При определении численных значений характеристик механических свойств стали или сплава необходимо иметь в виду, что значения эти условные. Они зависят от внутренних и внешних факторов. К внутренним факторам относятся состояние (литое, деформированное, кованое, прокатанное и т. п.) и структура (равноосная, столбчатая, мелкая, крупная) к внешним факторам — температура, схема и скорость деформирования, размеры образца, условия нагружения (дробное или непрерывное) и др. [c.143]

Открытие дифракции рентгеновских лучей в начале XX столетия и его большое значение для изучения деформации монокристаллов дало начало многим новым интересным проблемам. Возможность анализировать кристаллографическую ориентацию и структуру в результате позволила рассматривать пластичность кристаллов в терминах несовершенств и дислокаций. С 1925 г. большая часть литературы о больших деформациях кристаллических тел представляла макроскопические деформации как побочный факт при исследовании или как факт для подтверждения той или иной атомной модели при большом разнообразии параметров материалов, включая чистоту, размеры зерен, ориентацию, предшествовавшие испытанию термическую и механическую истории, диффузию и т. д. и т. п. [c.177]

Реальные конструктивные элементы из армированных материалов часто подвергаются длительному воздействию нагрузок, что приводит к необходимости построения критериев прочности с учетом фактора времени. В [108, 199] для плоского напряженного состояния использовался феноменологический подход к построению поверхности длительной прочности анизотропного материала считалось, что тензоры, характеризующие поверхность прочности из [101], зависят от времени и определяются для каждого типа анизотропии из серии экспериментов. Этот подход мало приемлем с практической точки зрения, поскольку при любом изменении структуры или механических характеристик суб-структурных элементов требует повторения большой и трудоемкой программы испытаний. [c.29]

При дорекристаллизационцом упрочняющем отжиге предел упругости возрастает значительно сильнее, чем твердость или предел прочности. Это и понятно, так как на величйну предела упругости, характеризующего сопротивление материала малым пластическим деформациям, сильно влияет исходная (до начала механических испытаний) дислокационная структура, мало изменяющаяся в процессе испытаний. В то же время при определениях твердости и предела прочности, характеризующих сопротивление материала большим пластическим деформациям, исходная дислокационная структура сильно изменяется в самом процессе механического испытания растет плотность дислокаций, они перераспределяются и создается новая дислокационная структура. Поэтому закрепление дислокаций в исходной структуре при дорекристаллизационном отжиге сильнее влияет на предел упругости и слабее на предел прочности. [c.100]

Следовательно, для исследованного однонаправленного композита совершенно четко установлено существование характерного объема Гц. Опубликованные экспериментальные данные также подтверждают существование характерного объема для однородных изотропных материалов, а также для композитов слоистой структуры. В отличие от энергетического подхода этот критерий разрушения представляет собой необходимое и достаточное условие. Основное различие между этими подходами заключается в способах подтверждения. При подтверждении критерия разрушения на основе баланса энергии требуются независимые измерения механической затраченной энергии и физической диссипации (у), в то время как для подтверждения критерия, основанного на концепции критического объема, необходимы только механические испытания. [c.262]

Изменение свойств материала, длительно работающего при высокой температуре, является следствием диффузионных, дислокационных процессов [25]. Сопоставление кинетики изменения механических свойств с тонкой структурой на разных стадиях ползучести для сплавов на никельхромовой основе — ЖС6КП, ЖС6У и ВЖЛ12У позволило выделить три стадии процесса повреждаемости. За время испытания, равное примерно 30% долговечности, предел кратковременной прочности, определенной при температуре длительного испытания, практически не изменяется, с увеличением времени длительного испытания до 30— 50% достаточно резко понижается предел прочности, через 50— 70% времени дальнейшее его понижение существенно затормаживается. Сохранение прочности на уровне исходного значения означает наличие в тонкой структуре когерентной связи частиц упрочняющей фазы с матрицей, вследствие чего пластическая деформация, происходящая путем перерезания дислокациями этих частиц, приводит к образованию сложных сверхструктур-ных дефектов упаковки вычитания (внедрения). С потерей когерентной связи процесс разупрочнения интенсифицируется, в структуре наблюдается сращивание частиц У-фазы, наличие, большого количества свободных дислокаций. Затухание кривой разупрочнения с увеличением времени испытания в известной 6 83 [c.83]

Длительность металлографических испытаний может сильно колебаться в зависимости от условий производства и сложности исследований. Если, например, легко определить тип и размеры графитных выделений или зернистого перлита, пользуясь стандартной шкалой структур, то значительно более сложным является решение исследовательских и производственных вопросов по микроструктуре. В этом случае шлиф зачастую приходится несколько раз переделывать, травить разными реактивами, пользоваться как самыми малыми, так и наивысшими увеличениями с масляной иммерсией. При исследовании поверхности шлифа может возникнуть необходимость снять с него несколько микрофотографий и, делая заключения, сопоставить результаты металлографического исследования с механическими испытаниями, химанализами, опробованием в производстве и т. д. [c.371]

Изменения тонкой структуры титановых сплавов можно достичь за счет использования.термомеханической обработки в этом случае может бьггь получена значительно более высокая прочность при тех же характеристиках пластичности, как и после обычной термообработки (табл. 30 [И]). Кроме того, существенное повышение пластических характеристик при различных видах испытаний можно получить при переходе на сплавы с другой основой р-сплавы, обработанные на твердый раствор. В связи с этим свойства сплавов этой группы не укладываются в зависимости, приведенные на рис. 30—32. Приведенные зависимости механических свойств сплавов титана от уровня их прочности необходимо учитывать конструктору при выборе сплава по стандартным характеристикам на основании справочных данных, где, как правило, приведены зна- [c.89]

Таким образом, после закалки такие стали имеют аустенитную структуру. Аустенитная структура обладает высокой вязкостью, но низким пределом текучести. Для получения повышенных прочностных свойств стали подвергают пластической деформации в интервале температур 250-550 °С (ниже температуры рекристаллизации) с большими степенями обжатия (до 80 %). При этом мартенситные точки М и Мд повышаются, и точка Мд становится выше комнатной температуры (точка М остается ниже комнатной температуры). Дополнительное повышение мартенситной точки Мд может быть усилено посредством легирования стали мартенситообразующими элементами, выделения карбидов при пластической деформации, изменения состава мартенсита. После охлаждения от температуры теплого деформирования сталь сохраняет структуру деформированного аустени-та, но этот аустенит уже становится метастабиль-ным по отношению к пластической деформации при комнатной температуре. Деформация такого аустенита (например, при механических испытаниях) приводит к образованию мартенсита деформации (у— а-превращение) во время испытания, что сопровождается увеличением прочностных свойств и значительным ростом относительного удлинения. В этом случае образующийся мартенсит затрудняет образование шейки при растяжении благодаря упрочнению в месте ее образования, и деформация образца долгое время носит равномерный характер. Наблюдается так называемый эффект бегущей шейки . [c.370]

Углеродистые стали в зависимости от состава и состояния могут иметь различную структуру и свойства, которые в той или иной степени отражают их способность сопротивляться гидроэрозии. Однако при разрушении металла в микрообъемах наблюдается большая неоднородность, и усредненные механические характеристики оказываются непригодными для оценки эрозионной стойкости. Поэтому для правильного выбора конструкционного материала необходимо проводить испытания на гидроэрозионную стойкость. На практике иногда при одних условиях испытания металлов с одинаковыми химическим составом и структурой, равными усредненными механическими характеристиками показатели эрозионной стойкости образцов оказываются различными. Это объясняется неоднородным строением микрообъемов металла и наличием на отдельных участках большого количества микроскопических дефектов, которые недостаточно выявляются обычными механическими испытаниями, а при мнкроударном нагружении оказывают отрицательное влияние на сопротивляемость металла разрушению. [c.123]

Сварка циркония. Цирконий имеет две аллотропические модификации а и . а-фаза существует до температуры полиморфного превращения 1135—П38 К и имеет гексагональную плотноупакованную решетку. Высокотемпературная -фаза имеет кубическую объемно-центрированную решетку. Цирконий при нагреве активно взаимодействует с газами. С азотом цирконий образует нитриды, а с водородом — гидриды. По свариваемости цирконий близок к титану. Диффузионную сварку циркония выполняют на следующих режимах Т 1273 К, р = 0,98 МПа, i = 0,5 ч и Г =- 1023- -1223 К, р = 9,8 МПа, t = 20 мин. Перед сваркой соединяемые поверхности обрабатывали механически до шероховатости Ra= 1,25 мкм. В процессе механических испытаний получены следующие характеристики соединений, сваренных по первому режиму = 528 МПа, o — = 18%, 1 з= 12% по второму Стд = 581 МПа, o = 20%, -ф = 20%. В отличие от обычной технологической схемы диффузионной сварки, когда температура поддерживается постоянной, сварку циркония проводили при циклически изменяющейся температуре 30 с нагрев до 1223 К, 30 с выдержка, затем охлаждение ниже температуры полиморфного превращения, опять нагрев и т. д. Так как различные модификации циркония имеют различный объем, то аллотропические превращения вызывают фазовый наклеп. Возникающие и исчезающие межфаз-ные поверхности раздела создают остаточные дефекты структуры, служащие [c.153]

Отсюда следует, что, используя способы механических испытаний, можно однозначно определять введенные показатели повреждений [9]. Кроме этого методы механических испытаний позволяют отслеживать изменения плотности (объема) образца металла. Однако методы механики относятся к так называемым разрушаемым методам . Вопросы прямой оценки остаточного ресурса натурных конструкций целесообразно решать методами НК. Основанием для использования методов НК является то, что показатели р и R - реальные (инвариантные по отношению к структуре металла) физические величины, которые могут быть прямо или косвенно измерены известными методами [10] методами рентгенострктурного анализа вихретоковым методом [c.32]

Современные методы планирования экспериментов позволяют свести к минимуму объем экспериментов при решении той или иной конкретной задачи. Испытания образцов, как и деталей, проводятся с максимальным приближением к реальным услов1иям дальнейшей работы и позволяют обосновывать средства повышения усталостной прочности, а также дают возможность резко ограничить объем натурных испытаний, созда1вая предпосылки для прогнозирования выносливости деталей. Важное требо-вание — обеспечить сопоставимость условий испытаний. Характер остаточного напряженного состояния детали, градиент изменения структуры и механических свойств, полный учет эффекта масштаба и среды не всегда поддаются точному моделированию на образцах. Поэтому истинную величину усталостной прочности можно зачастую получить, лишь испытывая самую деталь в условиях, приближающихся к конкретным условиям ее работы. [c.8]

Полные обзоры и сравнительный анализ механических свойств при низких температурах большинства металлов и сплавов, имеюнщх практический интерес, приведены в работах [40—42]. В большинстве случаев в качестве методик оценки разрушения использованы испытания на удар по Шарпи и Изоду, на растяжение образцов с надрезом и испытание на внецентренное растяжение. Пользуясь этими данными, можно получить лишь сравнительные характеристики вязкости. Анализ полученных результатов показал, что характеристики разрушения при низких температурах сплавов на одной и той же основе определяются главным образом пределом текучести, а при сопоставлении сплавов разных систем — кристаллической структурой. С увеличением предела текучести вязкость разрущения обычно понижается вследствие уменьшения доли энергии, приходя- [c.23]

В атмосферных условиях и в условиях повышения влажности ненагру-женные детали из мартенситных нержавеющих сталей не подвергаются заметной коррозии. Однако исследования коррозионной стойкости при повышенных температурах (образцы нагревали до 250 или 350°С, окунали в 3 %-ный раствор Na I и переносили во влажную камеру, где при 50°С выдерживали 22 ч. Затем цикл повторялся. База испытаний составляла 30 суточных циклов) с периодическим смачиванием 3 %-ным раствором Na I показали, что эти стали подвержены точечной коррозии. Общим иеж-ду исследованием выносливости сталей при повышенных температурах и периодическом их смачивании коррозионной средой, определением коррозионной стойкости без приложения к образцам внешних нагрузок при повышенных температурах и периодическом смачивании является то, что в обоих случаях металл поверхностных слоев образцов подвержен усталости вследствие резко циклического изменения температуры с большим градиентом. Определение коррозионной стойкости сталей при периодическом смачивании коррозионной средой может дать качественную картину влияния химического состава и структуры стали на ее коррозионно-механическую стойкость при повышенных температурах. [c.109]

При недостаточном тепловом воздействииили чрезмерно большой толщине наплавляемых слоёв термическая регенерация охватывает только некоторую часть металла шва (лист П, 5), вследствие чего его структура и механические свойства будут резко отличными в зонах с полной и частичной регенерацией. Особенно неоднородные результаты получаются при испытаниях на ударную вязкость в зависи.мости от места расположения надреза. Ввиду высокой устойчивости литой структуры металла шва и кратковременности нагрева переход крупнозернистой столбчатой литой структуры в мелкозернистую равноосную происходит только в зонах, подверженных нагреву выше верхней критической точки, чем главным образом объясняется незначительная протяжённость (глубина) регенерированного слоя (2—2,5 мм). Путём регулирования сварочного режима и толщины наплавляемого слоя можно добиться большей или меньшей степени тер.мической регенерации и связанного с этим изменения структуры и механических свойств металла шва. [c.305]

К- Эделеану [111,82 111,92] указывает, что особенно склонна к коррозионному растрескиванию нержавеющая сталь, содержащая квазимартенсит . В том случае, когда весь аустенит превратился в мартенсит, разность в объемах фаз, а соответственно и механические напряжения, отсутствуют. Сталь в этом случае не подвергается коррозионному растрескиванию [111,82 111,94]. К- Эделеану [111,92] считает, что если превращение аустенита в мартенсит прошло не полностью, то зерна аустенита в углах коррозионной трещины находятся в весьма напряженном состоянии, а это значительно усиливает дальнейшее развитие коррозионного растрескивания. По мнению X. И. Роха [111,97], сталь, содержащая 19% хрома и 7,5% никеля, тем более склонна к коррозионному растрескиванию, чем глубже она после закалки при температуре 1050° С лежит в у-области. Эта же сталь в отожженном состоянии содержит 4% феррита и после холодной обработки не растрескивается в растворе хлористого кальция. По мнению автора, в этом случае феррит, являясь анодом, защищает от разрушения зерна аустенита. Вместе с тем X. И. Роха [111,97] указывает, что уже небольшое количество выделившейся ферритной составляющей может существенным образом изменить напряженное состояние в металле.Это обстоятельство видимо, и является решающим для чувствительности стали к коррозионному растрескиванию. Большинство авторов [111,83 111,92 II1,94 111,69] указывает, что чисто аустенитные стали более склонны к коррозионному растрескиванию, чем ферритные и мартенситные. Однако наличие в структуре стали феррита не всегда обеспечивает полный иммунитет к коррозионному растрескиванию [111,99]. Если же в ее структуре имеется б-фаза, время испытаний до разрушения образца увеличивается [111,82 111,100]. [c.146]

Поскольку скорость нагрева при ЭМО очень высокая, то, очевидно, полная рекристаллизация при повторных рабочих ходах не успевает произойти. Существует наследственность упрочнения конструкционных сталей при повторной закалке, проводимой в сочетании с ВТМО и НТМО. Эффект наследственности обычно объясняется передачей дефектов кристаллической решетки, образовавшихся в результате предварительного упрочнения. Исследованиями показано, что наследственность наблюдается только в тех случаях, когда при вторичной закалке аустенит образуется по бездиффузионному механизму [11, 52]. Последнее наблюдается при быстром нагреве и наличии тонких исходных структур мартенситного и бейнитного типов. Если учесть, что скорость нагрева при ЭМС очень высока, а повторная закалка сопровождается дополнительным деформированием поверхностного слоя, то можно предположить, что за счет повторных рабочих ходов ЭМО можно достичь существенного повышения механических свойств обрабатываемого металла. Это подтверждается сравнительными испытаниями на износ образцов из стали 32ХНМ, подвергнутых ЭМО с различным числом рабочих ходов. В этой связи необходимо установить предельное число рабочих ходов, которое дает повышение механических свойств поверхностного слоя. Практически число рабочих ходов не должно превышать трех. [c.21]

Вибрация точек ручной машины зависит от механической структуры машины, фактически реализуемых энергетических параметров, реакции объекта обработки, механических свойств рук конкретного опеоатора, его позы, физического и психического состояния, силы нажатия, прикладываемой к машине, силы обхвата рукоятей, температуры воздуха и т. д. Поскольку многие из перечисленных факторов подвержены существенным флуктуациям, вибрация интересующих нас точек ручной машины носит случайный характер. Поэтому полученные в результате испытания осциллограммы, магнитограммы или ряды числовых данных следует рассматривать как реализации случайного процесса, а не как детерминированную вибрационную характеристику. [c.443]

Должна быть обеспечена однородность (макрооднородность) образца как в отношении химического состава, так и в отношении микроструктуры. С этой целью при изготовлении образцов из отливок каждая партия образцов вырезается из той части отливок, которая обладает наиболее однородной структурой из частей, прилегающих к поверхности, так как центральная часть отливки имеет обычно более грубую или менее определенную структуру, если, конечно, опыт не предназначен именно для сравнения упруго-пластических характеристик различных частей отливки. При изготовлении из прутков или из катанного листа каждая партия образцов должна нарезаться по возможности из одного и того же прутка (листа) или из одной партии прутков. В материале образца не должно быть раковин, внутренних трехцин, инородных включений, которые являются концентраторами напряжений. Это не исключает, конечно, испытаний таких материалов, для которых пористость (губчатая резина, пеностекло, некоторые керамики) или неоднородность (бетон) являются качествами, определяюхцими конструкционное назначение материала. Но судить, например, о механических свойствах литой резины по данным испытаний губчатой резины нельзя. [c.314]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...