Текучести точка

Из (1.29) и (1.30) видно, что диссипативная функция обладает свойствами опорной функции для выпуклой области, называемой областью текучести. Точки этой области определяются векторами положения Q, удовлетворяющими условию [c.17]

Для фиксированного вектора скорости деформации q граница полупространства (1.31) представляет собой опорную плоскость для области текучести. Точки Q, являющиеся общими для этой плоскости и поверхности текучести, изображают напряженные состояния, при которых могут возникнуть скорости деформации, определяемые q. Мы будем говорить, что [c.17]

Участок ОА на обеих диаграммах почти прямолинеен и соответствует упругому поведению материала если напряжение в ходе процесса не превышает величины о —предела текучести, то имеет место зависимость [c.262]

Если зафиксировать величину растягивающей силы после перехода за предел текучести, то деформация образца будет самопроизвольно возрастать, вначале быстро, а затем все медленнее и медленнее. Это явление называется ползучестью и оно играет очень большую роль при высоких температурах. [c.263]

Если к образцу достаточно быстро приложить усилие, превышающее предел текучести, то для некоторых материалов [c.263]

Если тензор скоростей деформации еу представить себе свободным вектором в том же пространстве напряжений, в котором строится поверхность текучести, т. е. откладывать компоненту е этого вектора по той же координатной оси, по которой откладывается соответствующая компонента Оу, и напряженное состояние изображается точкой М поверхности текучести, то вектор скорости пластической деформации направлен по нормали к поверхности в точке М. Если поверхность текучести строго выпукла, то задание компонент efj определяет точку М, а следовательно, и напряженное состояние, единственным образом. [c.483]

По мере растяжения образца утонение шейки прогрессирует. Когда относительное уменьшение площади сечения сравняется с относительным возрастанием напряжения, сила Р достигнет максимума (точка С). В дальнейшем удлинение образца происходит с уменьшением силы, хотя среднее напряжение в поперечном сечении шейки и возрастает. Удлинение образца носит в этом случае местный характер, и поэтому участок кривой D называется зоной местной текучести. Точка D соответствует разрушению образца. [c.70]

Для высокопрочных нитей и нитевидных кристаллов основной характеристикой наряду с модулем упругости и плотностью является временное сопротивление (табл. 1.2). Именно им в первую очередь и определяется прочность создаваемого композита. Что же касается предела текучести, то его для [c.82]

Положим задана диаграмма сжатия материала (рис. 423). Напряжение а, возникающее в поперечных сечениях стержня, превышает по условию предел текучести (точка А на диаграмме). При изгибе стержня слои, расположенные с вогнутой стороны, догружаются и напряжения возрастают [c.343]

Поскольку газ также обладает свойством текучести, то многие теоретические положения, разработанные применительно к жидкому телу, могут быть распространены и на случай газообразных тел. Однако в нашем курсе гидравлики вопрос о газе рассматривать не будем. Этому вопросу посвящается особая дисциплина, называемая аэромеханикой ( механикой газа ). [c.12]

Модуль упругости не зависит от структуры металла его величина определяется силами межатомного сцепления. При напряжении выше Стр наряду с упругой начинает развиваться пластическая деформация. Напряжение, вызывающее остаточную деформацию, равную 0,2%, на зывается условным пределом текучести ((То.а). а напряжение, соответствующее максимальному напряжению, [c.75]

Если материал не имеет выраженной площадки текучести, то предел текучести назначается по допуску на пластические деформации. Наиболее распространенным значением предела текучести является сто.а, г де 0,2 означает, что остаточная деформация равна 0,2 %. При повторном нагружении кривая деформирования идет, как показано на рис. 10.6. Наблюдаемое повышение предела текучести называется упрочнением или наклепом. Способность материалов повышать сопротивление после предварительной пластической деформации широко используется для упрочнения деталей. [c.167]

Если в наиболее нагруженном элементе статически неопределимой системы напряжение достигает значения предела текучести, то дальнейшее приращение нагрузки воспринимается другими менее нагруженными элементами. [c.172]

Так как при предельном значении силы в крайних стержнях напряжение достигает предела текучести, то будем иметь [c.77]

За точкой А наблюдается искривление диаграммы и быстрое нарастание остаточных деформаций. При наличии площадки текучести (точка В) предел текучести определяется по формуле (II, 3) [c.97]

Что же касается относительной величины вклада отдельных механизмов в уровень предела текучести, то далеко не во всех случаях этот вклад измерен экспериментально, поэтому в схеме используются расчетные и оценочные данные, по которым можно судить только о порядке величины. [c.90]

Переходная область наблюдается при напряжениях, близких к динамическому пределу текучести (точка Г на рис. 5). [c.19]

Временно при улучшении структуры (уменьшении размера частиц). Если в зависимости от расстояния между частицами увеличение прочности от скола более заметно, чем увеличение напряжения текучести, то удлинение при разрушении от скола также увеличивается. Однако пластичность (при вязком разрушении) снижается при уменьшении расстояния между частицами. [c.83]

Рассмотрим двумерный слоистый композит, состоящий из параллельно уложенных армирующих листов и растяжимой матрицы, под действием растягивающегося напряжения в плоскости. Поскольку по своей природе разрушение армирующих элементов контролируется в основном величиной напряжения, то мы предположим, что процесс разрушения композита будет состоять из последовательности разрушений элементов, как показано на рис. 4. Ясно, что, как только появится трещина, возникнет концентрация деформаций в точках А ж А. Если матрица является упругой с низким модулем или пластичной с заданным пределом текучести, то в двух элементах непосредственно перед кончиком трещины возникнет концентрация напряжений и наиболее вероятно, что разрушение этих элементов произойдет в точках Я и Я, а не в каком-либо другом месте. Элементы, соседние к этим двум, также находятся в условиях перенапряжения, но в меньшей степени. Нас [c.181]

Если некоторым комбинациям нагрузок или напряжений соответствуют точки Л и В, лежащие на заданной поверхности текучести, то точка, полученная линейной интерполяцией между ними, лежит внутри или на этой поверхности (рис. 1.3). Инженеру не нужно предусматривать возможности появления неожиданно низких значений предела текучести рядом с высокими. И наоборот, не следует ожидать появления локальных максимумов этой характеристики. Любая точка, полученная линейной экстраполяцией А и В, лежит на или вне поверхности текучести (рис. 1.3). [c.22]

Подобный метод использован и Коффиным на основании этого было предложено считать, что если циклические термические напряжения превышают удвоенный предел текучести, то постоянная составляющая от) обращается в нуль. [c.158]

Вернемся к рассмотрению зависимости между напряжением и деформацией (рис. 40). Если нагрузка ие превысила точки А (условный предел текучести), то после ее устранения изменений в металле не произойдет, но если нагрузка превысила предел текучести и напряжения, например, были равны ai, то после 1сня-тия нагрузки останется деформация, равная а. Если затем опять [c.83]

Расчетное усилие ие может быть определено из рассмотрения упругой стадии работы материала балки даже если п краГших (наиболее удаленных от нейтральной оси) точках опасного поперечного сечения двутавра напряжения достигнут величины предела текучести, то и тогда после снятия нагрузки балка распрямится. Исходной предпосылкой для определения расчетного усилия является условие образования так называемого пластического шарнира в среднем поперечном сечении балки. Иными словами, во всех точках указанного поперечного сечения напряжения должны б1.1ть равны пределу текучести. Величина соответствующего иэгпбаюи ,его момента (предельного момента) определяется по формуле [c.22]

Понижение температуры практически не изменяет сопротивления отрт.шу 5от (разрушающего напряжения), но повышает сопротивление пластической деформации о.,. (предел текучести). Поэтому металлы, вязкие при сравнительно высоких температурах, могут при низких температурах разруи1аться хрупко. В указанных условиях сопротивление отрыву достигается при напряжениях меньших, чем предел текучести. Точка / пересечения кривых и а,., соответству-юп ан температуре перехода металла от вязкого разрушения к хрупкому, получила название критической температуры хрупкости или порога хладноломкости (/п. х)- Чем выше скорость деформации, тем больше склонность металла к хрупкому разрушению. Все концентраторы напряжений способствуют хрупкому разрушению. С увеличением остроты и глубины надреза склонность к хрупкому разрушению возрастает. Чем больше размеры изделия, тем больше вероятность хрупкого разрушения (масштабный фактор). [c.53]

Кривая истинных напряжений при растяжении малоуглеродистой стали представлена на рис. 105, б. Точке В соответствует начало возникновения остаточной деформации и истинное напряжение, являющееся пределом текучести. Точке Е отвечает наибольшая сила Рчжс, которую выдержал образец во время испытания. По ней определяется величина истинного временного сопротивлени Sg. Деформация образца от начала растяжения до момента, отвечающего точке , равномерна по длине образца. Абсцисса точки Е ( е) представляет наибольшее равно- [c.100]

В общем случае при гф—1(р оо) для определения коэффициента запаса прочности должен быть известен предел выносливости детали (а д) при цикле напряжений, подобном рабочему циклу в опасной точке, проверяемой на прочность детали. Величина а,.д определяется из диаграммы предельных напряжений (рис. 12-8), которая получается из диаграммы пределов выносливости, если провести на ней-линию ВК (линию пределов текучести). Точки диаграммы, лежащие в области ОАСК, соответствуют безопасным циклам, для которых Оп,ах меньше как предела выносливости а д, так и предела текучести. Одним ИЗ возможных способов схематизации диаграммы предельных напряжений является замена кривой АС отрезком прямой АМ, отсекающей на оси абсцисс некоторый отрезок з, величина которого определяется путем обработки имеющихся экспериментальных данных о пределах выносливости при различных циклах . Для всех марок стали независимо от значений факторов, снижающих предел выносливости (ра == К рма Рпо или Рмтрпт) КЗК ДЛЯ ЦИКЛОВ НОрМЗЛЬ- [c.305]

Кривая истинных напряжений при растяжении малоуглеродистой стали представлена на рис. 105, б. Точке В соответствует начало возникновения остаточной деформации и истинное напряжение, являющееся пределом текучести. Точке Е отвечает наибольшая сила Рмакс, которую выдержал образец во время испытания. По ней определяется величина истинного временного сопротивления Sa- Деформация образца от начала растяжения до момента, отвечающего точке Е, равномерна по длине образца. Абсцисса точки Е (Vf) представляет наибольшее равномерное сужение. Точка К диаграммы соответствует моменту разрыва образца. Ее абсцисса представляет собой наибольшее сужение сечения Ук, а ордината — истинное сопротивление разрыву 5к. Как видно из истинной диаграм- [c.108]

Уравнение (5.7.1) определяет в г4мерном пространстве сил поверхность, которую называют поверхностью текучести, это уравнение называется условием текучести. При достижении условия текучести точки приложения сил Qt получают скорости qt, которые находятся меж ду собою в определенном отношении. Но величины этих скоростей остаются неопределенными, они известны лишь с точностью до общего множителя. Правило, которое устанавливает распределение скоростей при наступлении текучести, называется законом течения. Общая запись закона течения может быть следующей [c.164]

Для деталей из пластичных материалов опасно не только усталостное разрушение, но и возникновение заметных остаточных деформаций, т. е. наступление текучести. Поэтому из области, ограниченной линией АВ (рис. 15.7), все точки которой соответствуют циклам, безопасным в отношении усталостного разрушения, надо выделить зону, соответствующую циклам с максимальными напряжениями, меньшими предела текучести. Для этого из точки Ь, абсцисса которой равна пределу текучести а.,, проводят прямую, наклоненную к оси абсцисс под углом 45°. Эта прямая отсечет на оси ординат отрезок ОМ, равный (в масштабе диаграммы) пределу текучести. Для любого цикла, изображаемого точками линии ЬМ, максимальное напряжение равно пределу текучести. Точки, лежащие выше линии ЬМ, соответствуют циклам с максимальными напряжениями, большими предела текучести (<т , >а ). Таким образом, циклы, безопасные как в отношении усталостного разрушения, так и в отношении возникновения текучести, изображаются точками области ОАОЬ. [c.554]

Если образец из мягкой стали до испытания на растяжение был предварительно нагружен до напряжения, лежащего ниже предела упругости, и разгружен, то диаграмма испытания такого образца ничем не будет отличаться от диаграммы растяжения образца, не подвергавшегося предварительному на-грул<ению. Но если образец, был предварительно нагружен до напряжения выше предела текучести, то механические свойства сравниваемых образцов уже будут различаться. [c.41]

Определим теперь площадь поперечного сечения стержня по допускаемой нагрузке. Так как стержень выполнен из мягкой стали, имеющей на диаграмме растяжения (сжатия) площадку текучести, то после того, как в верхней части стержня напряжение достигнет предела теку- чести, здесь оно дальше увеличиваться- не будет. С уве- личеипем силы Р напряжение станет расти только в нижней части стержня. Так будет происходить до такого 1значения силы Р, когда и в нижней части стержня напряжение достигнет предела текучести. Только после этого описанное увеличение силы вызовет текучесть всего стержня. Иначе говоря, предельной нагрузкой в данном случае будет та, которая вызовет напряжение в обеих частях стержня, разное а . После того как в верхней части стержня напряжение достигло а ,, наша система стала как бы статически определимой, так как часть предельной силы, идущей на растяжение верхней части, уже известна, т. е. стала равной or f,, где —искомая площадь поперечного сечения стержня. [c.75]

В. Н. Кащеев ш М. М. Тененбаум считают, что процесс изнашивания при трении в абразивной массе определяется многими взаимо-влняющими факторами [187, 191—194]. Для процесса характерна малая площадь контакта абразивной частицы с рабочей поверхностью, что вызывает значительные напряжения, величины которых зависят от формы и механических свойств частицы, а также от прижимающей силы. При этом возможны два случая если возникающие напряжения превышают предел упругости, но ниже предела текучести, то происходит усталостное разрушение если уровень напряжений выше предела текучести, то изнашивание сопровождается пластической деформацией микрообъемов и происходит последефор-мационное разрушение [187, 193]. Иногда отмечается нроцесс шаржирования [191, 192, 194], при котором за счет уменьшения шероховатости поверхности износ резко снижается. Его величина может даже принимать отрицательное значение, т. е. размеры и масса образца будут увеличиваться. Причинами шаржирования, по-видимо-му, являются неизбеншое ударное действие острых абразивных частиц, их дробление и некоторые процессы адгезионного характера. Эффект шаржирования зависит от скорости перемещения абразивной массы и соотношения твердостей абразива и образца. Вероятно, он может наблюдаться только у мягких, пластичных покрытий. [c.112]

Выбор области контактных давлений, охватывающей интервал Os < (/max НВ, обусловлен нреждв всего ее практической неизученностью. В настоящее время точное определение деформаций и напряжений в реальных условиях трения не представляется возможным как вследствие локальности процесса, так и из-за значительного их градиента по глубине. Аналитическое решение этой задачи, основанное на достижениях теории упругости и теории пластичности, получено соответственно только для областей упругого и пластического контактов [20, 22]. Область упругопластических деформаций пока не поддается аналитической оценке. Предложенные в Гб] критерии перехода от упругого контакта к пластическому через глубину относительного внедрения являются в достаточной степени условными, так как не учитывают сил трения. При трении, как и при статическом вдавливании индентора, до сих пор нет однозначного критерия пластичности, который указывал бы на условия наступления пластической деформации [96]. Если при одноосном нагружении пластическая деформация металла начинается при напряжениях, равных пределу текучести, то при трении вследствие сложного напряженного состояния несущая способность контакта повышается и пластическая деформация начинается при значениях q = ds, где Ts — предел текучести с — коэффициент, который в зависимости от формы индентора, упрочнения и т. д. может меняться в значительных пределах (от 1 до 10) [6, 97]. В связи с тем что структурные изменения являются комплексной характеристикой состояния поверхностного слоя, представляется целесообразным их исследование именно в унругопластической области, где они могут служить критерием степени развития пластической деформации, критерием перехода от упругого контакта к пластическому. [c.42]

Поскольку при циклических нагрузках площадка текучести исчезает при напряжениях, значительно меньших статического предела текучести, то этот процесс неизбежно растянут во времени, раз виваясь по мере входа в локальное микронеоднородное деформирование разрозненных микрообъемов поликристаллического сплава. Поэтому в механизме исчезнохюпия площадки текучести (резкого предела текучести) при статических и циклических нагрузках [c.126]

Возникает вопрос чем может быть обусловлена активация новой системы скольжения в процессе усталостного нагружения На этот вопрос в настоящее вре.мя трудно ответить однозначно. Нам представляются вероятными две причины. Во-первых, в процессе усталостного нагружения происходит неупругое рассеяние механической энергии, которое приводит к разогреву образца. Поскольку молибден обладает разной ориентационной и температурной зависимостью предела текучести, то при увеличении температуры испытания будет изменяться геометрия скольжения. Поэтому в процессе усталостных испытаний, когда происходит автокаталитпческий разогрев образца, может активироваться новая система скольжения. В результате начнут проявляться ко.ллективные свойства дислокационного ансамбля с образованием бездислокационных каналов. [c.168]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...