Стабилизация матрицы

Эксперименты показывают, что в разных металлах и сплавах, в различных условиях обработки даже при неодинаковой толщине листа неравномерный рост зерен может вызываться различными причинами. Но во всех случаях обязательным условием развития вторичной рекристаллизации является так называемая стабилизация матрицы, т. е. сильное торможение роста большинства зерен, образовавшихся при первичной рекристаллизации. Если матрица в целом стабилизирована, то рост отдельных зерен, по каким-то причинам незаторможенный, и составляет сущность вторичной рек- [c.79]

Зная влияние дисперсных частиц избыточных фаз, текстуры первичной рекристаллизации, атмосферы отжига, толщины изделия и других факторов на стабилизацию матрицы и избирательный рост зерен, можно управлять процессом вторичной рекристаллизации (подавляя или развивая ее), изменяя состав сплава, режимы обработки давлением и термической обработки. [c.82]

Термическая стабилизация объясняется по-разному, в частности закреплением поверхностей раздела атомами внедрения (наблюдалось, например, в сплаве In — Те) или образованием атмосферы растворенных атомов вокруг дислокаций в исходной фазе, что приводит к увеличению сопротивления матрицы росту мартенситной пластины и может также сказаться на образовании зародышей. Некоторую роль в стабилизации аустенита ниже М может играть, по-видимому, релаксация напряжений, вызванных ранее образовавшимися пластинами. В пользу таких представлений свидетельствует зависимость соответствующих эффектов от времени и температуры. [c.269]

Если в какой-либо жиле сверхпроводимость случайно нарушится, то высокая электро- и теплопроводность медной матрицы дает возможность осуществить термическую стабилизацию сверхпроводника в докритическом режиме. [c.829]

Фиг. 18. Схема стабилизации стенки домена гетерогенными включениями в магнитной матрице.

Если охлаждение проводится очень медленно или если сплав выдерживается некоторое время при постоянной температуре в интервале превращения, степень превращения при последующем охлаждении может уменьшиться. Это явление, называемое стабилизацией, наблюдается в большинстве материалов на железной основе. Выдержка при постоянной температуре в интервале превращения обычно приводит к полному подавлению превращения при последующем охлаждении вплоть до того момента, пока не будет достигнуто определенное переохлаждение. Стабилизация была обнаружена также и при выдержке при температуре выше Ms, однако этот эффект установлен не столь определенно. Явление стабилизации частично может быть связано с релаксацией напряжений вокруг существующих пластин, однако временная и температурная зависимость эффекта указывают на его аналогию с явлением деформационного старения. Сегрегация растворенных атомов на потенциальных местах образования зародышей мартенсита может привести к тому, что в определенных условиях эти места окажутся неэффективными с другой стороны, закрепление дислокаций в матрице может препятствовать превращению по той причине, что оказывается затрудненной аккомодация матрицей изменения формы при превращении. [c.329]

Авторы [ 227] применили предположения, высказанные в работе [226] к объяснению стабилизации в системе Ре-М1-Т1,в которой могут образовываться кластеры и частицы уЦ>азы [235-237]. Авторы [234] полагают, что частицы у -фазы в определенных случаях могут не менять свою решетку и оставаться когерентными после мартенситного преврашения у-матрицы, подвергаясь упругой деформации, что также вызывает затраты энергии и снижает М . [c.160]

На рис. 2.6 (гл. 2) и 3.24 представлены характерные УПС, которые наблюдались на образцах из низкоуглеродистой стали и технического железа [17] на стадии циклического упрочнения. Эти усталостные полосы скольжения называются устойчивыми, так как после удаления электрополировкой поверхностного слоя (глубиной 15 мкм) они обнаруживаются в тех же самых местах. Установлено, что при циклическом деформировании устойчивые полосы скольжения являются главными носителями пластической деформации, в которых после стабилизации механических свойств наблюдается равновесие между генерированием и аннигиляцией дислокаций, т.е. процессы циклического деформирования в области этих полос показывают высокую степень реверсивности [84]. Однако, реверсивность не может быть полной, потому что не могла бы постепенно нарастать интенсивность поверхностного рельефа, а также нельзя было бы наблюдать после удаления поверхностного слоя и нового нагружения образование устойчивых зон в тех же местах. Экспериментально установлено, что локальная амплитуда пластической деформации в УПС постоянна ив 100 раз выше, чем в окружающей матрице [34, 46, 73]. [c.92]

Изменение свойств инструментальной матрицы после нанесения покрытия приводит к существенному улучшению эксплуатационных характеристик инструмента и к увеличению его работоспособности. Например, при большей микротвердости и теплостойкости, увеличении стойкости против окисления наблюдается рост износостойкости контактных площадок инструмента. Стабилизация прочностных свойств инструментального материала, рост сопротивляемости контактных площадок макро- и микроразрушению в условиях действия относительно высоких напряжений и температур, особенно если они имеют переменный характер, приводят к улучшению режущих свойств инструмента и увеличение его эксплуатационной надежности. [c.53]

Стабилизация температуры металла, выходящего из матрицы, позволяет выравнять свойства по длине изделия. Однако проблемы сохранения теплоты заготовки при ее контактировании с холодным инструментом, а также получения однородных свойств по сечению прутка остаются нерешенными. [c.17]

Пусть VL = Ку К - постоянная матрица) - линейные законы управления, решающие для системы у = 4у + Ли задачу стабилизации. При этом, как известно, [c.36]

Данные, полученные для ЛКС системы Си—О—Ре, свидетельствуют о том, что они адекватно описываются моделью, представляющей их как совокупность кластеров железа с количеством атомов не более четырех, стабилизированных в матрице меди, по крайней мере, вдвое большим числом окружающих их атомов кислорода. При этом высокие прочностные характеристики ЛКС и их термическая стабильность объясняются впервые экспериментально установленным и теоретически обоснованным для системы Си—О—Ре явлением стабилизации атомами кислорода малых кластеров железа в матрице меди. Стабилизация возникает в результате сильной ковалентной связи между атомами железа в малых кластерах и окружающими их атомами кислорода без характерного для оксидов перераспределения валентных электронов между взаимодействующими атомами, что обу- [c.165]

У8 имели величину зерна, соответствующую баллу 6—7 по шкале ГОСТ 5639—65. Содержание углерода в указанных марках стали (10, 40, У8) обеспечивало получение набора структур после нормализации с соотношением количества феррита и перлита 80 20, 40 60 и 0 100% соответственно, что позволило исследовать влияние увеличения количества перлита на эффект динамического деформационного старения. Результаты испытаний приведены на рис. 89—92. Из приведенных данных следует, что термическая обработка, оказывая влияние на форму, величину и распределение карбидной фазы в матрице, на величину зерна и содержание примесных атомов в твердом растворе, влияет и на эффект динамического деформационного старения. Однако это влияние в основном количественное (см. рис. 89). Термическая обработка, стабилизирующая структурное состояние стали (продолжительный высокотемпературный отпуск), уменьшает эффект динамического деформационного старения (см. рис. 90, 91). Термическая обработка, не оказывающая существенного влияния на стабилизацию структуры (отжиг, нормализация), не оказывает и заметного влияния на эффект динамического деформационного старения (см. рис. 89). Термическая обработка, приводящая к получению метастабильного состояния и к повышению концентрации примесных атомов в твердом растворе (закалка без отпуска, закалка с низким отпуском), приводит к наложению и суммированию эффектов термического и динамического деформационного старения (см. рис. 92). [c.232]

Отметим, что коэффициенты при lg у, lg 2 и lg НВ представляют собой не что иное, как миноры функциональной матрицы системы (7.5). Отсюда размерная ошибка, погрешность стабилизации при постоянной скорости резания, будет [c.484]

Для этой цели надо проводить отжиг при температуре 95— 100° С, стабилизация размеров достигается в течение 8—10 ч. Возможность повышения точности матриц проверяли экспериментальным исследованием на партии матриц в количестве 50 шт. с температурой отжига 100° С и выдержкой 8 ч. В результате измерений матриц было получено, что бог = 28,2 мкм измерения аналогичных матриц без стабилизации показали, что 6(т = 34,5 мкм. Таким образом, имеет место повышение точности изготовления матриц. [c.231]

Если причиной стабилизации матрицы служит совершенная текстура, возникшая при первичной рекристаллизации, то большинство зерен разделено границами с небольшим угло1м разориентировки и соответственно с низкой зернограничной энергией, вследствие чего эти границы малоподвижны. В условиях текстурного торможения к избирательному росту способны те немногие зерна, ориентировка которых сильно отличается от главной ориентировки стабилизированной матрицы. Максимальной подвижностью обладают границы зерен, удовлетворяющие соотношению Кронберга—Вильсона или близкие к ним по структуре. Поэтому, если после первичной рекристаллизации имеется некоторое число зерен, отделенных от остальных частично сопряженными границами, то эти зерна быстро растут при вторичной рекристаллизации и весь металл прио1бретает их ориентировку. Именно такова природа вторичной рекристаллизации в меди. Понятно также, что чем совершеннее текстура первичной рекристаллизации, тем ярче проявляется и вторичная рекристаллизация. [c.81]

В процессе горячей штамповки днвщ матрица также подвергается нагреву в результате контакта с горячей заготовкой. Поэ-TOMJ с целью стабилизации ее размеров, т.е. для повышения стабильности параметров технологического процесса, необходимо применение охла1м ения кордуса матрицы, для чего они изготавливаются в сварном варианте. Конструкция сварной матрицы (рис. 4.13) состоит из корпуса 3, кольца 2, перегородки 4, подводящего 5 и оТ водящего б патрубков, протяжного кольца I. С целью обеспечения возможности приварки кольца и патрубков к корпусу он должен быть стальной, что также практически исключит вероятность его хрупкого разрушения. [c.91]

Дпя принятых значений А v. В изменение Stjv практически не отражается на распределении температуры в матрицы и очень существенно влияет на распределение температуры д охладителя (см. рис. 3.4), причем только в пределах входной холодной части стенки — зоны влияния теплообмена на внутренней поверхности или области тепловой стабилизации (на рис. 3.4 при Z < Z = 0,31). За ее пределами поведение [c.53]

Влияние теплообмена на входной поверхности отчетливо проявляются при сравнении результатов для длинных вставок без учета (см. рис. 5.4) и с учетом (рис. 5.11) теплообмена на входе. Увеличение передачи теплоты в набегающий поток по мере уменьшения параметра Ре (данные на рис. 3.7) приводит к снижению интенсивности теплоотдачи на начальном участке тепловой стабилизации. При высоких значениях Ре (Ре > 100), когда осевым переносом теплоты теплопроводностью вдоль матрицы (в том числе и через ее входную поверхность) можно пренебречь, вид граничных условий на входной поверхности не оказьшает существенного влияния. [c.114]

Учет теплообмена на входе в матрицу затрагивает характеристики процесса только на начальном участке и не оказывает воздействия на них в области стабилизированного теплообмена. Причем отвод теплоты через входную поверхность приводит к укорачиванию зоны тепловой стабилизации, особенно заметному при малых значениях параметра Ре (кривые 1, 2 в сравнении с 3 на рис. 5.12). При увеличении Ре происходит приближение результатов к линейной асимптоте 4 Щ = = 0,104Ре), которая соответствует режиму отсутствия осевой теплопроводности. Длина / пористой вставки (условие адиабатичности на ее выходной поверхности) не оказывает заметного влияния на величину (см. кривые 1, 2 на рис. 5.12). [c.115]

Ниже кратко изложены некоторые аспекты устойчивости данной разностной схемы без ее детального математического обоснования. Для устойчивости схемы требуется, чтобы была устойчива как прогонка, так и итерационный процесс. Условие устойчивости прогонки для получаемой в результате преобразования дифференциальной задачи к разностной системе нелинейных алгебраических уравнений совпадает с условием хорошей обусловленности системы алгебраических уравнений для определения Zm на лучах т] = onst. Последнее условие, в свою очередь, определяется знаками собственных значений матрицы А, среди которых должны быть как отрицательные, так и положительные. Число различных но знаку собственных значений связано с направлением характеристического конуса и согласуется с количеством граничных условий при g=0 и =1. В практических расчетах из-за сильного изменения направления потока в расчетной области условие хорошей обусловленности может нарушаться, что при1юдит к неустойчивости или разбалтыванию разностного решения. В этом случае для стабилизации четырехточечной схемы приходится, например, сдвигать систему координат таким образом, чтобы собственные значения не изменяли знаков. [c.141]

В зависимости от того, будет ли распад происходить с выделением частиц некогерентных или когерентных матрице или вообще ограничится предраспадными образованиями внутри твердого раствора, продукты распада будут выделяться на большеугловых границах, на субграницах или отдельных дислокациях и соответственно тормозить их перераспределение и миграцию. Это и будет приводить к стабилизации структуры, а значит и облегчать ВТМО. Эффект стабилизации будет сохраняться до начала обратного растворения или коагуляции выделившихся частиц. [c.544]

Промышленный вычислительный томограф ВТ-200 максимальный диаметр контролируемого изделия до 200 мм материалы изделий —пластмассы, резина, древесина, композиционные типа эластомеров, углерод-углеродистые структуры, легкие сплавы и металлы типа бериллия максимальные разрешение по ЛКО 0,5% матрица изображения 256X256 элементов толщина контролируемого слоя 10 мм источник излучения УРП 120/33-Т, с томографической трубкой 4БДМ12--140 фокусом 1,5X10 мм, max 140 кВ, атях 33 мА, oUa=0,5% принцип стабилизации — по первичной цепи с преобразованием частоты и сглаживанием. Матрица детекторов состоит из 8 сцинтилляторов с ФЭУ-92, в качестве детектора используется sJ(Na). [c.471]

Тресслер и Мур [35], изучавшие кинетику реакции окиси алюминия с Ti40A и Ti-6A1-4V, пришли к выводу, что на основе этой системы могут быть созданы практически ценные композиты. Эти авторы (их кинетические данные подробно рассматривались в гл. 3) пришли к выводу, что главным продуктом реакции является фаза TiaAl. Большая часть кислорода из вступающей в реакцию окиси алюминия растворяется в матрице это подтверждается ростом твердости слоя матрицы, примыкающего к зоне взаимодействия, и стабилизацией а-фазы. Константы скорости реакции несколько выше, чем в системе Ti—В или Ti — борсик, так что стандартные условия горячего прессования — 1089 К, 9,8 кГ/мм , 15 мин (без учета периодов нагрева и охлаждения) —должны привести к образованию реакционного слоя толщиной не менее [c.168]

При длительной работе в условиях температур 600—650 °С идет процесс стабилизации этой субструктуры карбидными частицами. В связи с этим вплоть до разрушения не происходит развитие процессов рекристаллизации несмотря на высокие температуры эксплуатации. Стабилизация субграниц дисперсными карбидами титана определяет низкую деформационную епособность матрицы аустенитных зерен. [c.32]

Таким образом, проведенное исследование показало, что наиболее чувствительными характеристиками к изменению структурного состояния изученных сталей в процессе деформационного старения являются уровень микроискажений кристаллической решетки матрицы и геометрические параметры выделившихся частиц второй фазы. Влияние предварительной холодной пластической деформации растяжением в исследованных режимах на механизм деформационного старения стали 0Х18Н10Ш обнаруживается в появлении двух стадий процесса, связанных с сегрегацией углерода и азота на дислокациях (в течение первого часа изотермической выдержки) и образованием частиц второй фазы (при выдержке до 3 ч). Дальнейшее старение до 1000 ч приводит к коагуляции и перераспределению дисперсных частиц уровень стабилизации структурного состояния материала при этом существенно не меняется. [c.204]

Эффекты второго типа связаны со способностью некоторых малых примесей влиять на образование упрочняющих выделений, изменяя кинетику их роста и превращений, а иногда и морфологию. Такие эффекты особенно существенны в сплавах серии 5000, где вероятна последовательность формирования второй фазы [123] (здесь р—интерметаллид Mg5Al8). Явных свидетельств пред-выделения, т. е. возникновения зон Гинье — Престона (ГП) перед образованием р не имеется. Эти сплавы легко получить в виде метастабильных твердых растворов А1 — Mg, особенно при сравнительно низких концентрациях магния (как в случае сплавов 5083 и 5456), поскольку выделение равновесной р-фазы протекает довольно медленно. Фаза р возникает в результате гетерогенного зародышеобразования, особенно вероятного на границах зерен. Фаза р формируется медленно и при этом стремится образовать сплошной слой. Очевидно, что такие р-слои, существенно анодные по отношению к матрице [128], могут вызывать сильную межкри-сталлитную коррозию (не обязательно КР). Как уже отмечалось, для других систем (и это справедливо такхге для рассматриваемых сплавов [2]). восприимчивость к КР иногда, но не всегда, коррелирует с межкристаллитной коррозией. Таким образом, увеличение содержания магния повышает нестабильность сплава (т. е. тенденцию образовывать р-фазу в процессе эксплуатации), поэтому были разработаны многочисленные методы обработки и легирования сплавов серии 5000 с целью их стабилизации и предотвращения формирования зернограничной р-фазы. Например, холодная деформация с последующим высоким отжигом в области а-ьр [c.83]

Общим для всех методов и режимов является использование законов управления (регуляторов) вида (3.27), где Г — устойчивая п X п-матрица коэффициентов усиления, выбираемая из условия обеспечения желаемого характера переходных процессов, ах — текущая оценка неизвестного вектора , вычисляемая в силу некоторого алгоритма адаптации. В качестве алгоритма адаптации можно взять любой реализуемый алгоритм вида (3.14) или (3.15), дающий решение эстиматорных неравенств (3.13). Заметим, что в процессе самонастройки распределение моментов времени нарушения эстиматорных неравенств заранее неизвестно заранее неизвестны и величины коррекции оценок т они определятся в ходе управления РТК на основе сигналов обратной связи. Целью управления РТК в режиме стабилизации РД является отслеживание ПД с заданной точностью в соответствии с условием (3.16) при соблюдении конструктивных ограничений на состояния и управления. Ради простоты изложения будем считать, что неизвестный параметр фиксирован, а внешние возмущения л отсутствуют. Распространение предлагаемых методов на более широкие классы неопределенности типа (3.4) и (3.5) обычно затруднений не вызывает. [c.86]

Сплавы, упрочняемые мелкодисперсными оксидными частицами — еще одно подтверждение возможностей стабилизации систем сплавов на кобальтовой основе при в ысоких температурах [30]. Введение очень малых (ЮО-ЗООА) инертных оксидных частиц типа ThOj или Y2O3, термодинамически стабильных и не вступающих в реакцию с матрицей, обеспечивает значительную длительную прочность вплоть до температур, близких к началу плавления основы. Чтобы этот выигрыш стал возможным, необходимо применить термомеханическую обработку материалов и с ее помощью получить сильно текстурованное зерно с высокой степенью вытянутости. Од- [c.207]

Современные теории пластификации, свидетельствующие о том, что пластифицированный полимер обладает гелеподобной структурой и пластификатор снижает взаимодействие цепей в местах контакта и/или зацеплений, не исключают возможности возникновения включений пластификатора неопределенно малых размеров, диспергированных в полимерной матрице. Тем не менее автор считает, что обычные пластифицированные полимеры такие как ПВХ, не следует относить к макро- или микрокомпозициоиным материала . . Однако существуют другие смеси полимеров и жидкостей, которые могут быть без сомнения отнесены к композиционным материалам. Так, сетчатые полимеры, получаемые поликонденсацией, например отверждаемые фенолоформальдегидные смолы могут содержать тонкодиспергированные частицы воды, сохраняющиеся в течение нескольких лет. В случае литых изделий из фенолофор-мальдегидных ненаполненных смол предпринимались большие усилия для сохранения и стабилизации такой гетерофазной структуры, при которой материал не растрескивался при испарении воды. Около 10 лет назад в промышленных масштабах с большим успехом начали использовать водонаполненные полиэфирные смолы (патент США 3.256.219). Воду диспергировали [22] в смоле в виде сферических частиц диаметром 2—5 мкм с концентрацией, достигающей 90%. Такие материалы использовали для замены гипса и древесины, а также в качестве теплозащитных абляционных покрытий. [c.39]

Ячеистые пластики определяют как полимерные материалы с очень низкой эффективной плотностью вследствие наличия большого количества ячеек или пор, распределенных по всему объему [23]. Ячейки могут быть либо изолированными и равномерно распределенными в материале (пенопласты с закрытыми порами), либо соединенными между собой (пенопласты с открытыми порами). Ячейки в таких материалах характеризуются также геометрической формой и размерами. Для оценки размеров ячеек используют средний объем ячеек или их средний диаметр в трех взаимно перпендикулярных направлениях. Геометрическая форма ячеек зависит от их количества (плотности материала) и величины внешних сил, действующих при стабилизации ячеек. При отсутствии внешних сил ячейки стремятся принять сферическую или эллиптическую форму при их объемной доле менее 70—80%. При объемной доле ячеек больше 80% они образуют плотно упакованные додекаэдры или так называемые тетракейдекаэдры Кельвина с минимальной поверхностью. В реальных условиях под действием внешних сил форма ячеек нарушается и резко отклоняется от идеальной или теоретически ожидаемой. Механические свойства пенопластов в решающей степени определяются как их средней плотностью, так и свойствами полимерной матрицы. Вообще говоря, из физических свойств только электрические свойства и огне-Таблица 1.7. Способы производства пенопластов [10] [c.40]

Double aging — Двойное старение. Совмещение двух различных обработок старения для управления типом выделений из пересьпценной матрицы, чтобы получить желаемые свойства. Первая обработка старением иногда упоминаемая как промежуточное звено или стабилизация, обычно проводится при более высокой температуре, чем вторая. [c.940]

Для уменьшения тепловых деформаций и повышения стабильности размеров матрицы обычно предварительно нагревают до 180—200 °С. Однако конструкция штампа должна предусматривать стабилизацию температуры рабочих частей в интервале 350—400 °С, что позволит сократить отклонения температуры исходных заготовок до 10—15 °С. При операциях, связанных с длительным силовым контактом инструмента (пуансонов при выдавливании полости, матриц при выдавливании стержней и т. д.), необходимо применять интенсивное охлаждение, сокращать длину хода пуансона за одну операцию до оптимального максимума и в случае необходимости делить процесс на несколько операций. Особое внимание следует уделить оптимизации числа ходов пуансона, которые в среднем должны составлять не более 12— 15 ходов в минуту. Износ инструмента при полугорячем выдавливании, особенно при закруглении рабочего торца пуансона при выдавливании полости, выше, чем при холодном выдавливании, из-за снижения твердости вследствие отпуска, так как температура инструмента в зонах интенсивного течения достигае1 700 °С и выше. Исходя из этого, необходимо ограничить число ходов (не более 12—15 при штамповке на прессах относительно крупных деталей не более 20—40 при штамповке на автоматах деталей мае- [c.161]

Угловое положение спутника, т.е. положение его строительных осей Ох, Оу, Oz относительно опорной системы координат OXoY Zq при указанной выше постановке задачи удобно задавать с помощью системы самолетных углов (рис. 4.1, а). Соответствующая матрица направляющих косинусов приведена в табл. 4.1. Применение таких углов при стабилизации спутника вращением имеет ряд преимуществ по сравнению с традиционным использованием углов Эйлера, а именно 1) нет особенности в кинематических уравнениях при угле нутации = 0 2) углы ф, у более удобны и наглядны при описании движения оси вращения при малых отклонениях, а также при описании у1фавляющих сигналов, поступающих с оптических датчиков ориентации 3) позволяют применить более компактную комплексную форму записи уравнений движения. [c.82]

Характер мартенситного преврашения в сплавах существенно изменяется после стар ия при 450-550°С. Как видно на рис. 4.9, с увеличением температуры и времени старения переход аустенита в ферромашитное состояние сдвигается в область более низких температур, Наблюдаемое снижение точки Ккч>и аустенита свидетельствует о выделении фазы старения (у -фазы с ГЦК решеткой состава Ы1дТ1 [227]) обедняющей аустенитную матрицу №, что должно повышать и сплава. Однако мартенситная точка также существенно снижается. Причины стабилизации аустенита быди рассмотрены выше. [c.162]

При замене обработки холодом технически более простой операцией - старением полезно рассмотреть возможность использования прерывистого (ячеистого) распада аустенита. Выделение пластинок TJ—фазы в колониях ячеистого распада приводит к повышению аус-тенитной матрицы, вследствие чего становится возможным мар-тенситное у- а преврашение при охлаждении от температуры старения до комнатной. Однако получить достаточное количество мартенсита при комнатной температуре после старения не удается из-за стабилизации аустенита, обусповленной дроблением зерна пластинками г -фазы в колониях ячеистого распада. [c.199]

В случае использования тепла, выделяемого в процессе деформирования, в качестве цикла распад твердого раствора будет идти под влиянием как наследственного, так и прямого действия деформации. Деформирование-ведет к образованию свежих дислокаций и выделению на них упрочняющих фаз. Кроме того, движущиеся группы дислокаций могут сами транспортировать примесные атомы к выделениям. Из этого следует, что при совмещении пластической деформации и нагрева скорость распада твердого раствора должна аномально расти. В частности, в металлах с высокой энергией дефекта упаковки, какими являются алюминиевые сплавы, волочение при 150—190 °С сопровождается не только повышением плотности дислокаций и дефектов, но и гетерогенизацией твердого раствора вследствие взаимодействия атомов примесей с дислокациями и дефектами упаковки. При многократном деформировании старение после первого деформационного воздействия приводит к закреплению дислокаций выделениями, В результате этого связь накопленных у препятствий дислокаций с матрицей укрепляется и они сами могут стать дополнительными препятствиями. Этот процесс может повторяться после каждой новой ступени деформирования. Из-за стабилизации дислокаций дисперсионными выделениями характер силового воздействия скоплений на препятствие изменяется по сравнению с воздействием при однократной деформации. [c.194]

В случае и е и и = Fiy + Tiz (Г / = 1,2 - некоторые постоянные матрицы), показано [Воротников, 1982а, 1991а, 1998], что управления и, решающие задачу у-стабилизации системы (2.4.18), если они существуют, всегда могут быть построены в виде (2.4.19). [c.135]

Возможность повышения механических свойств сплавов систем Л1—Си и А1—Си—Мп малыми добавками кадмия, олова и индия была установлена в работах отечественных и зарубежных исследователей [7, 14, 15—20]. Она основана на открытии Дж. Нокком в 30-х годах дополнительного эффекта упрочнения сплавов системы А1—Си при искусственном старении в результате введения добавок кадмия, олова и индия. Благодаря действию малых добавок кадмия в указанных системах основная упрочняющая фаза 0 образуется в виде более тонких пластинок, чем в сплавах без кадмия, т. е. кадмий является стабилизатором роста фазы 0. Стабилизация этих тонких выделений, по мнению авторов работы [21], происходит благодаря сегрегации атомов кадмия у поверхности раздела фазы 6 и матрицы. [c.196]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...