Схема четырехточечная

При четырехточечной схеме нагружения разрушения происходили в крайних частях образцов. При обоих методах обнаружено, что статическая прочность зависит от отношения пролета к высоте. При условии, что эквивалентный пролет при четырехточечном методе включает в себя лишь крайние части образца, была показана идентичность результатов, полученных по трех-и четырехточечной схеме. Четырехточечный метод было легче осуществить на усталостных машинах, так как при трехточечном [c.388]

В настоящей статье приводятся результаты экспериментальных исследований, цель которых заключалась в установлении влияния размера зерна и температуры на распространение и остановку разрушения отрывом в мягкой стали. Испытания по схеме четырехточечного изгиба проводились на небольших лабораторных образцах с азотированным надрезом и поверхностями с целью облегчения инициирования разрушения и исключения образования губ среза. Установлена корреляция начала остановки трещины с приложенной нагрузкой и проведено подробное исследование вида поверхности разрушения, соответствующей как распространению, так и остановке трещины. Преобладающим механизмом разрушения для широкого круга условий испытаний является скол, а не вязкое разрушение. Результаты обсуждаются с точки зрения теоретической модели, описывающей микромеханизмы распространения и остановки разрушения отрывом. [c.134]

Фиг. 60. Схема четырехточечного сварного соединения.

Явная четырехточечная схема [c.89]

В заключение этого параграфа изучим устойчивость четырехточечной неявной разностной схемы для уравнений акустики (3.25). Имеем [c.91]

При обычно принятых отношениях ширины и высоты образца (больше 3) изгиб по любой из схем (трех- и четырехточечной) вызывает неоднородное плоское двухосное напряженное состояние в образце в результате затрудненности поперечной деформации. Нижняя часть образца при этом растянута, верхняя — сжата. К тому же напряжения, связанные с величиной изгибающего момента, различны по длине и сечению образца. Максимальные напряжения создаются вблизи поверхности. Эти особенности метода изгибных испытаний затрудняют оценку средних истинных напряжений и деформаций, которые можно было бы точно сопоставить механическим свойствам в других видах испытаний. [c.35]

Общие принципы ударных испытаний лучше всего можно обсудить на примере методов испытаний по Шарпи и Изоду, схема проведения которых показана на рис. 2.10. В методе Шарпи образец поддерживается на концах и ударяется в центре и, следовательно, разрушается под ударной нагрузкой при трех- или четырехточечном изгибе. В способе по Изоду образец закрепляется с одного конца и ударяется по другому, т. е. подвергается консольному изгибу. В обоих способах на образцы можно наносить надрезы на растягиваемую поверхность. Для образцов с надрезом оговариваются глубина и радиус его закругления. Суще- [c.62]

Рис. 16.1 . Схемы трехточечного (а) и четырехточечного (б) нагружения образцов

При четырехточечной схеме изгиба [c.213]

Первая из них, называемая методом интегрирования Маркова [10], имеет обычный вид (5.91). Отличительной чертой метода Маркова является специфический выбор точек интегрирования. Две крайние точки всегда совпадают с концами отрезка, а положение внутренних определяется (наряду с весовыми коэффициентами) так же, как и в методе Гаусса, т. е. из условия, чтобы интегрирование было точным для полинома максимально высокой степени. Заметим, что двухточечная схема Маркова совпадает с правилом трапеции, а трехточечная — с правилом Симпсона. В четырехточечной схеме координаты внутренних точек оказываются равными 1/V5 при этом интегрирование дает точный результат для любого полинома от [c.191]

Подпрограмма MFR на основе интегрирования канонической системы методом Рунге—Кутта (по четырехточечной схеме) осуществляет заполнение матрицы фундаментальных решений н вычисление вектор-столбца частного решения (см. (1Ю9) к разд. 5.1.6). Согласно методу Рунге—Кутта для системы дифференциальных уравнений Y —AY+H на шаге интегрирования [х, j +s] выполняются следующие вычисления [c.286]

Рис, 15.22, Схемы испытания на изгиб а —I сосредоточенный трехточечный) изгиб б — чистый (четырехточечный) изгиб [c.226]

Авторами работ [95, 98] предложен более эффективный способ образования поверхностных осесимметричных трещин в цилиндрических образцах. Сущность метода заключается в следующем. Цилиндрический образец с кольцевым надрезом подвергают круговому изгибу при вращении с жесткой фиксацией стрелы прогиба / при соответствующей ей поперечной нагрузке Qf. Принципиальная схема нагружения образца для образования кольцевых усталостных трещин трехточечным (а) или четырехточечным (б) круговым изгибом изображена на рис. 43. Зацентрованный с двух сто- [c.136]

Рис. 43. Принципиальная схема нагружения образца для образования кольцевой усталостной трещины трехточечным (а) и четырехточечным (б) круговым изгибом

Ряс. 45. Схемы сменной вилки для осуществления четырехточечного нагружения (а) и образца для создания двух трещин (б). [c.138]

Усталостная трещина создается по схеме кругового трехточечного или четырехточечного изгиба (см. рис, 43) цилиндрического образца с постоянной стрелой прогиба. При этом используется специальное приспособление для нагружения образца и регистрации нагрузки, при которой осуществляется образование усталостной трещины. [c.220]

На рис. 4.10 и 4.11 приведены распределения межслойного касательного напряжения в трех различных поперечных сечениях соответственно для 50-слойной балки при трехточечной схеме и для 16-слойной балки при четырехточечной схеме. Поперечные сечения А иС для оценки распределения касательного напряжения взяты на расстоянии 0,508 мм вправо от середины опоры и влево от середины области приложения нагрузки. Сечение В выбрано в середине между центром опирания и центром приложения нагрузки. Штриховыми линиями на рисунках показаны классические решения по балочной теории [c.205]

Модуль упругости для четырехточечной схемы (рис. 29.99, б) [c.431]

А и длительностью 100 мкс. Датчик включается в мост сопротивлений или используются другие дифференциальные схемы регистрации с тем, чтобы исключить постоянную составляющую сигнала, определяемую начальным сопротивлением датчика и тем самым повысить точность измерений. Двухточечная схема включения применяется для относительно высокоомных (5 — 50 Ом) датчиков. В ряде случаев целесообразно использовать датчики с начальным сопротивлением на уровне десятых — сотых долей Ома. Такие датчики обладают, в частности, тем преимуществом, что их показания менее чувствительны к шунтирующему влиянию электропроводности окружающей среды. Низкоомные датчики включаются в измерительную цепь по четырехточечной схеме. [c.54]

Счет велся слоями от исходного сечения, в котором задавались профили продольной и вращательной компонент скорости и концентрации. Использовалась неявная четырехточечная разностная схема. [c.289]

Чистый изгиб в четырехточечная схема. Достоинства схемы чистого изгиба — это однородное напряженное состояние по всей длине образца, отсутствие поперечного сдвига и контактных напряжений от сосредоточенных сил. Образец по всей его длине доступен для измерений. Основной недостаток — практически невозможно нагружение образца в соответствии с расчетной схемой — изгибающим моментом в торцовом сечении образца. [c.226]

Четырехточечная схема нагружения отличается от схемы чистого изгиба способом нагружения изгибающий момент создается при помощи сосредоточенных сил, приложенных внутри или вне пролета I образца. Следовательно, на участках образца от опоры до точки приложения нагрузки действует перерезывающая сила, т. е. поперечные сдвиги. В случае приложения нагрузки вне пролета I это, однако, не оказывает влияния на однородность напряженного состояния части образца, расположенной между опорами, т. е. для этой части образца сохраняются все достоинства схемы чистого изгиба. Схема нагружения сосредоточенными силами внутри пролета I, как менее выгодная, здесь не рассматривается. При определении прочности Я размеры консоли длиной с должны быть установлены с учетом изгибающего момента И и перерезывающей силы С. [c.227]

Трехслойные балки применяются для определения упругих постоянных и прочности при растяжении армированных пластиков, главным образом высокомодульных и высокопрочных. Для этой цели трехслойные балки нагружаются на изгиб по четырехточечной схеме. Главное преимущество трехслойных балок — это отсутствие всех явлений, связанных с креплением и нагружением образцов при испытаниях на растяжение. Более подробно о трехслойных балках см. в разделе 5.4. [c.66]

Напряжения или Оу подсчитываются ио формулам для изгиба по четырехточечной схеме, а деформация 64 измеряется тензо-датчиком сонротивления, наклеенным в центре крестовины под углом 45° к одной из осей крестовины (рис. 4.2.7). Остальные четыре тензодатчика, наклеенные на небольшом расстоянии от края рабочей части, служат для контроля точности нагружения крестовины для обеспечения в рабочей части крестовины состояния чистого сдвига должно быть выполнено условие о = 1 1/1- [c.139]

I — пролет 50,8 мм 2 — пролет 63,5 мм. Схема нагружения — четырехточечная. Количество слоев арматуры — 12. Диаметр закругления опор под образцы — 3,18. [c.174]

В первом случае поля ОН вызваны пластической деформацией, полученной при изгибе образца размерами 8x25x200 мм из стали 12ХНЗМД по схеме четырехточечного изгиба в плос- [c.274]

Метод ЛТП2 (ГОСТ 26388—84) предусматривает испытание нескольких типов сварных образцов плоских круглых толщиной 1—3 мм с диаметральным швом по схеме изгиба, жестко заделанной по контуру пластинки распределенной нагрузкой, плоских прямоугольных толщиной 8—20 мм с поперечным или продольным швом по схеме четырехточечного изгиба, тавровых толщиной 8—20 мм по схеме консольного изгиба (рис. 6.18). Разрушающие напряжения определяют приближенно по соотношениям теории упругости для плоских круглых образцов [c.147]

Рис. 13.3. Схема четырехточечного пункта наблюдения. ППР - передвижной пункт регистрации (станция) СВ - сейсмовибратор РУ - регистрирующие установки К - кабели

Ниже кратко изложены некоторые аспекты устойчивости данной разностной схемы без ее детального математического обоснования. Для устойчивости схемы требуется, чтобы была устойчива как прогонка, так и итерационный процесс. Условие устойчивости прогонки для получаемой в результате преобразования дифференциальной задачи к разностной системе нелинейных алгебраических уравнений совпадает с условием хорошей обусловленности системы алгебраических уравнений для определения Zm на лучах т] = onst. Последнее условие, в свою очередь, определяется знаками собственных значений матрицы А, среди которых должны быть как отрицательные, так и положительные. Число различных но знаку собственных значений связано с направлением характеристического конуса и согласуется с количеством граничных условий при g=0 и =1. В практических расчетах из-за сильного изменения направления потока в расчетной области условие хорошей обусловленности может нарушаться, что при1юдит к неустойчивости или разбалтыванию разностного решения. В этом случае для стабилизации четырехточечной схемы приходится, например, сдвигать систему координат таким образом, чтобы собственные значения не изменяли знаков. [c.141]

Модуль Юнга плазменных покрытий определяется статическими (А. М. Вирник, В. В. Кудинов и др.) и динамическими методами (Л. И. Дехтярь, Б. А. Ляшенко, В. А. Барвинок, Г. М. Козлов и др.). Модуль упругости окисных покрытий при температурах 20, 600, 1000°С оценивали на специальной высокотемпературной установке при скорости деформирования 1 мм/мин. За схему нагружения принимали трех-, четырехточечный изгиб брусков размером 5x5x70 мм [9]. Образцы изготавливались следующим образом в плазменном покрытии толщиной 5,5—6 мм, нанесенном на цилиндрическую оправку, прорезались алмазным кругом пазы по образующей до основного металла. После механического отделения брусков проводили их шлифование в оправке до указанных размеров. Испытания проводи- [c.52]

Для получения двух трещин образец с двумя кольцевыми концентраторами (рис. 45, б) с одинаковой глубиной, остротой и величиной угла раскрытия подвергают четырехточечному изгибу (см. рис. 43, б) при жестко фиксированной стреле прогиба с вращением до получения двух кольцевых трещин требуемой глубины. При этом поперечное нагружение осуществляют сменной вилкой (рис. 45, а), которая вставляется в приспособление (см. рис. 44) вместо вилки 6. Такую вилку целесообразно также применять, как показывают экспериментальные исследования, при создании одной трещины по схеме рис. 43, 6 на материалах небольпюй твердости и для образцов с большими диаметрами (D > 16 мм) для избежания вминания подшипников в материал образца. [c.138]

При испытании надрезанных образцов на изгиб можно применять две схемы нагружения — трех- и четырехточечную. Однако трехточечное нагружение прош е и имеет преимуш ества при испытании крупных образцов. Для получения результатов, которые соответствуют линейной механике разрушения, необходимо придерживаться схемы нагружения, которая представлена на рис. 26. [c.107]

Аналитическое раиение для балок при трех- и четырехточечном изгибе, лишенное недостатков упомянутых выше решений [6—8], было получено в работе [10]. Предложенный анализ основан на классической теории упругости для схемы нагружения балки, показанной на рис. 4.9. Отметим, что такая схема позволяет учитывать [c.202]

При испытаниях композитов на изгиб в основном используется трехточечная ехема нагружения (табл. 7.7, схемы 7—1 и 7—2). Меньше распространены в практике испытаний четырехточечная (схема 7—3) и пятиточечная схемы (схема 7—4) нагружения, хотя они имеют значительные преимущества перед трехточечной. [c.218]

Пятиточечяая схема. Такая схема (см. табл. 7.7, схема 7—4) нагружения — это совокупность трех- и четырехточечной схем нагружения с их достоинствами и недостатками. При нагружении по пятиточечной схеме напряженное состояние образца переменное по всей длине, что должно быть учтено при выборе его размеров. В отличие от двух предыдущих схем нагружения пятиточечная схема позволяет определить также модуль межслойного сдвига 0 , притом двумя разными способами. Для определения прочностей Я и Я пятиточечная схема нагружения не применяется. Недостаток пятиточечной схемы — две независимые системы нагружения. [c.227]

На рис. 119 приведены типичные результаты статических испытаний в соленой воде трех титановых сплавов. Эти данные получены прп испытаниях на изгиб по четырехточечной схеме образцов с усталостной трещиной в основании надреза. Онп показывают, что способность всех трех сплавов выдерживать нагрузку уменьшается при испытаниях в 3,5%-ном водном растворе поваренной соли. Коэффициент интенсивности напряжений Ки со временем действия нагрузки уменьшается и стремится к пороговому значению, обозпачепному как Кш с. выше которого разрушение происходиг быстро. Заметим, что этот порог значитслььи.) ниже для сплава Т1—8А1—1Мо—IV, чем для сплавов —6А1—4У и Т —4А1—ЗМо—IV. [c.268]

Температура измерялась описанными в работе [5] платиновыми термометрами сопротивления с однослойной спиралью, сопротивление которых при 0°С было около 25 ом. Внешний диаметр термометров был около 7 лгл, длина чувствительного элемента—3—3,5 см. Сопротивление измерялось прецизионным мостом Мюллера [6],. Мост был снабжен инверсионным переключателем, который позволял менять направление тока в гальванометре и удваивать при этом отклонения гальванометра, происходящие из-за неполного-баланса моста. Для удобства мост был соединен с четырехточечным переключателем. Гальванометр имел чувствительность 10 мм1мт и период не больше 6 сек., при критическом сопротивлении не менее 50 ом и сопротивлении катушки 23,5 ом. Расстояние между гальванометром и шкалой было равно 5,5 м. При наличии инверсионного переключателя в схеме моста отклонения на шкале, равные 32 мм, соответствовали нарушению баланса моста на 0,0001 ом. Таким образом можно было без труда оценить изменения сопротивления порядка нескольких миллионных долей ома. Все поправки, вычислялись в миллионных долях ома для того, чтобы получить сон ответствующие значения воспроизводимости. [c.355]

На рис. 5.2.1 показано влияние толщины образца (при постоянной ширине) на прбчность однонаправленных эпоксидных боропластиков, испытанных по четырехточечной схеме при комнатной [c.173]

В00бш е могут стать непригодными. четырехточечная схема нагружения (в — - пролет 50,8 мм, диаметр закругления [c.174]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...